某住宅楼毕业设计

1、本 科 毕 业 设 计题 目： 某住宅楼设计 姓 名： 罗涛 学 号： 20120344053 院 别： 工程技术学院 专 业： 土木工程 年 级： 2012 级 4 班 指导教师： 常斐 内江师范学院本科毕业设计目目 录录1 引言 .12 万有引力定律建立的历史背景 .23 万有引力定律的建立及意义 .33.1 万有引力定律的建立.33.1.1 平方反比律的确定 .33.1.2 与 m 和 M 成正比的确定.43.1.3 万有引力定律的表述 .53.2 万有引力定律发现的意义.54 万有引力定律所取得的成就 .64.1 天体质量的计算.64.2 未知天体的发现.65 万有引力常数的确定 .8

2、5.1 万有引力常数的实验测定.85.1.1 测量引力的尝试 .85.1.2 引力常数的实验确定卡文迪许的扭秤实验 .95.2 引力常数测定方法的改进.95.2.1 国外物理学家对万有引力常数 G 的测量.105.2.2 国内物理学家对万有引力常数 G 的测量.116 结束语 .15参考文献 .16致谢 .17内江师范学院本科毕业设计i摘 要毕业设计是每一位土木工程学生的必修课，我的毕业设计是某住宅楼设计。设计的内容是建筑设计和结构设计。在建筑设计中，应主要考虑建筑的使用性能，并满足安全性、适用性及耐久性要求。按照每间住宅的布置以及走廊的布置确定。结构设计中，主要进行了剪力墙几何特征及刚度计算

3、、重力荷载计算、水平荷载计算、结构水平位移计算、内力组合及主要墙体截面配筋等。本工程为金珂花苑 3#楼，项目位于玉溪市元江县城，建筑面积为 16717.78 米，高度为 59.4 米，设计使用年限为 50 年，建筑类别为一类高层建筑关键词关键词：高层住宅楼；结构设计；建筑设计；剪力墙结构内江师范学院本科毕业设计iiAbstractGraduation design is a compulsory course for every civil engineering students. My graduation design is the design of a residential bui

4、lding. The content of the design is architectural design and structure design. In architectural design, the use of the building should be mainly considered, and meet the requirements of safety, applicability and durability. Determine the layout of each house and the layout of the corridor. In struct

5、ural design, the geometric features of the shear wall, the calculation of the stiffness, the calculation of the gravity load, the calculation of the horizontal load, the calculation of the horizontal displacement of the structure, the combination of internal force and the section of the main wall ar

6、e calculated.The project gold Ke Hua Yuan 3# building, the project is located in Yuanjiang County, Yuxi City, construction area of 16717.78 L, 59.4 meters in height, the design service life is 50 years, the building category for a class of high-rise buildings Key words: High-rise residential buildin

7、gs; Structure design; Architectural design; Shear wall structure 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 31 引言大学生涯即将结束,我们即将从学校走向社会，四年的学习会成为我们日后工作和生活力量与资本。通过毕业设计,我把大学期间所学的零散的专业知识系统化，为我以后的工作打下了坚实的基础,这次设计是一次不可多得的锻炼机会。通过这次毕业设计，我对本专业的知识作了一次全面的熟悉和提升，更加熟练了AutoCAD 绘图软件，熟练了 Word、excel 等常用的办公软件，这对今后的工作有很大的帮助。同时在设计中同学们互相帮助，增强了大家的团队意

8、识，培养了我们独立思考能力和团队协作精神。这都是我在设计中的收获。毕业设计是我们一次全面的检验，使自己了解了自己的能力，增强了投身于建筑事业的信心和热情。由于水平有限，设计中难免有错误，望老师批评指正。 这次毕业设计承蒙指导老师常斐老师的悉心指导和同学们的热心帮助，在此表示由衷的感谢！ 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 41 工程概况工程概况1.1 设计资料1.1.1 资料（1）气象条件：玉溪地区基本风压 0.55kN/m2, 2）工程地质条件：根据资料显示，地质情况见表 1。表表 1-11-1 建筑地层一览表建筑地层一览表序号岩 土 分 类土层深度(M) 厚度范 围(M)地基承载力fk(kp

9、a)桩端阻力qp(kpa)桩周摩擦力qs(kpa)1粉质粘土0.51.51.11827.42中 砂1.53.21.722215.33砾 砂3.26.23.031119.24圆 砾6.3 以下371210022.4 建筑场地类别：类场地土；地震设防烈度：7 度。防火等级：1 级 1.1.2 依据方针：适用、美观、经济目的：满足不断发展的精神生活原则：以人为本，可持续发展；统一体：社会效益、环境效益、经济效益。1.2 建筑平面设计1.2.1 使用部分的设计（1）使用要求：建筑面积：1671778m2。使用功能：该建筑为玉溪市元江县民用高层住宅楼，共 17 层，结构形式为剪力墙结构，防火等级为一级，

10、为一类高层民用建筑总平面图严格按照间距，每单元均可通达机动车，高层建筑均设有不小于 4 米的环形消防车道并保证不小于 1/4 的扑救面，满足户主要求。（2）门窗在房间平面中的布置： 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 5规范规定：房屋住宅中卧室、起居室的窗的窗地比 1/8，所以设计中窗的尺寸完全可以满足采光通风要求。窗采用平开窗和单框双玻推拉塑钢窗。所有住宅外门为乙级防火门、内门均为木门。房间平面设计中，要求门窗的大小与数量恰当，它们的位置和开启方式合理，对房间的平面使用效果也有很大影响。并且门窗的形式和组合方式又和建筑立面设计的关系极为密切。（3）房间布置设计主卧室要求床可以两个方向布置，因此

11、开间尺寸应保证床横放以后剩余的墙面还能开一扇门，取常值 3.60m，深度方向得考虑横竖两个床中间可以放一个床头柜或者一个衣柜，取 5.10m。小卧室考虑床竖放以后可以开一扇门或放一个床头柜，开间尺寸取3.00m。为了满足室内采光要求，一般单侧采光时进深不可大于窗上口至地面距离的 2 倍，双侧采光时进深可较单侧采光时多一倍左右。民用建筑较经济的开间尺寸一般不大于4.00m，钢筋混凝土梁较的跨度是不大于 9.00m，按照建筑模数协调统一标准，房间的开间和进深一般需要 300mm 为模数。单股人流通行的最小宽度为 550mm，一个人侧身通行宽度需要 300mm，门的最小宽度为 700mm，常常可以用

12、在住宅中的浴室、厕所等。住宅中卧室、厨房、阳台的门应考虑一人携带物品可以方便通行，卧室、厨房一般情况为 900mm。住宅入户门考虑家具尺寸增大的趋势，取 1200mm。当门宽大于 1000mm 时，应根据需求采用双扇门，门的宽度可设置为 12001800mm。房间的设计考虑了人的活动空间，防火要求以，采光要求，书房设计在里屋，主要考虑了安静的学习环境可以提高工作和学习效率。1.2.2 交通联系部分的平面设计建筑物除了有满足使用要求的各种房间外，还得有交通联系部分把各个房间及室内外紧密得联系起来，垂直交通联系包括楼梯、电梯等。2）水平交通联系包括走廊、过道等。3）交通联系枢纽的门厅、过厅等。一般

13、情况下住宅的交通联系部分面积大约占建筑面积的 1/6。其设计的要求有：A 交通路线简洁明确，联系通行方便。B 人流通畅，快速疏散人群。C 满足采光通风要求。D 节省交通面积，当然也要考虑空间处理等造型问题。（1）楼梯设计楼梯是住宅中各层间的垂直交通，是楼层人流疏散必经的通道。此工程的 1 部楼梯，梯段梯段净宽度为 2050mm，平台进深为 1350mm，每层每梯段 9 步。踏步宽度为260mm，高度为 166.7mm。满足踏步高度不应大于 0.175 的规范规定 。（2） 电梯设计 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 6电梯也是房屋各层间的垂直交通，是楼层人流疏散必经的通道。此工程设计了 2 部

14、电梯，满足规范规定的 12 层及 12 层以上建筑物最少要设置两台电梯的规定。（3） 消防电梯设计普通电梯在发生火灾时常常因为断电和不防烟火等而停止使用，因此设置消防电梯很有必要，其主要作用是：供消防人员携带灭火器材进入高层灭火；抢救疏散受伤或老弱病残人员；避免消防人员与疏散逃离1.3 建筑剖面设计1.3.1 房屋的高度设计建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向上房屋各部分的组合关系。根据设计任务书的要求，本设计标准层取层高 3.0 米。由于采光和通风的要求，室内单侧采光，窗高 1.5米，窗台高 0.9 米，采用塑钢窗。为了满足人的通行和室内通风的要求，本设计将内门设计为单扇木门，门高 2.1 米，

15、入户及单元门膏 2.3m。为了防止墙身受潮，将室内地坪高出室外 450 毫米，1.3.2 房屋层数的确定根据任务书的要求，该高层住宅为 17 层，主体高 51m，总高 59.4m，1.3.3 楼梯的设计标准层：层高 H=3000mm,踏步高 h167mm，踏步宽 b=260mmN=H/h=3000/167=18L=（0.5N-1）b=(0.518-1)260=2080mmD1=1350mm，D2=1540mm D2D1。1.4 各构造部分设计1.4.1 墙的布置本工程为钢筋混凝土剪力墙结构体系。填充墙：工程填充墙用空心砖墙。填充墙厚根据该层钢筋混凝土剪力墙的厚度而确定（阳台部分采用 190mm

16、 厚填充墙） 。外墙均为钢筋混凝土剪力墙，所有钢筋混凝土剪力墙都是 180 mm 厚剪力墙。 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 71.4.2 散水设计建筑散水坡度设计为 3%，宽度设计成 600mm，1.4.3 地面设计采用 20mm 干硬性水泥砂浆找平，120mm 砼板，10mm 水泥石灰膏打底的方式。1.4.4 楼板的设计建筑楼板采用现浇混凝土梁板式楼板，因为现浇混凝土梁板式楼板结构高度小，整体性能好，重量轻，刚度好。适合高层建筑。（1）根据相关规范，双向板板厚设定为 80mm-160mm，该建筑初定板厚为120mm。（2）卫生间楼板做法：楼面设置排水坡度为 1%，防止室内积水外溢，同时设

17、置地漏，方便排水。在楼板与面层之间设置一道防水层，用防水砂浆防水是为了防止水沿房间四周侵入墙身，则需要将防水层沿房间四周墙边向上深入踢脚线内 120mm 左右。1.4.5 屋顶的设计屋顶在构造设计时考虑到解决防水、保温、隔热及隔声、防火等一系列问题。因为屋顶是房屋最上层覆盖的外围护结构，对建筑起到相当重要的保护作用。由于本建筑是高层建筑，那么为了使建筑看起来美观，决定采用室内排水。屋顶排水坡度为 3%。根据相关资料，建筑最好采用柔性防水屋面，使用的防水材料为 APP 改性沥青防水卷材，其主要特点是冷施工，弹性好，寿命长。满足建筑要求1.5 主体结构的设计该剪力墙结构平面简单、对称、规则、突出，

18、凹进尺寸等符合相关规范要求；结构侧向刚度沿竖向均匀变化，没有刚度突变；剪力墙门窗洞口上下对齐，形成明确的墙肢和连梁，相当美观。决定选用现浇楼板，楼板厚度均设计均为 120mm。1.6 材料的选用和墙截面尺寸的确定剪力墙结构混凝土的强度：117 层全部采用 C25 混凝土，钢筋则选用 HPB300 和HRB400。剪力墙厚度，按二级抗震等级设计规范要求不应小于楼层高度的 1/20 且不应小于 160mm，该工程的剪力墙使用双排配筋，所以剪力墙截面厚度底层取为 180mm。 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 82 剪力墙结构分析与计算2.1 剪力墙的类型判别图图 2-2-1 剪力墙结构平面布置图剪

19、力墙结构平面布置图2.1.1 剪力墙的类型判别由图纸中的标准层平面图可得 X 方向上各片剪力墙的平面尺寸；由图可知，本设计外墙门窗洞口的高度都是 2400mm，外墙门窗洞口处的连梁高度是 500mm；内墙门洞口的高度均是 2100mm，则内墙门洞口处的连梁高度均为 700mm。那么外墙连梁的截面面积和惯性矩分别为Abj=0.180.5=0.09m2 Ibj0=1/120.180.53=1.8810-3m4内墙连梁的截面面积和惯性矩分别是 Abj=0.180.7=0.13m2 Ibj0=1/120.180.73=5.15 m4各片剪力墙截面特征列于表 2-1。各片剪力墙连梁的折算惯性矩分别见表

20、2-2，截面 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 9剪应力不均匀系数 =1.2，根据表 2-1 和 2-2 的计算结果，可求得各片剪力墙的整体工作系数 ，然后根据 及墙肢惯性矩比 In/I 与 的关系，可进行各片剪力墙类型的判别（根据建筑层数 n 及 确定） ，计算结果见表 2-3，根据公式可以算出相应结果 XSW-510.900.701.250.1260.00511440.0026523.090.0129580.012958XSW-610.900.701.250.1260.00511440.0026523.090.012940.01297XSW-711.200.701.550.1260.005

21、11440.0031923.540.010730.0175图图 2-22-2 X X 方向各片剪力墙的截面尺寸方向各片剪力墙的截面尺寸 表表 2- -1 各片剪力墙的截面特征各片剪力墙的截面特征各墙肢截面的面积 Aj/m2各墙肢截面的惯性矩 Ij/型心轴组合截面的惯性矩墙体号A1A2A3I1I2I3yi/mmI/ m40.0701 0.9883 0.0009 2.4821 XSW-3Aj =1.0585I j =2.4828406013.6060.4645 0.0755 0.0865 0.2575 0.001120.0017 XSW-4Aj =0.6265I j =0.26052098 1.5

22、530.0541 0.7345 0.0005 1.0187 XSW-5Aj =0.7885I j =1.01533028 1.4960.4213 0.3673 0.1923 0.1274 XSW-6Aj =0.7885I j =0.31952609 2.194XSW-70.0703 0.7723 0.0009 1.1844 3440 1.993Aj =0.8424I j =1.1852 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 10 （1）iiicAyAy （2）icciyyy （3）2ciiiyAII表表 2- -2 各片剪力墙连梁的折算惯性矩各片剪力墙连梁的折算惯性矩墙号洞口lbj0/mhbj/m

23、lbj/mAbj/m2Ibj0/m4Ibj/m4aj/mIbjaj2/lbj3Ibjaj2/lbj3XSW-311.200.701.540.1260.00511440.0031924.140.0146900.01469110.900.701.240.1260.00511440.0026512.400.007819XSW-420.900.701.240.1260.00511440.0026511.350.0024750.010293 （4）20bjbjbjhll （5）2301bjbjbjobjobjlAIII2 . 1表表 2-3 各片剪力墙类型的判别各片剪力墙类型的判别墙号Ij/m4I/m4

24、In/m4Ibjaj2/lbj3In/I类型XSW-32.48283.6071.12350.0146928.96100.3114101.4764=0.917 整体小开口XSW-51.01531.4960.47990.0129584.22100.3208100.8542=0.913 整体小开口XSW-71.18531.9930.80650.01755.24100.40491.40.35=0.49s,所以应考虑顶部附加水平地震作用Fn，其中顶部附加地震作用水平系数 n根据 Tg确定，查表得 n=0.080.8520.07=0.138 即Fn=n FEK （27）=0.1384486.912=619

25、.19kN质点 i 的水平地震作用 Fi为 Fi= （28）)1 (1nEKnjiiiiFHGHG =3867.72 njiiiiHGHG1计算结果见表 2-10。表 2-11 各质点水平地震作用标准值计算楼层iHm/iGKN/iiHGmKN /njiiiiHGHG1iFKN/mKNHFii1859.4527.4118670.35 0.0106 41.17 1457.24 17517762.77451177.65O.3146765.3837265.4416488965.77425446.450.2832732.5434166.6915458965.77397387.550.2514701.44

26、30883.26 14428965.77368542.780.2218673.3627957.2713398965.77339585.270.1913640.5624675.9812368965.77310454.440.1679610.7721587.43 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 2111338965.77282456.630.1460 564.83 18639.44 10308965.77268972.98 0.1533 593.04 17791.22 9278965.77242075.68 0.1380 533.74 14410.89 8248965.77215178.38 0

27、.1227 474.43 11386.38 7218965.77188281.09 0.1073 415.13 8717.70 6188965.77161383.79 0.0920 355.82 6404.84 5158965.77134486.49 0.0767 296.52 4447.80 4128965.77107589.19 0.0613 237.22 2846.59 398965.7780691.89 0.0460 177.91 1601.21 268965.7753794.60 0.0307 118.61 711.65 138965.7726897.30 0.0153 59.30

28、177.91 合计151742.54073072.517991.77 265128.94 当计算剪力墙结构内力与位移时，需将沿房屋高度实际分布的水平地震作用转化成水平分布荷载，先将突出间的水平地震作用折算为作用于主体结构顶部得集中力 Fe和集中力矩 M1，即Fe =F12=41.165 kN M1=41.1652.4 =98.806kN.m （29） V0=3827.06kN （30）111iiFM0= =87134.64kN.m （31）111iiiHFqmax= （32）21006HMMHV=215.77 kN/m233806.9864.871340 .3306.38276F= （33）0

29、1023VFFHMMne= =932.85 kN 06.3827219.619165.413364.8713432.6 结构水平位移的验算方法 因为本次设计中风荷载值远远远小于水平地震作用力，所以只需要进行水平地震作用下的位移验算。水平地震作用下的位移为倒三角形分布荷载和顶点集中荷载产生的位移的总和。计算时水平地震作用取标准值，剪力墙取弹性刚度12，计算结果见下表。在倒三角形荷载作用下 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 22 （34）)3(6)1020(12032max5324max1WCwciAGHqIEHq 在顶点集中荷载作用下wceqciAGPHIEPH)3(3232表 2-11 水平地

30、震作用下结构的位移计算层次H1/m倒三角形荷载uli/mm顶点集中荷载ul2/mm总位移u/mm层间位移角u/h1859.71.5224 30.0902814.65730944.747591/100217511.522428.1244513.68436241.799961/100416481.455926.1088712.67443338.795431/100215451.377824.1033711.67432935.789431/100814421.288922.1004510.67231132.753191/106313391.199720.090889.65238829.763561/

31、107712361.100618.070498.63621426.757831/104511331.000016.090287.63452323.747591/102210300.9091 14.125276.62063320.745911/10059270.8182 12.161015.60098517.762661/10238240.7273 10.214424.61539314.829821/10587210.6364 8.3121013.68088411.992981/11166180.5455 6.4892132.8144879.30371/12095150.4545 4.78843

32、32.0332286.8216611/13584120.3636 3.2588661.3541374.6130031/1610390.2727 1.9549810.7942412.7492221/2079260.1818 0.9355350.3705671.3061031/3180130.0909 0.2625020.1001450.3626471/8273由表可知，在水平地震作用下位移验算满足设计要求，那么u/h=（23.75758-20.74592）/3000=1/1002u/h=1/10002.7 水平地震作用下和风荷载的结构内力计算2.7.1 水平地震作用下剪力墙内力的计算作用在结构上

33、的水平地震力可能是左震或右震。在后续的计算中，剪力墙内力正负号规定为：弯矩以截面右侧受拉为正，剪力以绕截面顺时针方向旋转为正，轴力以受压为正。由此，各截面内力均采用左震时的正负号。2.7.2 水平地震作用下剪力墙内力的分配 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 23各片剪力墙的等效刚度与总剪力等效刚度的比值，求得各片剪力墙的等效 jeqcjeqcIEIE刚度比，计算结果见表 2-12表 2-12 各片剪力墙等效刚度比墙号类型数量等效刚度/107 kN.m2等效刚度比XSW-1126.47480.036 XSW-2整截面墙103.01490.018 XSW-423.63580.022 XSW-6整体

34、小开口25.1260.028 XSW-3联肢墙210.4250.061 墙号类型数量等效刚度/107 kN.m2等效刚度比XSW-541.81420.011 XSW-7联肢墙210.4250.062 对剪力墙 XSW-2（整体墙） ，XSW-6（整体小开口墙）为例，对其进行计算设计 （35） ijeqcjeqcijVIEIEV （36） ijeqcjeqcijMIEIEM表 2-13 水平地震作用下各片剪力墙分配的内力总剪力墙内力XSW-2XSW-6层数Mi/KNmVi/kNMij/KNmVij/kNMij/KNmVij/kN181.00000.00 564.83 0.00 9.77 0.00

35、 16.66 170.85431694.491123.7829.342.03099.9834.16160.80405168.111365.1189.4129.26304.9249.90150.753810242.941674.65177.2037.47604.3363.90140.703516741.061543.17289.6242.87987.72 76.14 130.653324484.571784.33423.5850.811444.5986.64120.603033295.551467.24576.0155.941964.4495.39 110.552842996.101563.32

36、743.8360.042536.77102.39100.5025 64554.221157.87 1113.33 65.17 3796.90 111.13 90.4523 75655.971691.61 1308.8570.20 4463.70 121.88 80.4020 87135.63 2166.04 1507.4575.47 5141.00 129.90 70.3518 95167.23 2581.17 1789.62 79.65 5987.72 138.14 60.3015 133484.57 2936.99 1923.58 82.81 6444.59 147.64 50.2513

37、142295.55 3233.51 2176.01 87.94 6964.44 156.39 40.1508 151996.10 3470.73 2343.83 91.04 7536.77 165.39 20.1005 164354.22 3767.25 2513.33 95.17 8296.90 174.13 10.0502175655.97 3826.55 2708.85 98.20 9463.70 183.88 00.0000 187135.63 3826.55 2907.45 98.20 11141.00 183.88 2.7.3 XSW-6(整体小开口墙)墙肢和连梁内力计算 辽宁工程

38、技术大学毕业设计（论文） 24 对于整体小开口墙肢，计算求得截面内力和连梁内力。墙肢弯矩 （37）jjwjjwiwijIIMIIMM15. 085. 0 wiwiwiwiMMMM164. 03194. 01921. 015. 01925. 21921. 085. 01 wiwiwiwiMMMM108. 03196. 01274. 015. 01297. 21274. 085. 02墙肢轴力 （38）IyAMNijwiwij85. 0 wiwiwiMMN236. 01925. 2438. 14211. 085. 01 （39）12wiwiNN墙肢剪力 （40）)(2jjjjwiwijIIAAVV

39、wiwiwijVVV569. 0)3194. 01923. 07885. 04211. 0(2wiwiwijVVV433. 0)3194. 01275. 07885. 03671. 0(2连梁内力 （41）1)1(11iwwibjNNV （42）1101145. 029 . 02bjbibjbibjVVlVM 表 2-14 水平地震作用下 XSW-6 剪力墙分配的内力左肢墙内力右肢墙内力连梁层数Mi1/KNmVi1/kNNi2/KNmMi2/KNmVi2/kNNi1/KNmVij/kNMij/KNm181.00000.009.460.000.007.200.00-11.75-5.29170.8

40、5438.2519.4011.755.4514.76-11.75-24.08-10.84160.804025.1628.3435.8316.6221.56-35.83-35.18-15.83150.753849.8636.2971.0132.9427.60-71.01-45.05-20.27140.703581.4943.25111.0153.8332.89-116.06-53.68-24.16130.6533119.1849.21169.7478.7337.43-169.74-61.08-27.49 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 25120.6030162.0754.18230.8210

41、7.0641.21-230.82-67.52-30.26110.5528209.2858.16298.07138.2544.23-298.07-72.18-32.48100.5025259.9661.14370.25171.7348.01-370.25-75.88-34.1590.4523313.2473.12446.14206.9352.77-446.14-78.35-36.2680.4020368.2684.12524.49243.2756.60-524.49-81.58-38.2770.3518424.1393.25604.07280.1860.89-604.07-84.68-40.16

42、60.3015483.18109.21671.74320.7364.43-683.74-87.08-42.4950.251541.07114.18738.82359.0668.21-762.82-90.52-44.2640.2010601.28118.16803.07400.2572.23-842.07-93.18-46.4830.1507659.96126.14872.25441.7376.50-921.25-94.88-48.1520.1005713.24136.12938.14482.9380.01-1001.14-95.35-50.2610.0502768.26146.121003.4

43、9521.2784.77-1081.49-96.58-52.8100.0000824.13146.121076.07560.1884.77-1164.072.7.4 风荷载作用下总剪力墙内力的计算 将楼梯看成一悬臂构件，根据材料力学求出各层剪力和弯矩。2.7.5 风荷载作用下剪力墙内力的分配 表 2-15 风荷载作用下 XSW-4 剪力墙分配的内力总剪力墙内力XSW-2XSW-6层数M i/KNmVi/kNMij/KNmVij/kNMij/KNmVij/kN 181.0000 0.00 163.48 0.00 2.83 0.00 4.82 170.8543490.43348.17 8.48 6

44、.02 14.47 10.27 160.80401534.95 521.06 26.55 9.01 45.28 15.37 150.75383098.14 682.14 53.60 11.80 91.40 20.12 140.70355144.55 831.83 89.00 14.39 151.76 24.54 130.65337640.05 968.64 132.17 16.76 225.38 28.57 120.603010545.98 1093.42 182.45 18.92 311.11 32.26 110.552813826.25 1211.35 239.19 20.96 407.8

45、7 35.73 100.502517460.30 1323.72 302.06 22.90 515.08 39.05 90.452321431.45 1430.52 370.76 24.75 632.23 42.20 80.402025723.01 1531.76 445.01 26.50 758.83 45.19 70.351830318.31 1631.83 524.51 28.39 894.39 48.54 60.301535440.05 1738.64 132.17 30.76 1014.38 51.57 50.25139545.98 18233.42 182.45 32.92 113

46、4.11 54.26 40.201044826.25 1922.35 239.19 34.96 1253.87 57.73 30.150748460.30 2031.72 302.06 36.90 1373.08 60.05 20.100552431.45 2134.52 370.76 38.75 1492.23 63.20 10.050256723.01 2243.76 445.01 40.50 1611.83 66.19 00.0000 60318.31 2243.76 524.51 40.50 1730.39 66.19 2.7.6 XSW-6(整体小开口墙)墙肢和连梁内力计算墙肢弯矩

47、辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 26 （43）jjwjjwiwijIIMIIMM15. 085. 0 （44）wiwiwiwiMMMM164. 03194. 01921. 015. 01925. 21921. 085. 01 （45）wiwiwiwiMMMM108. 03194. 01272. 015. 01295. 21272. 085. 02墙肢轴力 （46）IyAMNijwiwij85. 0 （47）wiwiwiMMN236. 01925. 2438. 14211. 085. 01 （48）12wiwiNN墙肢剪力 （49）)(2jjjjwiwijIIAAVV （50）wiwiwijV

48、VV567. 0)3194. 01921. 07883. 04211. 0(2 （51）wiwiwijVVV433. 0)3194. 01272. 07883. 03671. 0(2连梁内力 （52）1)1(11iwwibjNNV （53）1101145. 029 . 02bjbibjbibjVVlVM 表 2-16 XSW-6 在风荷载作用下墙肢及连梁的内力左肢墙内力右肢墙内力连梁层数Mij/kNmVij/kNNij/kNMij/kNmVij/kNNij/kNMij/kNmNij/kN 181.0000 0.00 0.80 0.00 0.00 0.53 0.00 -1.53 -3.40 17

49、0.85432.39 1.69 3.40 1.58 1.12 -3.40 -3.26 -7.24 160.80407.47 2.54 10.64 4.94 1.68 -10.64 -4.88 -10.84 150.753815.08 3.32 21.48 9.96 2.19 -21.48 -6.38 -14.19 140.703525.04 4.05 35.66 16.54 2.67 -35.66 -7.79 -17.30 130.653337.19 4.71 52.96 24.57 3.11 -52.96 -9.07 -20.15 120.603051.33 5.32 73.11 33.91

50、 3.52 -73.11 -10.23 -22.74 110.552867.30 5.90 95.85 44.46 3.90 -95.85 -11.34 -25.19 100.5025104.32 6.96 148.57 68.91 4.60 -148.57 -13.39 -29.75 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 2790.4523125.21 7.46 178.32 82.71 4.93 -178.32 -14.34 -31.86 80.4020147.57 7.95 210.18 97.49 5.32 -210.18 -15.26 -34.24 70.3518160.04 8.50

51、243.66 112.58 5.73 -243.40 -16.88 -36.30 60.3015184.19 9.01 275.96 127.57 6.18 -271.64 -17.07 -39.15 50.251209.33 9.52 307.11 143.91 6.59 -303.11 -18.23 -42.74 40.2010233.30 10.03 339.85 157.46 7.07 -335.85 -19.34 -46.19 30.1507258.32 11.56 373.57 172.91 7.50 -367.57 -20.39 -48.75 20.1005284.21 12.0

52、7 405.32 187.71 8.03 -401.32 -21.34 -51.86 10.0502301.57 12.07437.18 203.49 8.03 -433.18 2.8 竖向荷载作用下的结构内力计算一般情况下竖向荷载包括了竖向恒载以及竖向活载，竖向荷载作用下，往往近似得认为各片剪力墙只承受轴向力，规定以受压为正，弯矩和剪力等于零。各片剪力墙承受的轴力由墙体自重和楼板传来的荷载，其中楼板传来的荷载可近似地按其受荷面积，不考虑结构的连续性进行分配计算。2.8.1 XSW-2（整截面墙） XSW-2 楼（屋）面荷载传递方式分别如图 5（1）恒载 屋面恒载： 5.661.8=10.18

53、7KN/m 5.661.5=8.5KN/m 楼面恒载： 3.541.8=6.373KN/m 3.541.5=5.32KN/m 墙体自重： 4.9753.0=14.926KN/m屋面集中恒载： P1=(0.3+3.9)0.51.85.66+(0.9+3.9)0.51.55.66=39.23 KN/m楼面集中恒载 P1=(0.3+3.9)0.51.83.54+(0.9+3.9)0.51.53.54=24.54KN/m 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 28 图 2-5 XSW-2 屋（楼）面荷载分布（2）活载 屋面活载： 0.51.8=0.9KN/m 0.50.9=0.45KN/m 屋面雪载： 0

54、.41.2=0.48KN/m 0.40.9=0.36KN/m 楼面活载： 2.01.8=3.6KN/m 2.01.5=3.0KN/m 屋面集中活载： Q1=(0.3+3.9)0.51.80.5+(0.9+3.9)0.51.50.5=3.472 KN/m 屋面集中雪载：Q1=(0.3+3.9)0.51.80.4+(0.9+3.9)0.51.5 0.4=2.77KN/m 屋面集中雪载：Q1=(0.3+3.9)0.51.80.4+(0.9+3.9)0.51.50.4=2.78KN/m楼面集中活载 Q1=(0.3+3.9)0.51.82.0+(0.9+3.9)0.51.52.0=13.87KN/m2.

55、8.2 XSW-6（整体小开口墙）XSW-6 楼（屋）面荷载传递方式如图 6（1）恒载 屋面恒载： 5.661.2=6.78KN/m 5.660.9=5.09KN/m 5.660.75=4.24KN/m 楼面恒载： 3.5401.2 =4.24KN/m 3.540.9=3.19KN/m 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 29 墙体自重： 5.383.0=16.14KN/m 4.9763.0=14.93KN/m 屋面集中恒载： P1=1.50.50.755.66+(0.6+2.4)0.50.95.66+(2.7+5.1) 1.20.55.66=37.32 KN/m 楼面集中恒载： P1=1.50

56、.50.753.54+(0.6+2.4)0.50.93.54+(2.7+5.1) 1.20.53.54=23.35 KN/m（2）活载 屋面活载 0.51.2=0.6KN/m 0.50.9=0.45KN/m 0.50.75=0.338KN/m 屋面雪载 0.41.2=0.48KN/m 0.40.9=0.36KN/m 0.40.75=0.30KN/m 楼面活载 2.01.2=2.4KN/m 2.00.9=1.8KN/m 2.00.75=1.5KN/m 屋面集中活载 Q1=1.50.50.750.5+(0.6+2.4)0.50.90.5+(2.7+5.1) 1.20.50.5=3.31KN/m屋面

57、集中雪载 Q1=1.50.50.750.4+(0.6+2.4)0.50.90.4+(2.7+5.1) 1.20.50.4=2.65 KN/m楼面集中活载 Q1=1.50.50.752.0+(0.6+2.4)0.50.92.0+(2.7+5.1) 1.20.52.0=13.18 KN/m 表 2-17 恒载作用下墙体中产生的轴力(kN)层次XSW-2XSW-6 辽宁工程技术大学毕业设计（论文） 30左墙肢右墙肢顶39.2219.7517.5618底97.4454.91顶121.9767.2767.3917底180.19102.43106.24顶204.72114.79117.2216底262.9

58、4149.79156.07顶287.47162.31167.0515底345.69197.47205.90顶370.22209.83216.8814底428.44244.99255.73顶452.97257.35266.7113底511.19292.51305.56顶535.72304.87316.5412底593.94340.03355.39顶618.47352.39366.3711底676.69387.55405.22顶701.22399.91416.2010底759.44435.07455.05顶783.97447.43466.039底842.19482.59504.88顶866.724

59、94.95515.868底924.94530.11554.71顶957.22575.83585.887底1108.44594.99604.73顶1132.97654.35663.716底1196.19673.51684.56顶1225.72735.87745.545底1283.94752.03763.39顶1302.47814.39805.374底1360.69835.55822.22顶1380.22885.91887.203底1401.44904.07907.05顶1460.97965.43967.032底1517.19983.59984.88顶1543.721042.951045.861底

60、1605.941065.111065.71表 2-18 活载作用下墙体中产生的轴力(kN)XSW-6层次XSW-2左墙肢右墙肢18 顶（底）3.47 (2.77)1.75 (1.40)1.55 (1.24)17 顶（底）17.33 (16.63)8.73 (8.38)7.76 (7.45)16顶（底）31.19 (30.49)15.71 (15.36)13.97 (13.66)15 顶（底）45.05 (44.35)22.69 (22.34)20.18 (19.87)14 顶（底）58.91 (58.21)29.67 (29.32)26.39 (26.08)13 顶（底）72.77 (72.0