特大桥主桥上部结构设计60211060连续梁桥方案计算书

1、湖 南 文 理 学 院 土 建 学 院毕 业 设 计（ 论 文 ）题 目某线垄井特大桥主桥上部结构设计（60+2*110+60）连续梁桥方案作者徐晓飞学院土木建筑工程学院专业交通土建学号200718010421指导教师李其林二一 一 年 月 日 湖 南 文 理 学 院毕业设计（论文）任务书 土木建筑工程 院 系（教研室）系（教研室）主任: （签名） 年 月 日学生姓名: 学号: 专业: 1 设计（论文）题目及专题： 2 学生设计（论文）时间：自 年 月 日开始至 年 月 日止3 设计（论文）所用资源和参考资料：4 设计（论文）应完成的主要内容：5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）

2、及要求：6 发题时间： 年 月 日指导教师： （签名）学 生： （签名）湖南文理学院土木建筑工程学院毕业设计（论文）指导人评语主要对学生毕业设计（论文）的工作态度，研究内容与方法，工作量，文献应用，创新性，实用性，科学性，文本（图纸）规范程度，存在的不足等进行综合评价指导人： （签名）年 月 日 指导人评定成绩： 湖 南 科 技 大 学 潇 湘 学 院毕业设计（论文）评阅人评语主要对学生毕业设计（论文）的文本格式、图纸规范程度，工作量，研究内容与方法，实用性与科学性，结论和存在的不足等进行综合评价评阅人： （签名）年 月 日 评阅人评定成绩： 湖 南 科 技 大 学 潇 湘 学 院毕业设计（论

3、文）答辩记录日期： 学生： 学号： 班级： 题目： 提交毕业设计（论文）答辩委员会下列材料：1 设计（论文）说明书共页2 设计（论文）图 纸共页3 指导人、评阅人评语共页毕业设计（论文）答辩委员会评语：主要对学生毕业设计（论文）的研究思路，设计（论文）质量，文本图纸规范程度和对设计（论文）的介绍，回答问题情况等进行综合评价答辩委员会主任： （签名）委员： （签名）（签名）（签名）（签名） 答辩成绩： 总评成绩： 摘 要本设计为宁乡大桥主桥上部结构设计。该桥全长340m，设计的跨径为60m+2*110m+60m，截面为单箱单室的变截面形式。整个设计可以分成两个部分：第一部分，结构建摸和内力计算。

4、在选择桥的桥型及孔径划分、主梁截面形式与主梁高度的拟定、截面细部尺寸拟定，随后进行结构内力计算。在完成了恒载内力的计算后，又进行了活载内力计算、次内力计算、内力组合计算，并画出内力包络图。第二部分，预应力钢束估算及布置，预应力损失及有效预应力计算，钢束布置后的内力计算及组合，强度计算与验算，应力、应变及其它验算。关键词：预应力连续箱梁；建立模型；内力计算；强度验算The Superstructure Design of mache BridgeAbstractThe design is the one of the superstructure of jiujiang bridge. The

5、whole span of the bridge is 340m. This bridge designs the span is 60m+2*110m+60m,The cross section along the span is the different besides the cross section is one box with one room. The entire design may divide into two parts：The first part of the paper is about the modeling of the bridge and the c

6、omputation of internal forces. The FEM model of the bridge is established after the style of the bridge, the length of every span the cross section and the height of the main beam are decided. Then every kind of internal forces is computed. These forces include the forces of dead load, live load and

7、 some secondary forces. Finally these loads are combined and the graph of the utmost forces is drawn.The second one is about the arrangement of prestressed steel bars and other kinds of tests. The number of the bars are estimated and arranged before the loss of the prestress and the effective one ar

8、e caculated. Then the tests of the strength, the stress and the deformation of the bridge are carried out in the paper.Key words: pre-stressed concrete continuous bridge；establishment model;Endogenic force computation intensity checking calculation.目录目 录1前 言3第一章 工程概述41.1 工程概况41.2 设计条件41.2.1 工程地质和地震4

9、1.2.2 气象和水文41.3 设计标准和设计规范及建筑材料41.3.1 设计规范41.3.2 主要技术标准41.3.3 主要建筑材料51.4 桥型总体布置61.4.1 桥跨布置61.5 桥梁构造6第二章 主桥结构计算分析72.1 计算模型和施工阶段划分72.2 悬臂节段划分及单元划分72.3 主要计算荷载如下8第三章 恒载内力计算及变形分析93.1 毛截面特性计算93.2 恒载集度计算113.2.1 一期恒载集度113.2.2 二期恒载集度123.3 时程内力计算123.3.1 梁段悬臂施工内力123.3.2 边跨梁体合拢内力143.3.3 中跨梁体合拢内力173.4 恒载内力结果203.4

10、.1 一期恒载内力203.4.2 二期恒载内力223.4.3 总恒载内力27第四章 活载内力计算及内力组合304.1 汽车和人群活载内力计算304.2 温度次内力计算344.3 支座沉降次内力计算374.4 荷载组合及内力包络图384.4.1 组合方法384.4.2 计算结果404.4.3 内力包络图56第五章 预应力钢束估算与布置585.1 钢束估算585.1.1 估算原理585.1.2 钢束估算结果595.2 横向预应力布置615.3 竖向预应力布置605.4 预应力损失及有效预应力计算605.4.1 预应力损失及有效预应力计算方法605.5 主梁次内力计算645.5.1 预应力产生的二次

11、内力64第六章 主要控制截面应力及承载能力验算666.1 强度验算原理666.1.1 承载能力极限状态验算666.1.2 使用阶段正截面应力验算71第七章 变形计算与预拱度设置及锚下局部应力验算737.1 挠度计算737.1.1 变形计算、验算及预拱度设置737.1.2 变形计算结果747.2 变形验算及预拱度设置75外文文献77参考文献87前 言毕业设计是高等工科院校本科培养计划中最后一个重要的教学环节，目的是使学生在学完培养计划所规定的基础课、技术基础课及各类必修和选修专业课程之后，通过毕业设计这一环节，较为集中和专一地培养学生综合运用所学的基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题

12、的能力。和以往的理论教学不同，毕业设计是要学生在教师的指导下，独立地、系统地完成一个工程设计，以期能掌握一个工程设计的全过程，在巩固已学课程的基础上，学会考虑问题、分析问题和解决问题，并可以继续学习到一些新的专业知识，有所创新。毕业设计是培养学生独立工作的一种良好途径和方法，它的实践性和综合性是其它教学环节所不能替代的。悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥作为无支架施工有利于通航河流建桥、深山峡谷建桥和城市立交建桥等。悬臂施工的受力特点接近于成桥后的结构受力。悬臂施工法在我国已有成熟的经验，悬臂浇筑预应力混凝土梁桥得到飞跃发展，并成为当代桥梁建筑中最基本的桥型之一。通过对麻车大桥主桥的初步设计，使我进

13、一步加深了对桥梁设计与施工理论知识的理解，对悬臂施工连续箱梁有了初步了解，是对大学四年所学知识的总结。本设计中用到了结构力学、材料力学、结构设计原理、桥梁工程等学科的诸多知识。并且我从图书馆借阅了大量参考书籍力求将设计做到规范、合理、清楚。虽然该桥结构不算复杂，但整个结构设计计算量大，数据众多，难度较大。当然，也正是由此，我得到切实的锻炼和提高，它使我这四年所学的专业知识更加系统化、具体化，对我以后从事桥梁方面的工作具有很好的指导意义。通过设计让我了解连续梁桥的主要特点和施工方法，了解和掌握桥梁设计的全过程；通过老师的指导，培养学生独自完成桥梁工程的设计计算；锻炼学生综合运用专业基础知识、专业

14、知识的能力，培养学生的创新能力。在设计过程中，我得到了李其林老师，路桥其他老师的悉心指导，及其杨龙同学的耐心帮助，在此一并表示衷心的感谢！由与本人的水平有限，在设计中一定存在着缺点和错误，恳请老师和同学们批评指正。 第一章 工程概述1.1 工程概况本项目位于长沙市宁乡县，是宁乡县交通圈的重要组成部分。该特大桥的建设将为宁乡县经济圈的发展壮大提供便捷的交通支撑，同时也保证居民过江安全1.2 设计条件1.2.1 工程地质和地震地质：桥位区内地质构造较为简单，岩层为单斜构造，无断裂构造。桥位周边地势较为平坦，发生灾害地质的可能性较小。区内不良地质现象主要为淤泥质土和表层软土，埋藏深度一般为0.31.

15、2m；砂卵石层中局部含泥量较高，且多位于稍密状态，胶结性较差。地震： 据区域资料，本区在燕山期及以前的地质年代里，构造运动强烈，到喜山期基本结束了大规模的断裂和褶裂，地壳运动主要表现为升降运动，深、大断裂逐渐趋于稳定，从上更新世以来，本区地壳垂直上升速率小于0.17mm/年，地壳基本处于稳定状态。本区近代地震的特点是强度弱，震级小，频度低。1.2.2 气象和水文项目所在区域地处亚热带季风气候区，气候温暖，湿润多雨，从季节变化看，冬季在冷高压控制下，气候干冷，但河道不封冻；夏季在副热带控制下，天气睛热。气温：1月份平均气温6，7月份平均32，年平均无霜期在265天左右，年均总降雨量1600毫米。

16、6-7月的梅雨季节，该季节降雨强度大，持续时间长，往往造成江河洪涝灾害。常风向东北风（14%），多年平均风速1.6M/s.多年平均暴日数36天，多年平均雾日18.9天。1.3 设计标准和设计规范及建筑材料1.3.1 设计规范1）JTG D60-2004公路桥涵设计通用规范（2）JTG D62-2004公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（3）JTG D63-2007公路桥涵地基与基础设计规范（4）姚玲森. 桥梁工程. 人民交通出版社, 2008（5）邹毅松，王银辉. 桥梁计算示例丛书-连续梁桥. 人民交通出版社, 2009（6）陈忠延. 土木工程专业毕业设计指南-桥梁工程分册. 中国水利水

17、电出版社, 2000（7）范立础. 预应力混凝土连续梁桥. 人民交通出版社, 19991.3.2 主要技术标准（1）设计荷载：汽车荷载等级-公路I级；汽车荷载-3.05KN/m。人群荷载标准按JTG D60-20044.3.5取值，本桥主跨110m，人群荷载应取2.9KN/m，由于桥位处在城镇郊区人群密集地区，故标准提高15%。（2）桥梁宽度：桥梁总宽12m。其中：行车道 4×3.75m 非机动车道 2×1.925m 防撞护栏 2×0.5m （3）桥面横坡： 2%。 （4）设计洪水频率： 1/100 。（5）设计最高通航水位27.6m，通航净空：净宽102m，净高

18、7m。本桥主桥110m主跨为双向通航孔，60m边跨禁止通航。（6）船舶撞击作用：按四级内河航道船舶吨级为500t，顺桥向撞击作用为450KN,横桥向撞击作用为550KN。（7）桥梁护栏：主桥防撞护栏采用SB级1.3.3 主要建筑材料混凝土：对于简支转连续施工，预制梁及其现浇接缝、封锚、墩顶现浇连续段、桥面现浇层均采用C50混凝土，基桩采用C25，其余构件采用C30；对于悬臂施工，主梁采用C50混凝土，墩身、承台采用C30混凝土，基桩采用C25。预应力钢绞线：采用公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）中d15.2mm的钢绞线，公称面积为140mm2，标准强度fpk1

19、860MPa，弹性模量Ep1.95×105MPa。普通钢筋：R235、HRB335钢筋标准应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。凡钢筋直径12mm者，均采用HRB335热轧带肋钢筋；凡钢筋直径<12mm者，采用R235钢筋，钢板应符合GB700-88规定的Q235钢板。锚具：对于简支转连续施工，预制梁采用OVM15型锚具及其配套设备；接头顶板束采用BM15型锚具及其配套设备；对于悬臂施工，预应力锚具采用符合国际后张法预应力混凝土协会FIP标准的I类锚具，其锚固效率系数大于95。预应力管道：采用预埋圆形和扁形塑料波纹管成型。支座：对于简支转连续施工，桥梁支

20、座根据设置部位不同，分别采用GYZ、GYZF4板式橡胶支座，其技术性能应符合公路桥梁板式橡胶支座（JT/T4-93）的要求；对于悬臂施工，主桥支座采用GPZ（II）系列支座。1.4 桥型总体布置1.4.1 桥跨布置 麻车大桥总长340m，全桥孔径布置为：60+2*110+60m，采用预应力砼变截面连续箱梁。桥型布置图见图1.1。图 1.11.5 桥梁构造上部：主桥箱梁采用变截面连续箱梁，根部（中支点）梁高6.775m，跨中高度2.8m，梁底曲线采用二次抛物线。箱梁采用单箱单室直腹板断面，顶宽19.85m，底宽12.85m，悬臂长3.5m，顶板厚度18cm，底板厚30-78.04cm，腹板厚60

21、-100cm。箱梁设三向预应力，纵向采用高强度低松弛钢绞线， 大吨位群锚体系；竖向采用精轧螺纹钢筋，该预应力筋在施工中可兼作挂篮的后锚点；横向采用高强度低松弛钢绞线，扁锚体系。其他：桥面铺装：主桥采用10cm沥青砼铺装防水层；引桥采用8cm水泥混凝土+防水层+10cm沥青砼铺装。伸缩缝：全桥 伸缩缝分别采用80mm、160mm两种规格的浅埋式三防伸缩缝。支座：主桥主墩和边墩采用GPZ(II)系列盆式橡胶支座；引桥桥墩采用板式橡胶支座。箱梁断面见图1.2。跨中处截面支点处截面图 1.2（单位cm）第二章 主桥结构计算分析2.1 计算模型和施工阶段划分遵循结构离散化的原则，全桥以下原则在适当位置划

22、分节点：1）截面的变化点；2）施工分界点、边界处及支座处；3）需验算或求位移的截面处。本设计的单元划分，每一个施工阶段除0号块外自然划分为一个单元。这样便于模拟施工过程，而且这些截面正是需要验算的截面。另外，在墩顶、跨中和一些构造变化位置相应增设了几个单元。这样主桥箱梁共离散为104个单元，105个节点。主桥部分的内力分析按照四跨连续梁的施工顺序考虑施工各阶段不同受力体系计算。本桥的施工采用悬臂浇筑，共分56个施工阶段，以浇筑节段砼，张拉相应钢束，移动挂篮为一个标准循环。根据不同施工阶段结构受力体系、荷载、预应力、解除多余约束、支座不均匀。温度变化等进行了内力及位移的计算，同时考虑预应力前期损

23、失如混凝土收缩、徐变、钢筋松弛、弹性压缩引起预应力变化。在主桥箱梁浇筑完毕，结构体系转变为三跨连续梁状态，张拉完预应力钢束后，然后施工桥面铺装，安装防撞护栏等二期恒载。结构在使用状态下进行荷载内力计算。2.2 悬臂节段划分及单元划分0号块长度的取值应考虑为1号块的浇注提供足够的作业平台，同时也不应该太大，以免浪费材料，增加主梁自重。本设计0号块长度为8米，以满足这些要求,0号段自重6527.6kN。其他各节段长度及重量（只取一个悬臂长度）如下表：表2.1 各悬臂节段长度节 段1、12、23、34、45、56、6 7、78、89、9长度(m)3.03.03.03.03.03.53.54.04.0

24、节 段10、1011、1112、1213、1314、1415/21617长度(m)4.04.04.04.04.02.02.02.0图2.1 主桥单元划分示意图（尺寸单位：m）2.3 主要计算荷载如下(1)、恒载：箱梁自重，防撞护栏，桥面铺装。(2)、活载：汽车荷载等级-公路I级；人群荷载-3.05KN/ m2。(3)、施工荷载：主在要为挂篮荷载，挂篮荷载受力作用点的结构形式，设计挂篮自重（包括模板及临时机具）以悬浇节段的最大重量的0.5作控制(4)、支点不均匀沉降：按每个桥墩可能出现最大相对沉降0.5cm来考虑。(5)、温度影响: 均匀温度。第三章 恒载内力计算及变形分析3.1 毛截面特性计算

25、在计算静载所引起的效应时要用到静载所引起的内力增量以及各控制截面的毛截面特性,毛截面特性列如下表：表3.1 毛截面特性单元号节点号节点X坐标节点Y坐标截面高度(m)截面面积(m2)截面抗弯惯距(m4)截面中性轴高度(m)11078.86122.814.112513.43491.66122278.86122.814.11259.20011.661222278.86122.814.11259.20011.66123478.73742.814.11259.44381.661233478.73742.814.112516.56541.66124678.73742.814.112516.67781.66

26、1244678.73742.814.11259.64801.661251078.81612.882814.333016.63881.6989551078.81612.882814.333016.63881.698961478.74123.018314.694818.95281.7595661478.74123.018314.694818.95281.759571878.63893.215.179722.34671.8389771878.63893.215.179722.34671.838982278.49313.423415.550926.69961.9165882278.49313.4234

27、15.550926.69961.916592678.33893.683416.243932.70642.0223992678.33893.683416.243932.70642.0223103078.16053.977917.029540.41692.138410103078.16053.977917.029540.41692.1384113477.95954.304718.976151.59772.264211113477.95954.304718.976162.39522.38311237.577.76724.615919.886762.39522.3831121237.577.76724

28、.615919.886779.07562.5202134177.57044.949822.938979.07562.520213134177.57044.949822.938992.95912.6370144477.38375.253323.960492.95912.637014144477.38375.253323.9604109.07402.7582154777.18585.572425.0337109.07402.758215154777.18585.572425.0337127.69962.8834165076.97675.906726.1591127.69962.8834161650

29、76.97675.906726.1591149.12313.0128175376.75706.255827.3336149.12313.012817175376.75706.255827.3336124.20453.1460185676.52676.619328.5564124.20453.146018185676.52676.619328.5564232.88643.24981958.2576.47486.77555.3588232.88643.2498191958.2576.47486.77555.3588332.64083.4166206076.64166.77579.7088332.6

30、4083.41663.2 恒载集度计算3.2.1 一期恒载集度一期荷载集度包括箱梁、横隔板、齿板集度。 表3.2 箱梁自重表单元号截面高度截面面积单元重单元号截面高度截面面积单元重12.814.112573.32114.304718.976117682.814.11254.615919.886722.814.112573.32124.615919.886719242.814.11254.949822.938932.814.11252035.8134.949822.93891827.82.814.11255.253323.960442.814.11251479.4145.253323.96041

31、9112.882814.33305.572425.033752.882814.33301510.6155.572425.03371996.83.018314.69485.906726.159163.018314.69481552.2165.906726.15912085.23.215.17976.255827.333673.215255827.33362178.83.423415.55096.619328.556483.423415.55091653.6186.619328.55642454.43.683416.24396.77555.358893.683416.24

32、391729196.77555.35883073.23.977917.02956.77579.7088103.977917.029518724.304718.97613.2.2 二期恒载集度桥面铺装和防撞护栏每米重量计算q=0.1×19.85×26+2×0.342×26=69.349 kN/m3.3 时程内力计算桥梁结构特别是大跨度桥梁结构的分段施工，一般总要经历一个长期而又复杂的施工过程以及结构体系转换过程。随着施工阶段的推进，桥梁结构形式、支承约束条件、荷载作用方式等都在不断变化。分段施工中的结构受力状态是逐工况逐阶段累计形成的，为了真实反映实际结构

33、的受力性能，每个工况或每个阶段的结构受力分析必须独立进行，而中间施工阶段或最终成桥状态的结构受力是已经完成的各个工况或各个阶段的结构受力状态的叠加结果，因此有必要了解施工阶段结构的受力性能。3.3.1 梁段悬臂施工内力从墩顶0号块件开始的梁段双悬臂施工时的结构受力状态与静定T形刚架的受力相似，因此，在整个梁段悬臂施工中，最不利受力状态出现在最长双悬臂时，即梁段悬臂施工的最后阶段，阶段累计结果如下表(因本桥两个悬臂T施工完全一样所以只列出一个悬臂施工的接段内力)表3.3 最大悬臂施工阶段内力单元号节点号弯矩（KN.m）剪力（KN）轴力（KN）1100022-733.85733.850440005

34、5-2950.69-1479.17066-14273.3-2988.62077-31717.1-4542.09088-55467-6140.08099-85708.2-7793.4101010-122713-9523.6301111-166881-11395.901212-212238-13164.201313-264042-15112.701414-314105-17741.801515-370175-19652.601616-432106-21649.101717-500160-23735.301818-574611-2591501919-6355633076.59402020-63270

35、63.80802121-63554928469.5502222-57459825915.0302323-50014723735.3202424-43209321649.1102525-37016219652.5902626-31409217741.8202727-26403315912.7502828-21223413964.1802929-16688111395.9203030-1227139523.62903131-85708.27793.41203232-554676140.08103333-31717.14542.08903434-14273.32988.61603535-2950.6

36、91479.167037370003838-2950.69-1479.1703939-14273.3-2988.6204040-31717.1-4542.0904141-55467-6140.0804242-85708.2-7793.4104343-122713-9523.6304444-166881-11395.904545-212238-13164.204646-264042-15112.704747-314105-17741.804848-370175-19652.604949-432106-21649.105050-500160-23735.305151-574611-25915052

37、52-6355633076.5940图3.1 最大悬臂阶段弯矩图图3.2 最大悬臂阶段剪力图3.3.2 边跨梁体合拢内力边跨梁体合拢段是在支架上施工的，施工完成后一次性拆除施工支架，因此，合拢段荷载以一次落架方式作用在一端固定，另一端简支的超静定固端梁上，解一次超静定结构即可求得结构弯矩图。将边跨梁体合拢引起的结构弯矩与梁段悬臂施工引起的结构弯矩叠加，即可求得边跨梁体合拢后的结构累计弯矩，其值列如下表(列出一半单元)：表3.4 边跨合拢阶段内力单元号节点号弯矩(KN.m)剪力(kN)轴力(KN)110-2391.24022-5516.322720.24254.59633-800.4891986

38、.39254.596441128.339-48.36854.59655-4413.21-1527.5454.59666-15925.2-3036.9854.59677-33556.9-4590.4654.59688-57492.3-6188.4554.59699-87918.5-7841.7854.5961010-125107-957254.5961111-169458-11444.354.5961212-214973-13212.554.5961313-266936-15161.154.5961414-317134-17790.254.5961515-373339-1970154.59616

39、16-435403-21697.554.5961717-503590-23783.754.5961818-578174-25963.454.5961919-6392314124.71954.5962020-6345491051.93354.5962121-63554928469.5502222-57459825915.0302323-50014723735.3202424-43209321649.1102525-37016219652.5902626-31409217741.8202727-26403315912.7502828-21223413964.1802929-16688111395.

40、9203030-1227139523.62903131-85708.27793.41203232-554676140.08103333-31717.14542.08903434-14273.32988.61603535-2950.691479.167037370003838-2950.69-1479.1703939-14273.3-2988.6204040-31717.1-4542.0904141-55467-6140.0804242-85708.2-7793.4104343-122713-9523.6304444-166881-11395.904545-212238-13164.204646

41、-264042-15112.704747-314105-17741.804848-370175-19652.604949-432106-21649.105050-500160-23735.305151-574611-2591505252-6355633076.5940图3.3 边跨合拢阶段弯矩图图3.4 边跨合拢阶段剪力图图3.5 边跨合拢阶段轴力图 中跨梁体合拢内力中跨梁体合拢阶段的结构内力计算，应该分成两个阶段进行。在中跨合拢段与单悬臂梁连接成整体前，其重力由吊杆平均传至两个悬臂端；当合拢段两端形成固端，整个结构变成连续梁后，吊杆传递的重力应当卸去，而代之以合拢段本身的均布重力。将形成整体

42、前后的结构弯矩相叠加可得中跨梁体合拢阶段的结构弯矩，再将中跨梁体合拢引起的结构弯矩与上一施工阶段结束时的结构累积弯矩相叠加，即可得到按悬臂施工法最终形成的连续梁结构总弯矩。各截面内力值列表如下(列出一半单元)：表3.5 中跨合拢阶段内力单元号节点号弯矩(KN.m)剪力(kN)轴力(KN)1104992.3360229134.5732078.3286817.923313589.581228.2276817.924412746.57-922.7836817.92553547.15-2634.456817.9266-12351-4376.46817.9277-35113.5-6162.376817.

43、9288-64815.4-7992.866817.9299-101882-9878.76817.921010-146475-11841.46817.921111-199010-13946.26817.921212-252338-15917.96817.921313-312794-18069.96817.921414-370717-20873.46817.921515-435094-22958.56817.921616-505779-25129.46817.921717-583037-273906817.921818-667144-29744.16817.921919-736504-32429.

44、46817.922020-79700935994.986817.922121-73582032820.486817.922222-66558030135.186817.922323-58029927781.096817.922424-50186825520.56817.922525-43001023349.616817.922626-36445921264.466817.922727-30536819261.016817.922828-24354717109.016817.922929326817.923030526817.923131-88

45、597.210269.816817.923232-49966.58383.9746817.923333-18700.26553.4836817.9234345626.7544767.5096817.92353523089.353025.566817.92363632201.65513.8936817.92373729929.97-1637.126817.92383817473.03-4148.786817.923939-4482.46-5890.736817.924040-33302.3-7676.716817.924141-69061.5-9507.26817.924242-112185-113936817.924343-162836-13355.76817.924444-221428-15460.56817.924545-280056-17432.26817.924646-345812-19584.26817.924747-408278