浅析泉州晋江大桥箱梁现浇钢管支架施工设计-

1、摘要:文章介绍了泉州晋江大桥箱梁钢管支架的施工设计方法,并对其设计方案可行性作出了较详细的内力分析计算。结论:按均布荷载简支梁计算模式,能够较准确的求算其内力和变形;对于安全系数k 值(q 及折减系数n 值(W 、I 、Q ,可以分别按不同荷载组合偏安全地选用;对此设计而言,k 值宜偏大取值,n 值宜偏小取值。实践证明,采用钢管、型钢、贝雷片组合进行桥梁支架施工设计,具有广阔的应用前景,技术经济效益良好。关键词:大桥箱梁;钢管支架;施工设计;折减系数;安全系数中图分类号:U448文献标识码:A 文章编号:1009-2374(200918-0143-02浅析泉州晋江大桥箱梁现浇钢管支架施工设计郭

2、为国1,陈晓逞2(1.福建省泉州市公路局;2.福建省第一公路工程公司,福建泉州362000泉州晋江大桥B标S1S1740m跨现浇箱梁均位于水中或滩涂,S18S28为30m跨,位于堤岸以内。该工程标段海域表层覆盖79m淤泥质粘土,以下为砂层及岩层。40m标准跨箱梁顶宽16.5m,底宽8m,重达948t;30m标准跨箱梁顶宽12.5m底宽6.25m,重达558t 。本文仅对40m跨现浇箱梁钢管支架的施工设计作出内力分析计算,验证其可行性,以此抛砖引玉。一、40m跨现浇箱梁支架40m跨现浇钢管支架设计系采用跨中设置临时支墩方案,在跨中位置设四排400钢管桩,组成两组临时支墩,墩间距6.7m,在支墩顶

3、设贝雷片组合横梁。在现浇桥梁墩身旁设置墩旁钢管支架,即由10根325钢管组成支架受力体(按4根、2根、4根分配箍为整体,并以承台作为持力基础;钢管底部由固定在承台顶钢套靴与承台连接,钢管顶部设置扇形托架(由型钢焊接而成并与之连接,上部重量由支架纵梁通过扇形托架将力传递至钢管,托架通过拉条与现浇墩身固定。40m标准跨箱梁现浇钢管支架纵梁,系由14排上下加强贝雷片组成,间距分配如图1(钢管支架结构设计断面图,并采用支撑架固定。(一计算荷载翼缘钢模板40t,腹板内外模板20t,单片贝雷片、插销、加强弦杆及支撑架分摊按0.325t计,40m标准跨箱梁重948t 。(二现浇钢管支架纵梁(按均布荷载简支梁

4、内力分析及计算现浇钢管支架纵梁(按均布荷载简支梁内力分析及计算计算过程如下:1.翼缘部分贝雷纵梁(设计2排单层上、下加强单片贝雷片几何性质(1边模自重(单侧:20t;(2翼缘砼(单侧:3.6×(0.5+0.2×2.6×0.5×40=131t;(3翼缘贝雷片重量(单侧:0.325×13×2=8.5t (每片贝雷片、插销、加强弦杆合计重量0.325t,下同;(4均布荷载q=1.1×Gi/L=1.1×(20+131+8.5/38=4.62t/m(1.1荷载安全系数,38纵梁长度(扣除墩身厚度,下同;(5弯矩、剪力及挠度计

5、算(如图1所示:跨中弯矩M=ql2/8=4.62×15.652/8=141.4t ·m W=0.95n w =0.95×2×7699.1=14628.29cm 3(2排截面抵抗模量,0.95折减系数,15.65计算跨径,下同。=M/W=141.4×10×103/(14628.29×10-6=96.7Mpa<=210Mpa剪力Q=ql/2=4.62×15.65/2=36.2t<Q=0.85×2×24.52=41.7t (0.85折减系数,下同挠度f=5ql4/(384EI =5

6、5;46.2×103×15.654/(384×2.1×1011×(0.95×2×577434.4×10-8=0.02m<f=15.65/400=0.04m显然,弯矩、剪力、挠度均符合要求。2.腹板部分贝雷纵梁(10排单层上、下加强(1模板自重:20t (2砼自重:948-131×2=686t (3贝雷片:0.325×13×10=42.25tI /cm 4W /cm 3【M 】/t.m 【Q 】/t 单片(排贝雷片250497.23578.578.8224.52单片(排贝雷片加强5

7、77434.47699.1168.7524.52ÁÂÁÃÁÃ143-(4W=w ×0.95×n=7699.1×0.95×10=73141.45cm 3(5I=0.95n I =0.95×10×577434.4=5485626.8cm4(6均布荷载q=1.1×Gi/L=1.1×(20+686+42.25/38=21.7t/m (7弯矩、剪力及挠度计算:跨中弯矩M=ql 2/8=217×15.652/8=6643.5kNm =M/W=6643.5&#

8、215;103/(73141.45×10-6=90.8Mpa<=210Mpa剪力Q=ql/2=21.7×15.65/2=169.8t<Q=10=×0.85×24.5=208t 挠度f=5ql 4/(384EI =5×217×103×15.654/(384×2.1×1011×5485626.8×10-8=0.015m<f=15.65/400=0.04m显然,弯矩、剪力、挠度均符合要求。3.整体验算(14排单层上、下加强(1模板自重:60t (20×2+20(2

9、砼自重:948t (3贝雷片重:59.25t (8.5×2+42.25(4W=w ×0.95×n=7699.1×0.95×(10+4=102398.03cm 3(5I=0.95n I =0.95×14×577434.4=7679877.52cm 4(6均布荷载q=1.1×Gi/L=1.1×(60+948+59.25/38=28.1t/m(7弯矩、剪力及挠度计算:跨中弯矩M=ql 2/8=28.1×10×15.652/8=8602.9kNm =M/W=8602.9×103/(1

10、02398.03×10-6=84.0Mpa<=210Mpa剪力Q=ql/2=28.1×15.65/2=220t<Q=14×0.85×24.5=291t挠度f=5ql 4/(384EI=5×281×103×15.654/(384×2.1×1011×7679877.52×10-8=0.014m<f=15.65/400=0.04m 计算结果:弯矩、剪力、挠度均能够满足要求。综上所述,该设计方案可行。即:40m标准跨箱梁现浇钢管支架施工设计,采用跨中设置临时支墩方案;跨中支墩

11、要求嵌固可靠无位移;翼缘部分纵梁为2排单层上下加强贝雷片,腹板部分纵梁为10排单层上下加强贝雷片;钢管支架纵梁系由14排单层上下加强贝雷片组成。二、结语本文对40m标准跨箱梁现浇钢管支架施工设计,作出了简介和验算,希望此文对实际工程施工能有所启发。按均布荷载简支梁计算模式,能够较准确的求算其内力和变形;对于安全系数k值(q 及折减系数n值(W 、I 、Q ,可以分别按不同荷载组合偏安全地选用;对本设计而言,k值宜偏大取值,n值宜偏小取值。实践证明,采用钢管、型钢、贝雷片组合进行桥梁支架施工设计,具有广阔的应用前景,技术经济效益良好。参考文献1李廉锟.结构力学M.北京:高等教育出版社,1996.

12、2哈尔滨建筑工学院.钢管混凝土结构设计与施工规程(CECS28:90S.中国计划出版社,1992.3中华人民共和国冶金工业部.钢结构设计规范(GBJ17-88S.中国建筑工业出版社.摘要:随着各种新型材料在住宅领域的快速普及,外墙面采用涂料后的各种裂缝较容易暴露显现出来,并造成外墙渗漏等问题。文章分析了外墙砌体结构非荷载裂缝的类型和特点,并提出了防治措施。高层住宅楼砌体结构外墙非荷载裂缝产生的因数是多方面的,对裂缝的防治应采取综合措施,包括建筑材料的抗裂性能、防治裂缝的设计、施工防治裂缝的措施、建筑保温隔热性能等。关键词:住宅楼外墙;砌体结构;非荷载裂缝;裂缝防治中图分类号:TU364文献标识

13、码:A 文章编号:1009-2374(200918-0144-02浅谈住宅楼外墙砌体结构非荷载裂缝的防治杨传海(安徽万振建设集团,安徽合肥233051近年来,随着城市一栋栋高楼拔地而起,城市色彩渐渐丰富起来。外墙涂料作为一种新型材料,由于具有较好的附着力、耐水性、耐污染性、耐侯性和丰富的色泽和质感等特点,以及具有明显的经济实惠的造价和施工及维修简单等优点,得到了广泛的使用。随着各种新型材料在住宅领域的快速普及,外墙面采用涂料后的各种裂缝较容易暴露显现出来,一定程度上影响着建筑物的观感和品位,甚至会直接影响到用户的正常使用,并造成外墙渗漏等问题。一、外墙砌体结构非荷载裂缝的类型根据外墙砌体结构产生裂缝的影响因素,外墙非荷载裂缝分为干缩裂缝、温度裂缝、应力集中