150M甲板运输船结构强度设计

1、150M甲板运输船结构强度设计钱冠超（浙江海洋学院 船舶与建筑工程学院，浙江 舟山 316004）摘 要本次150M甲板运输船结构强度设计采用的是规范设计法，先对任务书和母型船资料进行分析，以及对设计船主尺度的确定、新船型线图的生成。然后根据规范设计法，对外板、甲板、双层度、舷侧骨架、甲板骨架、支柱、水密舱壁、防撞舱壁、深舱、甲板室等处的主要构件，在母型船的基础上进行相关计算。以及对总纵强度的计算及校核,基本结构图、中横剖面图、平面舱壁图的绘制。最后总结本次设计的教训及经验，对设计中的不足进行分析。本次设计满足任务书相关要求，结构强度计算满足2006 年钢质海船入级规范的相关要求。关键词 甲板

2、运输船；规范设计法；结构强度；总纵强度Structure Strength Design of 150M Deck TransportsQian Guanchao（School of Naval Architecture and Civil Engineering, Zhejiang OceanUniversity, Zhoushan, Zhejiang 316004）Abstract The calculation about structure strength is aimed at 150m deck transports. Use method is structure standa

3、rd design method. The first step is analysis of the assignment. Then determining the designed ships principal dimensions, Sure the new ships lines plan. On the basic of structure standard design,make a calculation for the main buiding of the board, deck, double bottom, deck skeleton, pillar, waterti

4、ght bulkheads, collision bulkhead, deep tanks, deckhouse,etc. The next step is the longitudinal strengths calculation and checking, and the drawing of the Profiles & Decks and transverse section. Finally is the summary and the discussion part, Summarizing the experience of design process and improvi

5、ng the reference ship content, analyzing the problem and insufficient during design. Key Words deck transports；standard design method；structure strength；longitudinal strength前言甲板运输船与其他运输船一样，都是指装载货物、运输货物的船只，其区别在于它是没有货仓的，且它的主甲板是连续的。带有自主机动性的甲板驳一般都属于甲板运输船。甲板运输船可用来运输干货、矿砂、油、煤。甲板运输船由于具有经营灵活，适合运输多种货物而受到大多数

6、发展中国家的船东的欢迎。同时，甲板运输船的船体结构和设备简单、施工方便，造价和管理维修费用低、船舶利用率高，因而深受用户欢迎。货运船舶大型化、标准化、专业化、现代化是水运运力发展的必然趋势1。在各类船舶中，集装箱船、原油船、干散货船并称世界上三大运输主要船型2。随着世界船舶业的发展，客户对船舶的关注往往体现在船舶的经济效益上，甲板运输船巨大的装货量，广泛的装货种类，其中包括一些海洋设施的巨大组件，较为廉价的建造成本，较为简单的施工，以及较为低的维修价格都决定了甲板运输船在运输行业里所占比重加大的必然性。我国内河资源、水运资源十分丰富，流域面积在100平方公里以上的河流有5万多条、总长43万公里

7、。这也决定了甲板运输船在内河运输里面的巨大需求量。随着沿海的港口建设和海洋工程的发展，运输石料和大件货物的甲板货船已成为目前较为热门的运输船型之一3。中国水上工程建设繁忙，自航甲板驳船在沿海和港口运输中起的作用越来越大。被用来运大宗型货物或当大型货船无法靠港时，甲板驳船利用其灵活的优点将货物中转此种船不设货仓，在甲板上对方货物，为了获得更大的载货量，载货甲板都设有较大的载货面积，这就导致了自航甲板驳船的甲板比一般船的甲板要宽8。与海上运输相比，内河航道的特点是狭窄、弯曲、水线、风浪小；有船闸、桥梁等障碍设施；洪枯水位差大；不同水深、宽窄、曲率半径和流速均不同。驳船队运输就是为了适应内河航道的特

8、点而发展起来的。与机动货船运输相比，驳船队运输具有其独特的经济特征，非常适宜在内河运输，是内河货运的主要形式4。所以，对甲板驳的研究是非常有必要的。一艘船的结构的安全俗度与分析方法、材料性质、剖面尺度、工艺质量、残余应力、长度偏差、使用状况、破坏类型等因素有关5。一艘船的结构强度设计可分为船舶外载荷计算、总纵强度计算、局部强度计算和扭转强度计算和船体型材和结构规范设计方法说明6。当前对船舶结构强度的计算有直接计算法和规范计算法两种。船舶结构的规范设计基本上以船体梁理论及大量的经验公式为基础7。当前直接计算法最流行的是直接计算法，这种计算法将船体结构离散成能精确模拟其载荷模式和变形情况的有限元。

9、对于各主要结构构件，按其受力状况分布以膜、杆、壳、和梁等单位来表达8。成熟的直接计算法的步骤是，首先建立三维舱段模型，对给定的工况，分析载荷情况，计算局部结构强度；对比较重要的结构（舷侧和横舱壁、主甲板）建立二维模型，在给定的工况下，分析载荷并进行强度计算。然后依据实际情况进行结构屈曲强度校核。最后对计算结果进行分析和评估9。规范计算法一般是以规范里的公式为基础，进行较为大量的计算。然而在计算机技术发达的今天，利用计算机来进行船舶的规范计算意识必然趋势。它大大减少了工作人员的工作量，优化船体构件，加快船舶设计的周期。目前，各大船级社都推出了自己的计算软件，例如DNV船级社的Naticus，AB

10、S船级社的Safe Hull，BV船级社的Veri STAR等10。规范设计中，其基本思路是将船体骨架全部离散成单个单垮杆件，以支柱、舱壁或是舷侧作为支承边界。在规定的计算压头下，依据结构强度（弯曲和剪力）理论，单个杆件需满足一定的强度、刚度和稳定性要求，在考虑其安全系数，确定构件的剖面模数和弯曲惯性矩。所以规范中给出的一般是构件剖面模数W和惯性矩I的算式，期边界一般是简支或刚性固定，运用起来简便可靠，强度也能得到保证，这就是规范的优势11。在关于规范计算程序化方面，欧汗谣在船舶强度规范计算书的计算机辅助编制一文中提到由于结构规范决定构件计算方式船舶用途及其结构形式的多样化，以及船舶使用者的要

11、求和设计人员风格不同等原因，使得设计中难以采取常规的输入数据-计算-输出结果的方法编程，而必须在计算过程中采取大量的人机对话，给予必要的人工干预才能实现。张文华在内河钢船结构规范计算法计算程序一文中提到了内河钢船结构规范计算法计算程序系统（CCSRP）的编制，旨在为船舶制造厂、航运设计部门和船舶审图与检验部门提供一种快捷方便、功能齐全的内河船舶结构规范设计法和校核工具。运用该程序不仅可以提高设计和审图部门的工作效率，缩短设计和审图周期，还可以避免项目的遗漏和疏忽。从而使船体结构构件的设计满足规范的要求，提高设计质量。船体结构规范设计的一般步骤为：首先根据母型船的调查研究和所设计船的特殊要求，分

12、析船体强度要求，选择合理的建造规范。然后根据型线图和总布置图，绘制中剖面图、基本结构图和肋骨型线图等基本草图。并进行结构构件的基本布置。最后按规范计算船体主要构件的尺寸，这时，边计算，边绘图，边完善初始的结构布置方案。其中反复必不可少18。对比与有限元的直接计算法，省去了有限元建模等繁琐步骤，在计算机编程的加入后使得计算的步骤更为简洁。对于本次设计的甲板运输船这类较为简单的船型，显然选择规范计算法要为简单。综上所述，本次设计任务的150m甲板运输船有较为稳固的市场，以及规范设计法较直接计算法更为合理，故使用规范计算法来完成此次设计任务。1 总体部分1.1 设计任务书和母型船资料 新船任务书船名

13、：150M甲板运输船。 航区：类航区。 船型：钢质、单甲板、双机、单壳、柴油机驱动的尾机型。 用途：用于装运散料及件杂货运输。 主尺度：垂线间长Lpp 150.00型宽B 32.00设计吃水d 5.40型深D 8.00船级社与船籍：CCS、中国。船体结构（材料/结构形式）：钢质焊接；全船纵骨架形式。设备要求：按法规和规范要求配置。航速/功率储备：不低于。 母型船主尺度 垂线间长Lpp 131.40型宽B 32.00设计吃水d 5.40型深D 8.00船级社与船籍：CCS、中国。 任务分析 本次新船垂线间长为150，母型船垂线间长为131.4，采用根据母型船按比例缩放的方法来绘制型线图，新船的方

14、形系数和母型船保持一致，来调整新船的排水量。然后根据新船的有关尺寸来计算构件的剖面模数。计算完剖面模数后，根据船舶设计结构实用手册，查取相应的构件尺寸。然后绘制中横剖面图、基本结构图、平面舱壁图。1.2 型线生成1.2.1 型线图的作用船舶型线图是专门用来完整而准确的表达船体形状和大小的图样。它是三个相互垂直的投影面上。不但画出船体外廓的投影，同时画出一系列平面与船体表面交线的投影，同时还是计算船舶容积、重量和航海性能以及绘制其他船舶图样和进行船舶放样的重要依据。1.2.2 绘制方法由于设计船和母型船的尺度上只存在长度上的差异，所以采用对母型船型线的按比例放缩得到新船的型线图。绘制的过程是将型

15、线图里面的纵剖面图和半宽水线图做成块，按设计船和母型船的比例缩放出新的半宽水线图和纵剖面图。横剖面图图由于设计船的型深和型宽都与母型船一致故不作改变。由于拉伸后有圆弧的地方会变形，所以需要适当的修正，这样就完成了新的型线图。1.2.3 新船型线图的生成读出型值后，完成型值表。详见型线图（ZHC426-100-01）。2 结构部分2.1 结构规范设计计算以下计算均满足2006年钢质海船入级规范的有关规定。表1 主尺度表垂线间长 LPP150.00计算船长L150.00型 宽 B 32.00型 深 D 8.00设计吃水 d5.40肋 距 s0.80L/B 4.69B/D 4.00方形系数Cb0.8

16、112外板计算船长L为85%最小型深处6800水线长度的96%，计算得=149.8，取=150。下列计算中为L。骨材标准间距sb=0.0016L+0.5=0.0016150+0.5=0.74，标准骨材间距取0.7。船底板 中部 0.4L 区域内的船底板厚度应不小于按下列两式计算所得之值 文献19（.3） 实=13=0.0430.8(150+230)1=13.07=5.60.8=11.4纵骨间距，计算时取值应不小于纵骨的标准间距，0.8；吃水，5.4；船长，150，计算时取不必大于190；式中：时，=9.44 =0.26C=0.269.44=2.45，计算时C取不大于0.2d=0.2d=0.25

17、.4=1.08 离船端 0.075L 区域内船底板的厚度应不小于按下式计算所得之值 文献19（.4）=(0.035L+6) 实取=12=(0.035150.00+6)=12.02船长，150；纵骨间距，计算时取值应不小于纵骨的标准间距，0.8；纵骨标准间距，0.7。 平板龙骨 平板龙骨之值应不小于按下式计算所得之值 文献19（） 宽度 实取141600=900+3.5150.0=1425船长，150；平板龙骨不必大于1800。平板龙骨的厚度不应小于船底板厚加2：厚度=12+2=14 舭列板 舭列板的厚度按船底板厚度公式进行计算 文献19（.1）。 实取=12=0.0430.8(150+170)

18、1=11.0=5.60.7=11.4纵骨间距，计算时取值应不小于纵骨的标准间距，0.8；吃水，5.4；船长，150，计算时取不必大于190。式中：时， = 9.44 =2.45，计算时C取不大于0.2d，=1.08 舷侧外板 船中 0.4L 区域内： 文献19（.3） 实取=13（1) 距基线以上外板厚度应不小于按下列两式计算所得之值：=0.06s =0.060.8=12.47=4.2s=4.20.8=9.1 （2) 距基线以下外板厚度应不小于按下列两式计算所得之值： 实取=13=0.06s (L+110) =0.060.8(150.00+110)1=12.47=5.4s=5.40.8=11.

19、0（3）距基线至距基线区域内的舷侧外板厚度，根据上述（1）（2）中的用内插法求得，取=13。式中：船长，150；纵骨间距，0.8；吃水，5.4；、均为折减系数取1。 时，=9.44；=2.45，计算时C取不大于0.2d，=1.08 ；=0.5C=0.59.44=4.72，计算时取不大于0.36d，=0.36d=0.365.4=1.94离船端 0.075L 区域内 文献19（.4）：离船端0.075L区域内的舷侧外板的厚度参见文献19（2.3.1.4）： 实取=12=(0.035L+6) =(0.035150.00+6)=12.0船长，150；纵骨间距，计算时取值应不小于纵骨的标准间距，0.8；

20、纵骨标准间距，0.7；舷顶列板 文献19（.3） 船中0.4L 区域内舷顶列板厚度应不小于按下列两式计算所得之值： 实取=13=0.06s (L1+110) =0.060.8(150.00+110)1=12.47=0.9s=0.90.8=10.8=船长，150；纵骨间距，计算时取值应不小于纵骨的标准间距，0.8；折减系数，取1。 甲板强力甲板 文献19（.1）开口边线外强力甲板，除应符合中剖面模数要求外，还应不小于按下列各式计算所得之值： =0.06s (+110) 实取=13 =0.060.8(150.00+110)1=12.48=0.9s=0.90.8=10.8=船长，150；纵骨间距，计

21、算时取值应不小于纵骨的标准间距，0.8；折减系数，取1。在开口边线以内及离船端0.075L区域内的强力甲板，无论纵横骨架式，其厚度应不小于按下列计算所得之值 文献19（.2）： 实取=11=0.9s=0.90.8=10.8船长，150；纵骨间距，计算时取值应不小于纵骨的标准间距，0.8；载货部位的甲板厚度还应不小于下式计算所得之值 文献19（.2）： 实取=13=5.50.7=5.0式中：h=0.14p+0.3=0.1410+0.3=1.7纵骨间距，0.8；计算压头，1.7；设计载荷，10甲板边板 文献19（） 实取=13船中0.4L 区域内宽度：b=6.8L+500=1520强力甲板边板在端

22、部的宽度0.65b=0.651520=988厚度：=9.45 双层底中桁材 文献19（.1）： 实取171600在船体中纵剖面处应设置中桁材。中桁材的高度不小于： （且不小于650）=2532+425.4+300=1326.8式中：船宽，32；吃水，5.4。中桁材的厚度 文献19（.2）：中桁材的厚度应不小于下述规定：=0.00771600+4=16.32式中：双层底计算高度，1.6箱形中桁材箱形中桁材的每个肋位上，应设置船底骨材和内底骨材，其剖面模数应不小于下式计算所得之值 文献19（.2）：=220.85.4=547.43肋骨间距，0.8；吃水，5.4；肋骨跨距，2.4。船底桁材 文献19

23、（）： 实取171600桁材的高度应不小于下式计算所得之值：（且不小于650）=2532+425.4+300=1326.8式中：船宽，32；吃水，5.4。桁材的厚度应不小于下述规定：=0.00771600+4=16.32式中：双层底计算高度，1.6船底纵骨 文献19（）： 实取 船底纵骨最大间距不应超过1 文献19（.1）. 1012.24船底纵骨的剖面模数应不小于按下式计算所得之值 文献19（.2）： =26566.46=347.68式中：纵骨间距，0.8；纵骨跨距，不小于1.5，2.4；吃水，5.4；系数，有中间垂直撑柱时为为0.52，无中间垂直撑柱时为1.0，本船取1.0；折减系数，1时

24、，=9.44 =2.45，计算时C取不大于0.2d=1.08 舷侧骨架主肋骨 实取除首尾尖舱外主肋骨的剖面模数W应不小于按下列式计算所得值 文献19（）： =3170.6 =4.810.85.4 =106773 =186.62 式中：肋骨间距，0.8；吃水，5.4；肋骨跨距，但无论如何应不小于（D为型深），在从尾尖舱舱壁至垂线0.2L之间的区域内，应取用船中的肋骨跨距，在从距首垂线0.2L至防撞舱壁之间区域内，应采用该区中最大的肋骨跨距，3。c=(2+0.65d/D)/(1.45- )=(2+0.655.4/8)/(1.45-)=4.8式中：型深，8；吃水，5.4；肋骨跨距，3。当时，=1。主

25、肋骨的剖面惯性矩应不小于按下式计算所得之值 文献19（.7）：=3.2186.622.73=1791.55主肋骨剖面模数，186.62；肋骨跨距，2.4。首尾尖舱内的肋骨剖面模数和剖面惯性矩应分别不小于按下列两式计算所得之值 文献19（.8）： 实取 =3170.6 =4.60.915.400.91 =106773=158.98=3.5158.982.73=1669.29 肋骨间距，0.8；吃水，5.4；型深，8；肋骨的实际跨距，2.4。舷侧纵桁舷侧纵桁支持主肋骨的舷侧纵桁的剖面模数和剖面惯性矩应分别不小于按下列两式计算所得之值 文献19（.1）： 实取 =4908.44 =7.83.50.7

26、 =273430=110.07=2.5110.072.4=660.42式中：舷侧纵桁所支持面积的宽度，0.7；从舷侧纵桁跨距中点至上甲板边线的垂直距离，3.5；舷侧纵桁的跨距，2.4。机舱强肋骨 在纵骨架式的机舱区域内，强肋骨剖面模数应不小于按下列两式计算所得之值 文献19（.3）：在最下列甲板以下实取 =1876.17=102.86.4=77265.3=1032.32 在甲板间=4.42.85.402.4=451.60强肋骨间距，2.8；从强肋骨跨距中点至上甲板边线的垂直距离，6.4；强肋骨的跨距，2.4；吃水，5.4；型深，8。除满足上述条件外，还应满足 文献19（）的相关要求。舷侧纵骨舷

27、侧纵骨的剖面模数应不小于按下式计算所得之值 文献19（.2）： 实取=80.83.5 =401.20=129.0 =8185.6纵骨间距，0.8；从舷侧纵骨至甲板边线的垂直距离，不小于=2.2，3.5；纵骨跨距，2.4。纵骨架式的强肋骨的剖面模数应不小于按下式计算所得之值 文献19（.3）： 实取=82.86.4 =4945.70=825.75 =282965强肋骨间距，2.8；从强肋骨跨距中点至上甲板边线的垂直距离，6.4；强肋骨的跨距，2.4。甲板骨架 露天强力甲板计算压头 文献19（.1）：距首垂线0.075L 以前： 横梁（次要构件）=1.51.32=1.98纵桁（主要构件）=1.32

28、+3=4.32距首垂线0.15L-0.075L 之间：=3.82距首垂线0.15L 以后：=0.1410+0.12=1.52式中：=1.32(不必小于1.2，也不必大于1.5)设计载荷，10主甲板横梁 文献19（）：距首垂线 0.075L 以前 ： 实取 =3811.01 =20.885.4+17.282.41.98 =206110=542.10式中：=2；=0.8；=0.54B=0.5432.00=17.28型深，8；吃水，5.4；横梁间距，2.4；距首垂线 0.15L0.075L 之间 实取 =229.64 =20.885.4+11.520.73.82 =4005.7=246.55式中：=

29、2；=0.8；C3=0.36B=0.3632.00=11.52型深，8；吃水，5.4；横梁间距，0.7。距首垂线 0.15L 以后 实取 =231.12 =20.5485.40+11.520.81.52 =4102.1=127.34式中：=2；=0.54；=0.36B=0.3632.00=11.52型深，8；吃水，5.4；横梁间距，0.8；甲板计算压头，,根据6.1，分别为距首垂线0.075L 以前1.98，距首垂线0.15L-0.075L 之间3.82，距首垂线0.15L 以后1.52；横梁跨距，计算时取值与应不小于2，2.4。甲板纵桁 文献19（） 实取直接计算许用弯曲应力为 =3811.

30、01 = =206110=2650=226.516 =84800图1由软件计算得弯矩为3286.00N。纵骨架式强横梁 文献19（）当甲板为纵骨时应设置支持甲板纵骨的强横梁。甲板强横梁应设置在实肋板平面内，强肋骨的间距在当船长大于100时一般应不大于（0.006L+3.0） 文献19（.7.1）。 支持甲板纵骨的强横梁的剖面模数应不小于按下式计算所得之值 文献19（.3）： 实取=52.41.522.42.4 =3811.01=105.06 =206110强横梁间距，2.4；甲板计算压头，1.52；强横梁跨距，2.4。支柱支柱所受的载荷 文献19（.1） 实取53018 r=18.11=7.0

31、64.881.32+0 A=290 =357.86kN 支柱所支持的甲板面积长度,4.8； 支柱所支持的甲板面积的平均宽度，8；支柱所支持的甲板的计算压头，1.32；上放支柱所传递的载荷，。支柱的剖面积 文献19（.2） =357.86/(12.26-5.104.176/18.11 )= 32.28支柱所受的载荷，；支柱的有效长度，为柱长的0.8倍,4.176；支柱剖面的最小惯性半径，由规范查的为18.11。支柱的壁厚 文献19（.1）管形支柱的壁厚应不小于按下列两式计算所得之值：=支柱所受的载荷，357.86kN；支柱的有效长度4.176，为柱长的0.8倍；管形支柱的平均直径，530。水密舱

32、壁 舱壁板 文献19()： 实取=9 平面舱壁板的厚度应不小于按下式计算所得之值，但应不小于： =40.8=8.1扶强材间距，0.8；在舷侧处由列板下缘量到舱壁甲板的垂直距离，但取值应不小于2.5，6.4。最下列板8.1+1=9.1舱壁最下列板的厚度应较计算所得增厚1；扶强材 文献19（.1） 实取 =389.70 =60.84.45 =7553.3=218.73 扶强材间距，0.8；在舷侧处由扶强材跨距中点量到舱壁甲板的垂直距离，但取值不小于2，4.45；扶强材跨距，3.2；系数，按下面情况选取：=6，扶强材端部不连接或与无扶强的板直接连接；=3，扶强材端部用肘板连接；扶强材端部直接同纵向构

33、件搭接。本船=6。甲板纵桁处扶强材当横向舱壁支持甲板纵桁时，应在甲板纵桁位置设置舱壁扶强材，该扶强材连带板剖面积还应符合文献19（.3）及文献19（2.10.3.2） 文献19（.2） 实取 所受载荷 连带板剖面积A=290 r=18.11=7.064.881.32+0=357.86kN 支柱所支持的甲板面积长度,4.8；支柱所支持的甲板面积的平均宽度，8；支柱所支持的甲板的计算压头，1.32；上放支柱所传递的载荷，0。剖面积 文献19（.3） =357.86/(12.26-5.10 3.2/18.11 )= 31.51支柱所受的载荷，357.86；扶强材跨距，3.2扶强材间距，0.8支柱剖面

34、的最小惯性半径，18.11。防撞舱壁 计算防撞舱壁构件时，其h值应为相应规定高度的1.25倍 文献19（.1）。舱壁板 文献19（）： 实取=10 =40.8=9.05式中：h=1.256.4=8 扶强材的间距，0.8；在舷侧处由列板下缘量到舱壁甲板的垂直距离，但取值应不小于2.5，6.4。最下列板舱壁最下列板的厚度应较计算所得增厚1 文献19（.2）。9.05+1=10.05扶强材 文献19（.1） 实取舱壁扶强材的剖面模数 =393.91 =7784.4.7=0.86.4=314.58 扶强材间距，0.8；在舷侧处由扶强材跨距中点量到舱壁甲板的垂直距离，取值不小于2，6.4；扶强材跨距，3

35、.2；系数，按下列情况选取：=6，扶强材的端部不连接或与无扶强的甲板直接连接；=3，扶强材端部用肘板连接；扶强材端部直接与纵向构件连接；本船取6。甲板纵桁处扶强材所受载荷 文献19（.2） 连带板剖面积A=290 r=18.11=7.064.881.32+0=357.86kN 支柱所支持的甲板面积长度,4.8；支柱所支持的甲板面积的平均宽度，8；支柱所支持的甲板的计算压头，1.32；上放支柱所传递的载荷，0。剖面积 文献19（.3） =357.86/(12.26-5.10 3.2/18.11 )= 31.51支柱所受的载荷，357.86；扶强材跨距，3.2扶强材间距，0.8支柱剖面的最小惯性半

36、径，18.11。深舱所述的深舱为双层底以外的压载舱、船用水舱、货油舱（植物油舱）及按闭杯试验法闪点不低于60的燃油舱等 文献19（）。平面舱壁 实取8 =40.8+2.5=10.6扶强材间距，0.8；由舱壁板下缘量至深舱顶的垂直距离，或至溢流管顶垂直距离的一半，取较大值，6.4。板的厚度应不小于：当时为8。最下列板的厚度应较计算值增大1，下列板=10.6+1=11.6扶强材 文献19（.3） 实取 =384.96 =8.20.86.4 =7295.2 =294.8 扶强材间距，0.8；由舱壁板下缘量至深舱顶的垂直距离，或至溢流管顶垂直距离的一半，取较大值，6.4；扶强材跨距，3.2。 =2.3429.923.2 =3164.2 扶强材跨距，3.2。纵骨架式舷侧舷侧纵骨剖面模数应不下于按下