现浇砼结构模板工程设计计算

1、29现浇砼结构模板工程设计计算一设计的内容主要包括选型、选材、配板、荷载计算、结构设计和绘制模板施工图等 二设计的主要原则1实用性2安全性3经济性 三设计计算的依据1建筑施工设计图2施工组织设计3施工单位现有的技术物质条件4有关的设计、施工规范及质量标准 四模板结构设计的基本内容1荷载计算模板及支架的荷载分为：荷载标准值荷载设计值；（本项应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数）（1）荷载标准值1）模板及支架自重标准值（应根据设计图纸确定） 对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，见下表1模板构件的名称木模 板组合钢模板钢框胶合板 模板平板的模板及小楞0.30.50.4楼板模板（其中包括梁的模板）0

2、.50.750.6楼板模板及其支架（楼层高度为 4m以下）0.751.10.95表1.0 KN/m2。模板及支架自重标准值（KN/m 新浇砼自重标准值对普通砼可采用：24KN/m 3 对其他砼：可根据实际重力密度确定 钢筋自重标准值按设计图纸计算确定，一般可按每立方米砼含量计算：框架：1.5 KN/m3楼板：1.1 KN/m3 施工人员及设备荷载标准值 计算模板及直接支承模板的小楞时,对均布荷载取2.5KN/m2，另应以集中荷载2.5KN再行验算，比较两者所得的弯矩值，按其中较大者采用。 计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载取1.5 KN/m2； 计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载

3、取 说明：A对大型浇筑设备如上料平台，砼输送泵等，按实际情况计算。）B砼堆料高度超过100mm以上者，按实际高度计算。C模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。5）振捣砼时产生的荷载标准值 对水平面模板可采用2.5 KN/m2对垂直面模板可采用4.0 KN/m2（作用范围在新浇筑砼侧压力的有效压头高度以内）6）新浇筑砼对模板侧面的压力标准值 采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：1/2F=0.22y cto3 1 p 2VF=y cH式中 F新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m 2） yc 砼的重力密度（KN/m2）to=200/to新浇筑砼的初凝时间（h），可

4、按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用 （T+15）计算（T为砼的温度0G）V-砼的浇筑速度（m/h） H-砼侧压力计算位置处至新浇灌砼顶面的总高度（mP 1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 p 2砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于 30mm时，取0.85 ; 5090mm时，取1.0 ; 110150mm寸，取 1.15 ;砼侧压力的计算分布图见下图其中：h为有效压力高度H=F/ y c（ m7）倾倒砼时产生的荷载标准值倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷载标准值，可按下表采用 倾倒砼时产生的水平荷载标准值（KN/m3）向模板内供料方法水平荷载溜槽、串筒或

5、导管2容积小于0.2m3的运输器具2容积为0.20.8m3的运输器具4容积为大于0.8m3的运输器具6注:作用范围在有效压力头咼度以内。除上述7项荷载外，当水平模板支撑结构的上部继续浇灌砼时，还应考虑由上部传 递下来的荷载。（2）荷载设计值计算模板及其支架的荷载设计值=荷载标准值X相应的荷载分项系数。见下表 模板及支架荷载分项系数项次荷载类别y i1模板及支架自重1.22新浇灌砼自重3钢筋自重4施工人员及施工设备荷载1.45振捣砼时产生的荷载6新浇筑砼对模板侧面的压力1.27倾倒砼时产生的荷载1.4（3）荷载折减（调整）系数1对钢模板及其支架的设计，其荷载设计值可乘以0.85系数予以折减，但其

6、截面塑性发展系数取1.02）采用冷弯薄壁型钢材，由于原规范对钢材容许应力值不予提高，因此荷载设计值 也不予折减，系数为1.03）对木模板及其支架的设计，当木材含水率小于25%寸，其荷载设计值可乘以 0.9系数予以折减。0.8系4）在风荷载作用下，验算模板及其支架的稳定性时，其基本风压值可乘以 数予以折减。2荷载组合（1）荷载类别及编号（见下表）荷载类别及编号名称类别编号模板结构自重恒载新浇筑砼自重恒载钢筋自重恒载施工人员及施工设备荷载活载振捣砼时产生的荷载活载新浇筑砼对模板侧面的压力恒载（六）倾倒砼时产生的荷载活载（2）荷载组合（见下表）1/400。1/1000。荷载组合项次项目荷载组合（荷载

7、设计值）计算承载能力验算刚度1平板及薄壳的模板及支架+三）2梁和拱模板的底板及支架+三）3梁、拱、柱（边长W 300mm、墙（厚W 100mm的侧面模板+（六）（六）4大体积结构、柱（边长300mm、墙（厚100mm 的侧面模板（六）+（七）（六）3模板结构的挠度要求验算模板及其支架的挠度，其最大变形值不得超过下列允许值：（1）对结构表面外露（不做装修）的模板，为模板构件计算跨度的（2） 对结构表面隐蔽（做装修的模板），为模板构件计算跨度的1/250。（3）支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的当梁板跨度4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求，起拱高度宜为全长 跨度的1/1000

8、3/1000,钢模板取小值（1/10002/1000 ）。（4） 根据组合钢模板技术规范（GB50214- 2001）规定：1）模板结构允许挠度按下表执行序号名称允许挠度（mm）1钢模板的面板1.52单块钢模板1.53钢楞L/5004柱箍B/5005桁架L/10006支承系统累计4.0注:L为计算跨度，B为柱宽2）当验算模板及支架在自重和风荷载作用下的抗倾覆稳定性时，其抗倾倒系数不 小于1.15。（5）根据钢框胶合板模板技术规程（JGJ96- 95）规定：1） 模板面板各跨的挠度计算值不宜大于面板相应跨度的1/300，且不宜大于1伽。2） 钢楞各跨的挠度计算值，不宜大于钢楞相应跨度的1/100

9、0,且不宜大于1伽。 四模板结构设计梁的最大弯矩、剪力与挠度荷载图示pA Fr梁续梁的最大弯矩、剪力与挠度S688P1.333PO.iSfiP/QJ33HtACb650P 0l?5R )b267P0.267P/I0,625?/11CU25M0.50(/0.1059/2ETcrTTj* H H HIL1</笫 q jiL 二；匚W二扌0.60(?/(UO护Ui t-it I 前 e" y 中听 f 0F q 巧片市；D50084qdQ. 911 xP【3100 £Il，466xpelOOEIlJ46xpatoon!,883 xH3lOOEf0*521WlOOEIQ273

10、Xq”IQOEI(k677Xg/4lOOEJ0.273 X 川100£/悬臂梁与简支梁的最大弯矩.鹑力与挠度熾载图示I剪葫力PIPI42-4 fzrzqPa购2JLrP F p亠* _ j十包4g9LlULtLUU-mpTTF、rfIITD CT'-.i1q!2r2812Xal _ C)8疵I(2 + 60/2-2)$皿43840歳72"C - /3十6协21 + 3并2)五模板结构设计示例:1模板面板的计算模板面板的计算，模板面板为受弯结构，主要验算其抗弯强度及刚度。一般木模板 及（竹市合板面的验算，根据其龙骨的间距和模板面的大小，按单向简支或连续板计 算。钢框覆

11、膜木（竹）胶合板组合模板块的整体抗弯强度及刚度，可根据实测胶合板弹 性模量与钢材弹性模量之比将胶合板折算为相应面积的钢板，然后按组合钢模板的计算方法进行验算，同时还需要验算在钢边框作支承边的情况下，胶合板本身的抗强度与刚 度【1】组合定型钢模板块P3012,宽300MM钢板厚2.5MM,钢模板两端支承在钢楞上, 用作浇筑220MMW的钢筋砼楼板,验算钢模板的强度与刚度.【解】1计算简图2各项荷载值统计（1）荷载标准值：1）钢模板自重（按340N/m2计）：340N/m22）砼板自重（24KN/m3）: 2400X 0.22=52803）钢筋自重（1.1 KN/m 3）: 1100 X 0.22

12、=2424）施工荷载（2.5KN/m2）: 2500N/m2（2）荷载设计值:340 X 1.2=408 N/m2 5280 X 1.2=6336 N/m2242 X 1.2=290 N/m2 2500 X 1.4=3500 N/m2 艺=10534 N/m2计算模板及其支架的荷载设计值=荷载标准值X相应的荷载分项系数。 1）钢模板自重：2）砼板自重：3）钢筋自重：4）施工荷载： 总计荷载组合：+（注：面载二厚度X密度；线载二面载X宽度；集中荷载二线载X跨度）板宽 300mm 则 5=0.3 X 10534=3160N/m q2=0.3 X （10534 3500）=0.3 X 7034=21

13、10N/m p=0.3 X 3500=1050N/m注：“施工人员及设备荷载标准值”说明既：计算模板及直接支承模板的小楞时 对均布荷载取2.5KN/m2，另应以集中荷载2.5KN再行验算，比较两者所得的弯矩值， 按其中较大者采用。（3）强度验算施工荷载为均布荷载：Mi= qiL2/8=3160 X 1.2 78=568.8 N .m施工荷载为集中荷载：M2= qiL2/8 +P l/4=2110X 1.2 78 + 1050 X 1.2/4=799.8 N .m由于M2> M1故应用M2验算强度查组合钢模板技术规范（GBJ214- 89）附录三附表3.1得钢模板P3012净截面抵 抗矩

14、W=5.94cm3=5940mmS = ML/WXj =799.8 X 1000/5940=134.6 N/mm2<? =205 N/mnn强度满足要求（4）挠度验算A荷载计算：（荷载组合：+）1）钢模板自重（按340N/m2计）：340N/m22）砼板自重（24KN/m3）: 2400X 0.22=52803）钢筋自重（1.1 KN/m 3）: 1100 X 0.22=242总计2 =5862 N/m2面载变线载：板宽 300mm q=0.3 X 5862=1758.6 N/m=1.7586N/mmB挠度验算：查组合钢模板技术规范(GBJ214- 89)附录三附表3.1得：I xj=2

15、6.97cm4=269700mmE=2.06X 105 N/mm445V=5q - L/384EI xj=5X 1.7586 X 1200/384 X 2.06 X10 X 269700=0.85 伽查：组合钢模板技术规范（GB5021令2001）规定：“模板结构允许挠度表）得其容许挠度为1.5mm故挠度满足要求。2支承钢楞、木楞计算用组合钢模板组装现浇楼板和墙体模板时，支承钢模板用钢楞（又称龙骨）。钢楞一般分两层，直接支承钢模板的钢楞为次梁，称次钢楞；用以支承次钢楞的为主梁，称 为主钢楞。当组装楼板时，主钢楞支承在立柱上，立柱作为主钢楞的反点。当组装墙体模板时， 通过拉杆将墙体两片模板拉结，

16、每个拉杆成为主钢楞的支点。（1）次楞的计算原则主钢楞的间距L,即为次钢楞的计算跨度，一般为两跨以上连续钢楞。当跨度 按应等跨连续梁计算。当钢楞带悬壁时，应同时验算悬壁端的抗弯强度。（2）主钢楞的计算原则1）次钢楞直接承受钢模板传递的多点集中荷载，为简化计算，通常按均布荷载计 算2） 不等时，3）1）主钢楞承受次钢楞传递的集中荷载，根据砼结构工程施工及验收规范（GB50204 92）附录一规定，楼板模板计算主钢楞时，施工荷载取1.5kN/m2。2）楼板模板或立柱拉杆（墙模）的间距 L。即主钢楞的计算跨度，根据实际情况 可按连续梁、简支梁或悬壁梁分别进行抗弯强度与挠度验算。【2】用组合钢模板组装墙

17、模板，墙厚 200墙高H=2.9m施工气温为T=l50C, 掺具有缓凝作用的外加剂，P 1=1.2,砼坍落度5090 mP 2=1.0,用容量大于0.8L=750 mm,试验算主、rf吊斗浇筑，砼浇灌速度为 V=1m/h其中次钢楞间距b=750m,主钢楞间距 穿墙螺栓水平间距L=1500m,大、小钢楞均选用2100 X 50X 3.0冷弯槽钢， 次钢楞的抗弯强度与挠度。【解】（1）次钢楞验算,在施因此可简化为简支梁计算。1）强度验算 A计算简图 注：根据尺寸布置，次楞为三跨连续梁，两端有小悬臂（悬臂端弯矩很小） 工过程中最不利的情况侧压力不是均匀分布，墙休组皆钢棋板齟装示竜罔B荷载计算大体积结

18、构、柱（边长 300mm、墙（厚 100mm的侧面模板时，荷载组合：（六）+ 新浇筑砼对模板侧面的压力标准值Fi根据公式F=0.22y cto P 1 P 2V"2F=y cH采用内部振捣器时，可按以上两式计算，并取其较小值F=0.22y ctoP 1 p 2V"2 =0.22 X 24 X 6.67 X 1.2 X 1.0 X 1=42.26 KN/m 2F=ycH=24X2.9=69.6 KN/m2to=200/T + 15=200/15+15=6.67取侧压力标准值F=42.26 KN/m2,并乘以分项系数1.4得 新浇筑砼对模板侧面的压力荷载设计值：F1=1.4X4

19、2.26=50.7 KN/m2 倾倒砼时产生的荷载标准值 F2查“倾倒砼时产生的水平荷载标准值表”得当采用容量大天0.8m吊斗时,水平荷载得6 KN/m 2,并乘荷载分项系数1.4得倾倒砼时产生的荷载设计值：F2=14X 6=8.4 KN/m2 侧压力合计F3F3= F1 + F2=50.7 + 8.4=59.1 KN/m2 次钢楞所承受的均布布荷载q（线载= 面载X宽度）q=b F3=0.75X 59.1=44.3 KN/m=44.3N/mm（注意单位换算）C强度验算已知 2100 X 50X 3.0 冷弯槽钢，Wxj=2X 12.2 X 103=24.4 X 10%帝M=q L2/8=44

20、.3X 7502/8=3114844 N - mmS = M/Wj=3114844X/24.4 X 103=127.7 N/mm2<?=205 N/mni 强度满足要求2）挠度验算荷载组合：仅采用新浇筑砼侧压力的标准值值荷载 （F）q = b F=0.75X 42.26=31.7 KN/m=31.7 N/m（注意单位换算；线载= 面载X宽度） 已知：Ixj=2X 88.52 X 10=177.04 X 10 mmE=2.06X 105 N/mmV=5q L4/384EI xj=5X 31.7 X 7504/384 X 2.06 X 105X 177.04 X 104=0.36 mm 查“

21、模板结构允许挠度”0=750/500=1.5 mm> 0.36 mm挠度满足要求（2）主钢楞验算1）强度验算 A计算简图B荷载计算P为次钢楞支座最大反力（当次钢楞为连续梁端已含反力为0.6 q L、中跨反力为0.5q L，所以,0.6 + 0.5 ）P= （0.6 + 0.5 ） q L=1.1 X 44.3 X 0.75=36.55 KNC强度验算6M=PL/4=36.55X 1.5/4=13.7 X 10 N/mmS = M/WXj=13.7 X 106/24.4 X 103=561 N/mm2>? =205 N/mm强度不够，为此应采取下列措施之一 加大钢楞断面，再进行验算

22、增加穿墙螺检，在每个主次钢楞交点处均设穿墙螺检，则主钢楞可不必再验算，3对拉螺检计算I用于墙体模板内、外侧模板之间的拉结，承受砼的侧压力和其他荷载，确堡见、外 侧模板的间距能满足设计要求，同时，也是模板及支撑结构的支点。因此对拉螺栓的布 置对模板结构的整体性、刚度和强度影响很大。模板对拉螺栓计算公式如下：N< An ?N-对拉螺栓所承受拉力的设计值，一般主要是砼的侧压力（KN/m 2）An对拉螺栓净面截面面积（mm见“对拉螺力学性能表”?-对拉螺栓抗拉强度设计值（穿墙螺？ =170 N/mm，用扁钢带？=2l5N/mm）序 号螺栓直径（mm）螺纹内径（m）净面积（mm重量（kg/m）容许

23、拉力（N）1M129.85760.89129002M1411.551051.21178003M1613.551441.58245004M1814.931742.00296005M2016.932252.46382006M2218.932822.9847900【3】已知砼对模板的侧压力为（上题中计算出）Fi=50.7 KN/m2，对拉螺栓间距,纵向、横向均为0.9m,选用M22穿螺栓，试验算穿墙螺栓强度上否满足要求。【解】N=0.9X 0.9 X 50.7=41.06KN=41060NAn ?=282X 170=47940 N>41060N （满足要求）四钢柱箍计算它一方面作为柱模板板面的

24、横向反撑楞，同时 其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆进行计算。柱箍是柱模板板面的横向反撑构件。 又是将整个柱模板箍紧成整体的紧固件。（1）计算简图构造示意及计算简图见下图计算简图r蜕弐Fil118-248柱箍计算简團1钢模板i 2柱雜图中：q为柱箍杆件AB所承受的由模板板面传来的侧压力均布荷载（KN/m ）q=FLiF该处的砼侧压力（KN/m2）Li 柱箍间距（m）FA、R分别为柱箍杆件AB在侧向均布荷载q作用下在A、B点产生的支座反力（KN ） Na、Nb分别为杆件AD BC的支座反力，作用于杆件 AB,则为轴向拉力。（2）柱箍强度计算N/AnM/ y XW W?N柱箍杆件承受的轴向拉力设计值

25、（N）An 柱箍杆件净截面面积（mm） M柱箍杆件最大弯矩设计值Mx=q LI e柱箍杆件允许挠度值（mm E柱箍钢杆件的弹性模量（N/mm） IX弯矩作用内，柱箍杆件惯性矩（mm）F砼侧压力标准值（N/mm）L柱箍杆件计算跨度（mmL2柱箍间距（mm【4】框架柱截面为aX b=600X 800（mm，柱高H=3.9m 施工气温为T=25C,不掺 外加剂，P 1=1.0,砼坍落度5090伽P 2=1.0,用容量为0.20.8 rf吊斗浇筑，砼浇灌速度为V=3.24m/h,（包括新浇砼侧压力与倾倒砼产生的侧压力），采用组合钢模 板，选用80X 43X 5槽钢作柱箍，柱箍间距600（mm，试验算其

26、强度与刚度。【解】1强度验算 计算简图见主述柱箍计算简图 荷载计算荷载组合：+（七） 新浇筑砼对模板侧面的压力标准值F1根据公式F=0.22y cto P 1 p 2V1/2F=y cH2/8=F3Li L22/8 (N m)y x弯矩作用平面内，截面塑性发展系数，因为受振动荷载取yx=1.0 ;WX弯矩作用平面内，受拉纤维净截面抵抗矩（mm?柱箍钢杆件抗拉强度设计值（N/mm）（3）柱箍挠度计算V=5qL2上两式计算,取其较小值F=0.22y ctop 1 P 2V1/2 =0.22 X 24X 5X 1.0 X 1.0 X 1.8=47.52 KN/m 2F=ycH=24X2.9=93.6

27、 KN/m2to=200/T + 15=200/25+15=5取侧压力标准值F=47.52 KN/m2,并乘以分项系数1.2得/384ElxW =5F L1 L27 384EIxW384 E lx /5F L2新浇筑砼对模板侧面的压力荷载设计值：F1=1.2X 47.52=57.02 KN/m2倾倒砼时产生的荷载标准值 F20.20.8m吊斗时,水平查“倾倒砼时产生的水平荷载标准值表”得当采用容量为 荷载得4 KN/m2，并乘荷载分项系数1.4得倾倒砼时产生的荷载设计值：F2=14X 4=5.6 KN/m2 侧压力荷载设计值合计F3F3= F1 + F2= 57.02 + 5.6=62.62

28、KN/m 2(3)强度验算根据公式N/An + Ml y xWXL2=b + 100=800+ 100=900(m)(式中 100 为模板厚度)0.85折减系数.L1=a=600根据“荷载折减(调整)系数”要求，得荷载设计值应乘以36N=a/2 O.85F3L1=6OO/2 X 0.85 X 62.62 X 10/10 X 600=9581NM=O.85F3L1L22/8=O.85 X 62.62 X 103/106X 600X 9002X 0.125=3233540 N - m y x=1.0WX=25.3 X 103 m 32A=1024 mN/An+ MX/ y xWX=9581/102

29、4 + 3233540/1 + 25.3 X 10=9.62 + 127.81 =137.43 N/m2v?=215 N/m2强度满足要求(4)挠度验算 用公式：V=5qL24/384ElXwe其中q为荷载标准值：F=47.52 + 4=51.52 KN/m2 q=FLi=51.52X 103/106 X 600=30.91N/mm44lx=101.3X 10 m52E=2.1X 10 N/m25qL24/384Elx=5X 30.91 X 9004/384 X 2.1 X 105X 101.3X 104=1.24 m 根据“钢模板及配件的容许挠度”规定=b/500=800/500=1.61.

30、24 m挠度满足要求五模板支柱计算模板支柱主要承受模板结构的垂直荷载，一般按两端铰接的轴心受压杆件计算。 工具式钢支柱，由于插管与套管之间的间隙，应按偏心受压杆件计算。当模板支柱之间不设水平拉杆支撑时，其计算长度 Lo=L (支柱的长度)； 当支柱之间两个方向设水平拉杆支撑时，计算长度Lo，应选支柱长度被水平支撑分 成若干段长度中最长的一段作为计算长度。1木支柱计算（1）强度验算N/AnW m？c（2）稳定性验算N/ © AoW m ？N轴心压力设计值（N）A木立柱的净截面面积（m 2）&木材顺纹抗压强度设计值（N/伽2）由表“模板常用树种木材的强度设计值和 弹性模量表”查得

31、。AO木立柱毛截面面积（mm 2）,当木立柱无缺口时，A=A;应轴心受压杆件稳定系数。根据木立柱的长细比入求得，入=LZi（其中Lo为木立柱的计算长度，i为木立柱截 面的回转半径，对于圆木i=d/4，对于方木i=b/ V12,其中d为圆截面的直径，b为方 截面一边的长度。）；m-强度设计值调整系数，根据木结构设计规范（GBJ5-88）的规定，按露天临时结构考虑，m=0.9X 1.3=1.17。高度为4m在木立柱中N=20kN试验算其强度(GBJ5- 88)的规定,【5】本工程采用(西北云杉)木立柱为80 mx 80 m方木, 间纵横方向均有水平支撑。由模板结构传来的垂直计算计算荷载 和稳定性。

32、【解】L0=2m=2000m) i=b/ V 12=80/3.464=23.1 入=Lcyi=2000/23.1=86.5(1) 验算强度N/An=20X 1000/80 x 80=3.125 N/ m 22 2 m？c=1.17 X 10=11.7 N/ m >3.125 N/ m 强度满足要求(2) 稳定性验算因为入=Lyi=2000/23.1=86.5< 91根据木结构设计规范© =1/1 +(入 /65) 2=1/1 +(86.5/65 ) 2=0.362N/ © Ao=20X 1000/0.36 X 80X 80=8.68 N/ m m-?c=1.17

33、 X 10=11.7 N/ m 2>8.68 N/ m 2 稳定性满足要求.组,等圾Tt；E7TCI 5TCt3TCllTB2()Bl 7TB15常用树种木材崗强度设计值和弹性摸量（N/n:汕F）表2 98柏木东北落叶fe铁杉"油杉油松、笳«落叶 松"云南松、骂 用松虹皮云松江 云杉、红松、» 于松杉木、!杉«纹抗压iRSthfiStR事压pjmsr全 !/=/i"1617 1513151311101,69.5L.62钢管支撑计算4.23-12,11-53128.5 15J-92.93.R10000monoIGODO10S,0

34、1.4900010；7.5* L7.01.4.2.?3.69COO101-320 ( 1S1122.8i*4.26.3B.41200G17151614II102.42.05-7llOOO4>76.2IO(Ws 4 5.2钢管支Sf计S钢管支挥可采用钢觀手架或工具式钢支以 后者使用较多，工具弍钢支使用校普遍的为CHfS YJ两种型式(图5-+-S).由頂板、底板、管、描管、 调节螺管，转盘和插销等组成其规格和力学性能见 表5*2和表54亠3J工具式钢支澤3)cna? YJS1頂®! 2丄插管* 3ftSj 4.转盘？ S-gf; A皈?-«管F 手检9-矍旅图 S-4-

35、6工具式粧管支可按两端校接轴心受压构件进 行计氛由于钢支撑使用时长度是可调叭其承载能 力也随长度的增加而裁小，因出要分别计算其最大 直载能力(即使用长度最小时)和最小承载能力(即 使用长童最大时),以便控制使用荷载*或者安照实际 使用长度进行计算，确保其承载能力.工具式觥支撑在使瞞载怦卩可能出现的 破歸状杰t种，耻(1)钢管支强度不够；钢管支鶴定性不執(3)描销抗剪强度不够；工具式钢管支律规格叢号项目CH-65CH-751CH-90YJ-iSYI-3JYJ-37最小吏用£度(nun)181222L227131S20加037205大喷用艮S :nim)S0S23462J962溜0340

36、0铀備调¥范愷(mm)12501救'伽127012701373Oi«节ES Cmm17070.1707070；0§许荷£a小长度对(住S大长度时(2JOMQ15M02000C1&0002C00C150002CM)00 '15000iOMfl:&COGSMOOl15000重t如1£413*2|M613屈1114* 9S16-39注；？中容许S電为标fi荷*.剧号直轻（nun）截两租.4(nun)Cmm*)冋转半径fCm）外 e内 轻CH率焉 管 套 管-4亦60； 543.fi55.72U2.4348皿9.32X1

37、0*1& 51X10*lfi*420.6YJ型栩 管厲G&4355.42.52.33574L7 9. 2BX10*17,38X10*1札120-4工具式钢管支»力学性龍衷5 4 3插销处钢管壁承压駆度不够 因此，必须针对上述四种情况进行验算L钢管支撐强度验算(5*6)2钢管支撑稳定性验篁罠A十N (5-4-7)式中N轴心压力的设计值（N）*A.钢管净截面曲积CmmOj'A 钢管截面面积&计）1轴心受S构件弯矩作用平面内的稳定系数， 等效弯矩系数.按规定取03=1.山 偏心弯矩值人截面塑性发展系数，Zx = L15,弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵

38、抗矩;Ne、欧拉临界力'N畫'f钢管抗压强度厦计值，/=215K/mm=.3.插销抗剪强度验算A' < /t 2A式中A钢插销抗剪强度设计值S=125N/mn?）jAo插销截面面积（mn/hC5-4-S)札插销处钢管壁承压强度验算 N£昇也式中A插销孔处管壁端承ffi强度设计值（九=3戏N/nnnA,两个插销孔处壁承压面积仙讨人【6】CH 65型钢支撑，其最大使用长度为3.06m,钢支撑中间无水平拉杆，插销 直径d=12mm插销孔巾15mm管径与臂厚及力学性能见表5-4-3,求钢支撑的容许设 计荷载。【解】应按上述四种可能出现的破坏状态，计算«

39、容许设计荷载.选其中最小值为钢 支撑的容许荷载，一、钢管支桂强陵汗算容许荷栽N = fA= 215 X (348 - 2 X 15 X X 14 X y :-315 X 300.9=7kN二、钢管支撑受压稳定计算客许荷载捕管与套管之间松动.使支摊成折线状，形成初偏心，按中点S大初心为血rmn计 算.（一）先求轧人 18* 51 X 10*, “”=石=殆？5亦= 1-99入=4 纟=2Z3 X ¥即? = 1S1* 67査表ft 91 = 0* 140,B.式中h.打曲别为童曾与插管的ft性矩可査衣54-1, £为慑大恆用烧度査尿S 4乩如为S暂的网转Tf£a表

40、5-4-3,C二）求 JVk.N牡二才EA/瓷181.3. 14X2.0X10X438 26954.7况=26,弱kN三）求NNCL 24 X +38“ +Gr,wJ 1 - 0* 8"+1.15 XNs1 X 25 X N18. 51 X 10302525NX 1 - 0. SIas* V 7 厲105.127037<! = 0. 000029619/)求得A/ = 22596N = 22,6kN三，剪強度卄算容许荷裁N 三化 2月1 = 125 X Z X 113 = &fl250N = 38. 25kN四、插销处钢管雅承压强度计算容许荷戦1?N= / *= 320 X