第1章 二回路水汽循环系统

1、2022-6-1912022-6-1922022-6-1932022-6-1942022-6-195ooo32)C(8 . 1)F(ttooo( C) ( F)32 5/9tt67.459)F()R(oo tT2022-6-1962022-6-1972022-6-1982022-6-1992022-6-1910);,();,();,(TpfvvTfpvpfT0),(TvpfpvRT2022-6-1911),();,(, 0),(:),(TpfuvpfupvTfvTfu，又2022-6-191212121nmpdvw面积2022-6-19132022-6-1914p11kkhc TRTpvkk)

2、,(),(vpfhvpfup1kcRk2022-6-19152022-6-19161212121nmTdsqTdsdq面积2022-6-19172022-6-1918)()(12122121TTRvvpdvppdvwvvvv2112lnRlnRR21212121ppTvvTvdvTvpvdvpdvpdvwvvvvvvvv2022-6-1919常数，积分可得过程方程：kpvpdpvdvk0tp12()whc TT 2022-6-19202022-6-19212022-6-19222022-6-19232022-6-1924TshdpTdsvdpdhqp)(0定压：2022-6-19252022-

3、6-192612121121t1TTTTTqqq2022-6-19271T2T221212qTqqTT111212qTqqTT12t1TT2022-6-19282022-6-19292022-6-1930 1/cTT1T2022-6-19312022-6-1932 1/cTTcT2022-6-19332022-6-19342022-6-19352022-6-19360.4.1核电厂的电能生产过程核电厂的电能生产过程2022-6-19372022-6-19382022-6-19392022-6-1940 1. 状态及过程方程式状态及过程方程式pvRTp1kcRkp11kkhc TRTpvkk/k

4、kpvp 常数dd0pvkpvdd0pkp2022-6-19412. 连续性方程连续性方程 即质量平衡方程即质量平衡方程:连续性方程的微分形式连续性方程的微分形式: 对等熵流动，对等熵流动，R =0，则，则 mAcqv常数1 12212AcA cvvddd0AcvAcvdd /mA x vddRRmdddddcA pRmt或或ddv pc cdd()d(d )(d )dd2dpcAppAppAARmtdddv pR xc c2022-6-194222010122cchhwddpadd0pkppakkpvkRTMc a2022-6-1943dd0pvkpvddc cpv 222d1 ddddvp

5、c ccccMvk pkpvacc ddv pc c22ddddd0(1)AccAcMMAccAcd1 dvpvk p 2022-6-19442022-6-1945汽轮发电机组设备布置立面图汽轮发电机组设备布置立面图2022-6-1946汽轮机高压缸汽轮机高压缸2022-6-19472022-6-19482022-6-19492022-6-19502022-6-19512022-6-19522022-6-19532022-6-19542022-6-19552022-6-19562022-6-19572022-6-19582022-6-19592022-6-19602022-6-19612022

6、-6-19622022-6-19632022-6-19642022-6-19652022-6-19662022-6-19672022-6-1968名称名称参数参数主蒸汽额定流量主蒸汽额定流量6799t/h6799t/h主蒸汽压力温度主蒸汽压力温度5.38MPa/268.65.38MPa/268.6汽机旁路额定流量汽机旁路额定流量2719.6t/h2719.6t/hMSRMSR壳侧额定流量壳侧额定流量( (冷再热冷再热) )4510.7t/h4510.7t/hMSRMSR再热器管侧额定流量再热器管侧额定流量324.5 t/h324.5 t/h ( (一级一级)/182.7 t/h)/182.7

7、t/h ( (二级二级) )至汽机轴封主蒸汽流量至汽机轴封主蒸汽流量13.4 t/h13.4 t/h至至7 7号加热器的抽汽量号加热器的抽汽量管道设计压力温度管道设计压力温度390.96 t/h390.96 t/h3.134MPa/2383.134MPa/238至至6 6号加热器的抽汽量号加热器的抽汽量管道设计压力温度管道设计压力温度333.33 t/h333.33 t/h1.847MPa/2111.847MPa/211至至5 5号除氧器的抽汽量号除氧器的抽汽量管道设计压力温度管道设计压力温度420.859 t/h420.859 t/h1.062MPa1.062MPa2022-6-1969(

8、(续续) )至至4 4号加热器的抽汽量号加热器的抽汽量管道设计压力温度管道设计压力温度223.039 t/h223.039 t/h0.318MPa/171.80.318MPa/171.8至至3 3号加热器的抽汽量号加热器的抽汽量管道设计压力温度管道设计压力温度221.790 t/h221.790 t/h0.1MP/1200.1MP/120至至2 2号加热器的抽汽量号加热器的抽汽量管道设计压力温度管道设计压力温度164.518 t/h164.518 t/h-101.3kPa/90-101.3kPa/90至至1 1号加热器的抽汽量号加热器的抽汽量管道设计压力温度管道设计压力温度317.653 t/

9、h317.653 t/h-101.3kPa/80-101.3kPa/80冷再热管道设计压力温度冷再热管道设计压力温度1.15MPa/1901.15MPa/190主蒸汽管道设计压力温度主蒸汽管道设计压力温度8.17MPa/3168.17MPa/316汽机旁路管道汽机旁路管道( (阀前阀前) )设计压力温度设计压力温度8.17MPa/3168.17MPa/316汽机旁路管道汽机旁路管道( (阀后阀后) )设计压力温度设计压力温度4.0MPa/250.44.0MPa/250.42022-6-19702022-6-19712022-6-19722022-6-19732022-6-19742022-6-

10、19752022-6-19762022-6-19772022-6-19782022-6-19792022-6-19802022-6-19812022-6-19822022-6-19832022-6-19842022-6-19852022-6-19862022-6-19872022-6-19882022-6-19892022-6-19902022-6-19912022-6-19922022-6-19932022-6-19942022-6-19952022-6-1996给水输送：给水输送：给水加热：给水加热：给水再循环：给水再循环：启动给水系统：启动给水系统：2022-6-1997#6、#7高压加

11、热器设置旁路，切除单列高加时，75%给水通过运行列高加，25%给水通过旁路。包括：三套33.3容量定速电动给水泵，前置泵及主泵均为卧式单级离心泵。 给水泵电机为双轴伸电机，一端带前置泵，另一端通过升速齿轮箱带主泵。2022-6-1998通过SGS启动给水流量调节阀（SGS V255A/B）的给水路径称为启动给水。启动给水即可以通过主给水泵从DST取水（正常水源），也可以通过启动给水泵从CST 取水（备用水源）通过SGS主给水流量调节阀（SGS V250A/B）的给水路径称为主给水。主给水总是通过主给水泵从除氧器（DST）取水。2022-6-19992022-6-19100MFWS中的给水由两级

12、双列高压加热器加热。 #7高加位于汽机厂房16m层， #6高加位于汽机厂房7.5m层。给水加热器在机组运行期间可以切除，加热器切除时，给水旁路阀（V1022）打开，旁路容量为25%满负荷给水流量。 内置式疏水冷却器在疏水流出加热器之前将其温度冷却至饱和温度之下。#7高加的疏水自流至#6高加，#6高加的疏水自流至除氧器，#7高加接收来自MSR 疏水箱的疏水。2022-6-19101除氧器再循环管线起始于除氧器下游前置泵/主给水泵组的吸入口。再循环管路上设有气动流量调节阀（V1037）。流动由重力和除氧器与凝汽器之间的压差驱动。2022-6-19102大循环起始于最后一个高加（#7）下游的主给水母

13、管，循环至凝汽器。大循环管道上设有气动流量调节阀（V1039）。2022-6-191032022-6-191042022-6-19105高加为卧式、管壳式高加为卧式、管壳式 U 型管式冷凝热交换器。每台加热型管式冷凝热交换器。每台加热器的给水端差为器的给水端差为 2.2，疏水端差为，疏水端差为 5.6。#6高加进口水温高加进口水温179，出口水温，出口水温202，#7高加进口水高加进口水温温202，出口水温，出口水温228。#6、#7高加采用两段式：凝结段和疏水冷却段。高加采用两段式：凝结段和疏水冷却段。加热器在抽汽入口处设有防冲挡板，整体的闪蒸室以及加热器在抽汽入口处设有防冲挡板，整体的闪蒸

14、室以及整体的疏水冷却器。加热器的水室为半球型，水室上面有整体的疏水冷却器。加热器的水室为半球型，水室上面有人孔。在给水入口及出口管嘴处设有过渡连接管，用于限人孔。在给水入口及出口管嘴处设有过渡连接管，用于限制给水流速。制给水流速。壳侧安全阀用于在传热管破裂的情况下防止壳侧超压。壳侧安全阀用于在传热管破裂的情况下防止壳侧超压。安全阀的排汽通过管道排放到汽机厂房的屋顶，排放管道安全阀的排汽通过管道排放到汽机厂房的屋顶，排放管道属于汽轮机厂房疏水、排气和排放系统（属于汽轮机厂房疏水、排气和排放系统（TDS）。）。2022-6-19106 2022-6-19107主给水泵为卧式、单级、双吸、双蜗壳离心

15、泵，采用迷主给水泵为卧式、单级、双吸、双蜗壳离心泵，采用迷宫式密封。由恒速电机驱动，在给水泵和电机之间设有增宫式密封。由恒速电机驱动，在给水泵和电机之间设有增速齿轮，泵及齿轮箱安装在公用底板上。速齿轮，泵及齿轮箱安装在公用底板上。每台主给水泵组包括一个机械变速箱（每台主给水泵组包括一个机械变速箱（MY Y104），位），位于电机和主给水泵之间。变速箱通过齿轮联轴器由电机驱于电机和主给水泵之间。变速箱通过齿轮联轴器由电机驱动，并通过另外一个联轴器与主给水泵相连。变速箱提供动，并通过另外一个联轴器与主给水泵相连。变速箱提供电机与主给水泵的转速比为电机与主给水泵的转速比为1:3到到1:4之间。变速箱

16、能够传之间。变速箱能够传递主给水泵所需要的最大动力，且总的运行效率约为递主给水泵所需要的最大动力，且总的运行效率约为 0.98。2022-6-191082022-6-191092022-6-19110。2022-6-191112022-6-191122022-6-191132022-6-191142022-6-191155%10%凝结水精处理系统装设在主凝结水系统的旁路管上，串联在轴封加热器与低加之间。旁路管不设阀门，正常运行时，通过增压泵来克服凝结水精处理系统的压力损失，依靠凝结水增压泵的压力保证水流l00通过凝结水精处理系统，并维持510的回流量，以达到全容量处理的目的。系统流程为：凝结水

17、系统阳床混床后置过滤器 升压泵凝结水系统。2022-6-19116u凝结水精处理工艺流程2022-6-191172022-6-19118系统设置6台前置阳床，连续运行，5运1备；当阳床出口电导率升高或达到总制水量限值而指示树脂需要再生时，该前置阳床退出运行，投运备用设备。当上述任一种情况发生时，失效的树脂将用水力输送至再生系统进行反洗和/或彻底的化学再生。当一台前置阳床失效时，失效的阳床将退出运行，投运备用阳床，失效的树脂将输送至树脂再生系统，然后把再生系统中已再生好备用的树脂输送到阳床，阳床冲洗至出水合格后重新投运；如有两台及以上阳床同时失效时，阳床旁路门打开，凝结水直接经旁路进入混床。所有

18、这些操作为程序控制，自动实现。阳床在满负荷工况下（pH=9.7，加氨），运行周期不低于60小时。2022-6-19119流速：额定100m/h，最大120m/h温度：额定50，最大 60 运行压力：2.84 MPa衬里：天然无硅橡胶橡胶衬里厚度：5mm壁厚：30mm离子交换树脂：装载高度1200mm 体积11.1m3 阳树脂类型 H2022-6-191202022-6-19121流速：额定100m/h，最大120m/h温度：额定50，最大60运行压力：2.84MPa衬里：天然无硅橡胶衬里厚度：5 mm壁厚：30mm离子交换树脂： 阳树脂装载高度400mm，阴树脂装载高度800mm 阳树脂体积3.71m3，阴树脂体积7.41m3，体积比1:2阳树脂类型 H，阴树脂类型 OH2022-6-19122 系统设置2组共4台后置过滤器，不设备用。当后置过滤器发生压降过大，失效的装置将退出运行，混床出水经过滤器旁路，过滤器更换滤芯后重新投运，所有这些操作（不含更换滤芯）为程序控制，自动实现。2022-6-19123每台机组的阳床、混床各设一套再生系统。 其中阳树脂用盐酸再生，阴树脂采用高纯氢氧