DL 5022-93 火力发电厂土建结构设计技术规定复习课程

1、Good is good, but better carries it.精益求精，善益求善。DL 5022-93 火力发电厂土建结构设计技术规定-火力发电厂土建结构设计技术规定TechnicalstipulationforthedesignofcivilstructureofthermalpowerplantDL502293主编单位：电力工业部西北电力设计院批准部门：中华人民共和国电力工业部施行日期：1993年10月1日中华人民共和国电力工业部关于发布火力发电厂土建结构设计技术规定电力行业标准的通知电办(1993)132号我部电力规划设计总院组织西北电力设计院等单位对原局标准火力发电厂土技术规

2、定(SDJ6484)进行了修订。经部审查通过，现批准为电力行业标准，予以发布。标准编号为DL502293，自1993年10月1日起实施，原局标准SDGJ6484同时作废。本标准由电力规划设计总院归口，由西北电力设计院负责解释。请将执行中的问题和意见告归口单位。本标准由水利电力出版社负责出版、发行。一九九三年六月十五日1总则1.0.1为了在火力发电厂土建结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用，技术先进，经济合理，确保质量，特制定本规定。1.0.2本规定适用于汽轮发电机组容量为12600MW新建或扩建的火力发电厂(以下简称发电厂)土建结构设计。对于改建和其他机组容量的发电厂，可参照规定

3、和有关规范进行设计，变电构架可参照35500kV变电所建筑结构设计技术规定执行。1.0.3本规定是根据国家现行有关规范并结合发电厂的特点制定的。凡本规定未涉及的部分，尚应符合国家现行有关标准的规定。1.0.4结构设计应满足强度、稳定、变形、抗裂及抗震等要求。结构布置应与工艺密切配合，应尽量按照统一模数制进行设计，优先采用标准设计和典型设计，以提高标准化、系列化、通用化的水平。1.0.5结构设计应在总结实践经验和科学试验的基础上，消化吸收国外先进经验，密切配合施工，积极慎重地采用新技术、新布置、新结构、新材料。1.0.6积极推广应用电子计算机辅助设计技术，不断提高设计水平及工作效率。1.0.7结

4、构设计时，应根据结构破坏可能产生的后果严重性，采用不同的安全等级。2荷载2.1基本规定2.1.1发电厂一般建筑的设计荷载及荷载效应组合应按本章的规定采用。发电厂特殊结构的荷载及荷载效应组合，应按本规定有关章节采用。本规定的荷载，系指建筑结构设计中的荷载标准值。2.1.2结构上的荷载可分为下列三类：2.1.2.1永久荷载(恒荷载)：在结构使用期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计的荷载，如结构自重、土压力等。2.1.2.2可变荷载(活荷载)：在结构使用期间，其值随时间变化，且其变化与其平均值相比不可忽略的荷载，如楼(地)面活荷载、屋面活荷载、吊车荷载、风荷载及雪荷载等。注：作用

5、在厂房结构上的设备荷载和管道荷载(包括设备及管道的自重，设备、管道及容器中的填充物重，按活荷载考虑)。2.1.2.3偶然荷载：在结构使用期间不一定出现，一旦出现，其值很大且持续时间较短的荷载，如爆炸力、撞击力等。2.1.3一般荷载的荷载分项系数按建筑结构荷载规范的规定采用。原(粉)煤斗中的煤(煤粉)、除氧器、工业水箱、粗(细)粉分离器、高(低)压加热器等设备荷载及管道荷载，其荷载分项系数均取1.3。2.1.4荷载效应组合除按建筑结构荷载规范执行外，另补充规定如下：2.1.4.1主厂房框排架的荷载效应组合可采用下列简化组合：1.2.3.上六式中Gk永久荷载的标准值；楼面活荷载的荷载分项系数：当活

6、荷载标准值小于4kN/m2时取1.4；当活荷载标准值不小于4kN/m2时取1.3；计算主框架用楼面活荷载的标准值，按本规定表2.2.2采用；Qik设备、管道活荷载，包括煤斗中的煤(煤粉)、除氧器和除氧水箱(含水重)、粗(细)粉分离器、高(低)压加热器等设备荷载及管道支吊架荷载；分别为吊车荷载、吊车自重(地震作用组合用)；ci、Qi分别为楼面活荷载、设备(管道)荷载在进行地震效应组合时的荷载组合值系数，按本规定表9.3.4采用；w风荷载在参予地震作用时的组合值系数，一般框排架结构取w=0，锅炉炉架取w=0.2；wk风荷载标准值。注：式(2.1.4-1)式(2.1.4-6)中略去了荷载效应系数。2

7、.1.4.2主厂房框架梁、柱构件截面荷载效应组合值，可按下列可能出现的最不利情况进行设计：梁Mmax及相应的N、V；Mmin及相应的N、V；Vmax及相应的M、N。柱Mmax及相应的N、V；Mmin及相应的N、V；Nmax及相应的M、V；Nmin及相应的M、V。框架底层柱除上述几种组合外，尚应增加下列两种组合：Vmax及相应的M、N；Vmin及相应的M、N。注：M为按相应的M值的正(+M)、负(-M)两种情况进行组合，但仅输出M绝对值最大一组。2.1.4.3设计以风荷载为主的建筑物，如烟囱、运煤栈桥、主厂房山墙、带顶盖的开敞式建筑等。当风荷载与恒荷载及其他活荷载组合时，风荷载的荷载组合值系数取

8、1.0。2.1.4.4框排架荷载效应组合时，一般不考虑施工安装时大件的运输、起吊等临时荷载，应尽量采取临时措施解决。必要时可对个别构件进行强度验算，其安全等级可降低一级采用。2.1.5正常使用极限状态按长期效应组合设计时，应采用准永久值作为可变荷载代表值。可变荷载准永久值为可变荷载标准值乘以荷载准永久值系数。楼(地)面活荷载的准永久值系数按本规定表2.2.2、表2.2.4-1、表2.2.4-2中的数值采用。除氧器及工业水箱、煤斗中的煤及煤粉、粗(细)粉分离器、管道荷载等的准永久值系数均取1.0。2.2屋面、楼(地)面活荷载2.2.1发电厂建筑的屋面、楼(地)面在生产使用、检修、施工安装时，由设

9、备、管道、材料堆放、运输工具等重物所引起的荷载，以及所有设备、管道支吊架等作用于土建结构上的荷载，均应由工艺设计专业提供。2.2.2当按本规定第2.1.4条设计时，荷载应按下列规定取值：2.2.2.1当按工艺专业提供全部设备(管道)荷载采用时，楼面活荷载按2.0kN/m2取值。2.2.2.2当按工艺专业提供的主要设备及管道荷载(除氧器、高低压加热器、粗细粉分离器、工业水箱、煤斗，以及主蒸汽、主给水、再热蒸汽、一次风、煤粉系统等管道)采用时，楼面活荷载按本规定表2.2.2的计算主框架用的楼(屋)面活荷载取值。表2.2.2火力发电厂主厂房屋面、楼(地)面活荷载序号名称标准值(kN/m2)准永久值系

10、数计算次梁、双T板及槽板主肋折减系数计算主梁（柱）时折减系数计算主框排架用楼（屋）面活荷载（kN/m2）备注单机组容量(MW)6m柱距9m9m柱距12m12125200300一、汽机房10.000m地下室顶板集中检修场地152025300.50.80.70.7地下室顶板一般区域1010200.50.80.70.7集中检修区域地面203040其他空闲地面及钢筋混凝土沟盖板10100.5钢盖板2440.52加热器平台中间层加热器平台管道层460.70.80.8含低压加热器楼面高压加热器平台10100.70.80.8给水泵运转层平台及给水泵基座平台150.60.80.73汽机基座中间层平台460.7

11、0.80.74汽机房运转层加热器平台一般区域楼板（包括固定端平台）810100.50.80.7扩建端山墙悬挑走道平台440.50.80.7汽轮发电机检修区域楼板及汽机基座平台152025300.50.80.7A排柱悬臂平台460.61.01.04B排柱悬臂平台8100.61.01.056钢盖板440.55汽机房屋面110.21.01.00.70.50.7二、除氧间6厂用配电装置楼面4(10)4(10)0.80.80.73(6)括号内取值仅用于高压配电装置7通风层、电缆夹层楼面440.70.70.738运转层（管道层）楼面68680.70.80.7569其他（非运转层）管道层楼面440.70.8

12、0.7310除氧器层楼面460.70.70.73411除氧间屋面4(2)4(2)0.40.70.73(1)括号内数值用于该层无任何设备管道荷载、施工安装时仅有小量零星材料堆放三、煤仓间120.000m磨煤机地坪152013运转层楼面68680.70.80.75614给转机平台440.70.70.7315煤斗层楼面440.70.70.7316皮带层楼面440.71.00.8317皮带机头部传动装置楼面10100.70.70.76煤仓间屋面4(2)4(2)0.40.70.73(1)括号内数值用于该层无任何设备管道荷载、施工安装时仅有小量零星设备材料堆放18除氧间煤仓间非运转层的各导悬臂平台440.

13、70.80.73四、锅炉房190.000m地坪及钢筋混凝土沟盖板10100.520运转层楼面880.60.80.70.7621炉架非运转层的各层钢筋混凝土平台4(6)4(6)0.50.70.73(4)括号内取值仅用于顶层平台22锅炉房屋面110.21.01.00.70.50.723炉顶小室屋面110.01.01.00.8五、其他24集中控制室楼面440.80.80.80.7325电梯间机房楼面及联络平台440.70.7机房楼面荷载由厂家提供26主厂房各层钢操作平台2(4)2(4)0.50.71括号内取值用于运行检修中有可能放置阀门等较重的零部件时27除氧间、煤仓间钢筋混凝土楼梯(包括主钢楼梯)

14、440.528主厂房一般钢楼梯220.529有安装机具、保温材料堆放可能的其他生产建筑物屋面440.40.80.70.7当发电机静子在汽机房地下室顶板上拖运，或除氧器需在楼面上拖运时，其对楼(地)面产生的荷载应根据实际拖运方案，采取临时性措施解决。汽机房、锅炉房0.000m设备运行检修(风扇磨、钢球磨煤机等检修)通道部分的钢筋混凝土沟盖板及沟道(包括隧道)应按实际产生的集中(或均布)活荷载进行计算。安装时的临时重件设备运输起吊通道对地下设施产生的荷载，应采取临时措施解决。当柱距小于9m时取大值，912m时取小值。表中高、低压加热器楼面活荷载，也适用于放在除氧间的卧式加热器楼面，但均以工艺提供的

15、荷载为准。汽机房运转层的分区楼面活荷载，应要求在楼面上做出标志。不包括汽机横向布置时转子安装检修对平台产生的荷载。当需要将转子支承在平台上时，应由工艺提供荷载。当汽机纵向布置，需要在汽机运转层平台与A(B)排悬臂平台间搭设临时安装检修平台时，作用于A(B)排板肋(或边梁)的荷载可按10kN/m2(包括平台自重)计算。表中汽机房、锅炉房屋面(包括炉顶小室屋面)活荷载仅适用于钢筋混凝土屋面。次梁(板主肋)折减系数与主梁(柱)折减系数不同时考虑。2.2.3设计楼面构件时，楼面活荷载可按表2.2.2采用，但板肋(次梁)尚应计入管道及设备荷载(表盘、低压开关柜等一般设备荷载不再考虑)。2.2.4当工艺布

16、置无特殊要求时，其他生产、辅助生产及附属建筑物的屋面、楼(地)面活荷载可按表2.2.4-1及表2.2.4-2采用。表2.2.4-1其他生产建筑物屋面、楼(地)面活荷载序号名称标准值(kN/m2)准永久值系数主梁(柱)折减系数备注一、主控制楼(网控楼、通信楼)1主控制室(网络控制室、通信室)楼面40.80.72电缆夹层楼面30.80.73楼梯30.54屋面0.70.00.7二、3、6、10、35、110kV屋内配电装置5母线间楼面40.80.7包括隔离开关楼面6开关室楼面3、6、10kV开关室楼面470.80.7每组开关重量大天8kV时,由工艺提供35、110kV开关室楼面480.80.7每组开

17、关重量大于12kN时,由工艺提供10、35、110kV成套开关柜40.80.7仅限于每组电器重量不大于36kN时110kV全封闭组合电器楼面100.80.77电抗器楼板0.70.78楼梯30.59屋面0.70.00.7三、卸煤装置建筑物10缝式煤槽沿铁路线楼面100.81.011绞车房楼面100.70.812扒煤机绞车房150.70.813翻车机室0.00m楼(地)面100.70.8各层钢筋混凝土平台40.70.8屋面0.70.00.7四、贮煤装置建筑物14干煤棚屋面0.70.015贮煤筒仓平台460.60.8五、运煤装置建筑物16运煤栈桥楼面340.70.6屋面0.70.00.817地下运煤

18、隧道3418转运站楼面40.70.7皮带机头部传动装置楼面100.70.8由工艺提供，一般可按10kN/m2采用屋面0.70.00.819地下煤斗间楼面40.70.8六、碎煤机室20皮带机层楼面40.70.8皮带机头部传动装置楼面100.70.8由工艺提供，一般可按10kN/m2采用21煤筛层楼面40.70.822碎煤机层楼面10200.70.723碎煤机室底层4(10)0.70.8括号内数值仅用于底层为地坪时24碎煤机室屋面0.70.20.725采光室屋面0.70.00.7七、化学水处理室26各层楼面30.50.8由工艺提供，一般可按3kN/m2采用27试验室30.50.828楼梯30.52

19、9屋面0.70.00.7八、灰渣泵房30楼面100.70.731进品部分悬臂平台20300.50.732其他悬臂平台40.70.833屋面0.70.00.8九、气力除灰楼34运转层楼面40.70.735灰斗层楼面40.70.736屋面20.40.7十、沟盖板37室内沟盖板40.5有安装检修荷载时，按实际荷载采用38室外沟盖板40.5有安装检修荷载时，按实际荷载采用设继电器室时，其楼面活荷载按主控制室取值采用。当电缆层的电缆系吊在主控制室或继电器室的楼板上时，应按实际荷载考虑。电抗器楼(地)面活荷载由工艺提供。当干煤棚屋面采用石棉瓦、瓦楞铁皮、玻璃钢瓦等轻屋面时，其屋面活荷载按0.3kN/m2采

20、用。当皮带宽度为1.21.4m时，栈桥桥面活荷载一般按4kN/m2采用；皮带宽度大于1.4m时，按实际荷载考虑。碎煤机室框架按下列两种荷载效应组合，并取其中最不利组合进行设计：a.按安装情况组合时，楼面活荷载及主梁(柱)折减系数按本表数值采用，活荷载分项系数取1.3；b.按运行检修情况组合时，碎煤机荷载按设备标准荷载乘动力系数加相应的楼面活荷载(4kN/m2)，设备及楼面荷载的分项系数均取1.3。表中数值仅用于露出地面的沟盖板，当沟盖板埋于地下时，除应考虑覆土层荷载外，尚应根据地面有无通行车辆、堆放材料等情况，按实际可能产生的荷载采用，但不得小4kN/m2。表2.2.4-2辅助生产及附属建筑物

21、屋面、楼(地)面活荷载序号名称标准值(kN/m2)准永久值系数主梁(柱)折减系数备注1生产办公楼(楼中检修间)4(48)0.70.8括号中数字用于档案室2行政办公楼2(35)0.50.83材料库、中心修配厂地面1015可按实际情况采用楼面80.80.8屋面0.70.00.84主厂房至各建筑物的天桥楼面30.70.9屋面0.70.00.9注：1.生活福利建筑的活荷载及其准永久值系数按建筑结构荷载规范规定。2.设计生产办公楼时，应将有重件检修的检修间布置在0.000m，地坪活荷载可按8kN/m2采用。楼层应布置设备较轻的检修间(热工仪表、电气检修间等)，其活荷载可按4kN/m2采用。2.2.5主厂

22、房及其他生产、辅助生产、附属建筑物的屋面，可不考虑积灰荷载。2.2.6单机容量大于300MW的发电厂，其屋面、楼(地)面活荷载的取值，应根据实际情况而定。2.3吊车荷载2.3.1汽机房、锅炉房、灰桨泵房、修配厂、检修间及引风机室等的吊车应按轻级工作制设计。燃煤及除灰建筑的桥式抓斗吊车应按重级工作制设计。2.3.2主厂房吊车的竖向荷载和水平荷载应按下列规定采用。2.3.2.1汽机房设有一台吊车时，吊车荷载按建筑结构荷载规范采用。2.3.2.2汽机房设有两台吊车时，吊车荷载按下列规定采用：(1)计算吊车梁及其支承牛腿时，竖向荷载及水平荷载均按两台吊车额定起重量考虑，不考虑吊车的荷载折减系数。(2)

23、计算主厂房横向框排架时，吊车竖向荷载按一台吊车额定起重量考虑，另一台仅考虑自重作用。吊车横向水平荷载仅考虑一台吊车额定起重量。(3)计算主厂房纵向框架时，吊车纵向水平荷载应按两台吊车同时同向刹车考虑。计算刹车轮的轮压时，相应的两台吊车竖向荷载应按(2)项取值原则确定。2.3.2.3锅炉房设有安装吊车(考虑一台)时，应按与汽机房设有一台吊车时同样考虑，其荷载取值同第2.3.2.1条。2.4风载体型系数2.4.1确定主厂房的风载体型系数时，一般可不考虑露天锅炉的遮蔽影响。主厂房风载体型系数可按表2.4.1采用。2.4.2确定露天悬吊锅炉炉体的风载体型系数时，一般可不考虑主厂房的遮蔽影响。露天悬吊锅

24、炉炉体风载体型系数可按表2.4.2采用。表2.4.1主厂房风载体型系数表2.4.1续表表2.4.1续表表2.4.1续表表2.4.2露天悬吊锅炉炉体风载体型系数3主厂房3.1框(排)架结构3.1.1结构布置应尽量简单、整齐合理、受力明确，并应考虑扩建的条件。框排架的跨度，柱距、层高等应考虑采用统一的建筑模数制。当采用装配式结构时，机炉宜采用单元系统的布置，以减少构件种类，提高装配化水平。3.1.2结构形式就根据材料供应、自然条件、施工条件、维护和建设进度等因素做必要的综合技术经济比较后确定。主厂房框排架应采用钢筋混凝土结构，有条件时也可用组合结构。其中汽机及锅炉运行层平台宜采用组合梁结构。300

25、MW及以上机组，主厂房的主要承重结构必要可采用钢结构。组合结构可参照火力发电厂主厂房钢-混凝土组合结构设计暂行规定进行设计。钢筋混凝土框排架各构件的截面尺寸应协调统一，主厂房框排架的梁、柱截面尺寸宜按表3.1.3采用。表3.1.3主厂房框排架的梁柱截面尺寸(mm)构件宽度高度柱5008001000120014001600600800100012001400160018002000700100012001400160018002000220080010001200140016001800200022002400主梁40080010001200140016005008001000120014001

26、60018002000600100012001400160018002000220024007001600180020002200240026002800次梁2503003504004505006007008003005006007008009001000120040060070080090010001100120014001600装配式钢筋混凝土框架结构的分段，应根据施工机具及场地条件确定，并应减少构件及接头的类型和数量。3.1.4钢筋混凝土框架结构纵向温度伸缩缝的最大间距，现浇结构不宜超过75m，装配式结构不宜超过100m。温度伸缩缝的间距应采用锅炉单元间距的整倍数。位于气候干燥及夏季炎热

27、且暴雨频繁地区的结构，可按照使用经验适当减小温度伸缩缝间距。当有充分论证、采取有效措施或经过温度作用计算并满足设计要求时，可适当增大温度伸缩缝间距。3.1.5温度伸缩缝的做法应采用双柱双屋架，梁板及围护结构宜采用悬挑结构。零米基础梁宜采用简支梁。3.1.6装配式纵向框架梁柱的连接可采用刚接或铰接。当采用铰接时，应设置柱间支撑或刚性跨。柱间支撑或刚性跨宜设在温度伸缩缝区段的中部，沿柱全高设置，并尽量靠近柱轴线或吊车梁的一侧。当柱截面高度为1800mm及以上时应在柱两侧各设置一道支撑。3.1.7支承屋架的牛腿顶面标高应设置通长的纵向连梁。3.1.8预制楼面宜采用双T形板或槽形板。当板的跨度大于9m

28、时，板的主肋应采用预应力钢筋。3.1.9主厂房框架可按纵、横两个方向的平面结构体系进行内力分析。横向应根据工艺设备及结构布置情况选择若干榀具有代表性的框架进行计算。横向框排架应连同主厂房外侧柱进行联解。3.1.10主厂房框排架可采用平面杆系计算简图，即以框架梁柱中心线的连线作为框架几何外形的计算简图，柱根取基础顶面。当上柱对下柱偏心时，应考虑偏心产生的弯矩影响。3.1.11计算横向或纵向框架荷载时纵向连梁或横向框架梁均可简化成简支梁。计算牛腿强度时，其荷载应考虑梁的连续性。3.1.12当采用简化计算时，可参照附录A所示的方法进行。3.1.13主厂房框排架的汽机房外侧柱及除氧煤仓间框架柱的计算长

29、度可按表3.1.13采用。表3.1.13主厂房框、排架柱的计算长度l0注：Hc为纵、横梁中心线之间的距离。3.1.14外煤仓框架伸出柱、内煤仓框架伸出柱及锅炉房外侧柱，当柱的底端视作固接时，其计算长度可按表3.1.14-1采用。外煤仓、内煤仓框架伸出柱及锅炉房外侧柱的计算长度系数可按公式(3.1.14-1)确定。(3.1.14-1)式中柱的计算长度系数，计算值小于0.90时取=0.90计算；0框架伸出柱或外侧柱的初始计算长度系数，0值见表3.1.14-2；调整系数，框架伸出柱=1.05，锅炉房外侧柱=1.00(柱垂直框架方向，=1.00)。表3.1.14-1外煤仓、内煤仓框架伸出柱及外侧柱的计

30、算长度l0注：Hc为纵、横梁中心线之间的距离。表3.1.14-2框架伸出柱或外侧柱的初始计算长度系数01，201234568021.741.561.431.321.241.181.071，210121417202300.990.940.890.840.800.780.7表3.1.14-2中0值由1,2查得，1,2为柱的计算长度参数，可按公式(3.1.14-2)计算：(3.1.14-2)(3.1.14-3)上两式中C2,1相邻框架伸出柱或外侧柱的弹簧刚度；I1,2框架伸出柱或外侧柱的惯性矩；H1,2框架伸出柱或外侧柱的高度；k系数，k=0.3。注：本条文各表及公式中角码1和2与表3.1.14-1

31、中的H1和H2相对。3.1.15当框排架柱为双肢柱时，宜将双肢柱按框架或桁架计算。当进行横向框排架内力分析时，外侧双肢柱也可近似折算成实腹柱，其惯性矩可按公式(3.1.15)计算(图3.1.15)。图3.1.15双肢柱折算惯性矩计算简图(3.1.15)式中Iz单肢柱最小惯性矩，；Az单肢截面面积；Lf双肢的中距；折减系数，平腹杆双肢柱=0.7，斜腹杆双肢柱=0.9。3.1.16纵向框架的柱间支撑宜采用钢结构。纵向水平力可由拉、压杆或仅由拉杆承受。支撑杆件应满足压杆构造要求。3.1.17当采用平面杆系计算简图进行框架内力分析时，梁的支座弯矩设计值Mb取距柱中心线13b处的弯矩值；Mb也可近似地按

32、公式(3.1.17)计算。梁的支座弯矩设计值不得小于柱中心线处弯矩值的70%。(3.1.17)式中Mz柱中心线处梁支座的弯矩设计值；V相应于Mz的梁支座的剪力设计值；b柱的断面高度。3.1.18主厂房横向框架内力分析时，可采用节点刚域计算简图。柱方向刚域长度d1=0.25h梁方向刚域长度d2=0.25b式中h梁的断面高度；b柱的断面高度。图3.1.18节点刚域计算简图3.1.19H型分段的框架，应验算施工阶段横梁侧面的强度和抗裂度。3.1.20接头的形式应根据结构特点和施工条件确定，力求构造简单，传力直接，安装、固定简便可靠，易于调整误差。为保证接头的整体性，二次浇灌混凝土的水泥可采用浇筑水泥

33、或具有微膨胀的水泥。3.1.21柱与柱一般采用榫式接头，榫头长度不应小于20d(d为受力钢筋直径)，接头的强度应按使用阶段荷载进行计算。计算使用阶段的承载力时，应取接头处的相应内力，并乘以接头提高系数1.3。此时可采用增加横向钢筋网，榫头内设附加纵向钢筋和提高二次浇灌混凝土强度等级等措施。当有条件时，柱与柱可采用刚性插入式接头。这种接头适用于小偏心受压构件(e00.35h0)。当偏心距e0大于0.35h0时，接头处应进行抗裂计算，其裂缝宽度不得大于0.6mm。为减小偏心距，接头位置应尽量设置在柱弯矩较小(临近反弯点)处。3.1.22当框架横梁与柱的连接采用钢筋混凝土明牛腿刚性接头时，牛腿设计可

34、按混凝土结构设计规范的规定执行。作用于牛腿上的竖向力，可按以下两阶段分别计算并予以叠加。3.1.22.1施工阶段：梁简支于牛腿上，作用于牛腿的竖向力为V1，一般包括梁板自重。3.1.22.2使用阶段：梁与牛腿形成整体，考虑梁与柱间二次灌缝的作用，以及梁在外荷载作用下剪跨比的影响。此时，作用于牛腿上的竖向力，可采用折算的竖向力V2；当梁端为负弯矩时，按下式计算：(3.1.22)上二式中梁支座截面的剪跨比；V使用阶段梁端截面最大剪力设计值；Mv使用阶段梁端截面最大剪力设计值时的相应弯矩设计值；h01梁端截面有效高度；b1梁截面宽度；fc混凝土轴心抗压强度设计值。3.1.23纵向连梁与柱的连接，根据

35、使用和施工要求，可使用齿槽、明牛腿、暗牛腿等接头形式。齿槽接头构造简图见图3.1.23。齿槽垂直截面的受剪承载力设计值可按下式计算：(3.1.23)此时还应符合下列条件：上二式中c齿槽抗剪承载力提高系数，取c=1.3；Mv齿槽截面上与V相应的弯矩设计值；ft混凝土的抗拉强度设计值；bc、hc分别为齿槽的长度及高度；n同一截面的齿数；a齿槽强度的折减系数按表3.1.23采用；h0粱截面有效高度。图3.1.23齿槽接头构造简图表3.1.23折减系数a齿数34560.90.80.7接头的连接件、焊缝应按承载力计算确定。3.1.24为了保证楼面结构有一定的整体性，板与梁之间应予以连接。当采用槽形板时，

36、可在板缝内用细石混凝土填实；当采用双T形板时，可在板肋顶面预埋铁件通过短筋或钢板焊接。当楼面有工艺设备产生的动荷载时，板肋下部应与梁上的预埋件连接。一般连接焊缝长度不小于60mm，高度不小于6mm。3.1.25支承楼板的梁上挑耳宜沿梁通长设置，以承受板肋或次梁传递的集中荷载。在该荷载作用下，挑耳的计算宽度可按下式确定(图3.1.25)：图3.1.25挑耳计算简图矩形截面挑耳b0=b+3as(3.1.25-1)梯形截面挑耳b0=b+2.5as(3.1.25-2)上两式中b板肋或次梁支承宽度；s荷载作用点至挑耳根部的距离，一般可取;a塑性提高系数，取a=1.3；c挑耳挑出长度；c0板肋或次梁支承长

37、度。挑耳的抗裂度及强度，可根据计算宽度按一般牛腿进行计算，但应保证挑耳的斜截面受剪承载力大于正截面受弯承载力。3.2屋面结构3.2.1主厂房屋面结构可选用有檩、无檩、板梁(屋架)合一的屋盖体系。3.2.2屋架型式可选用梯形屋架、下承式屋架、单坡屋架。3.2.3主厂房天窗架应采用钢结构。3.2.4当跨度不大于18m时，可采用钢筋混凝土屋架。当跨度大于或等于21m且小于36m时，宜采用预应力混凝土屋架或钢屋架。当跨度不小于36m时，应采用钢屋架。3.2.5当跨度不大于36m时，屋架可不考虑温度的作用。3.2.6计算屋架弦杆时，应考虑厂房柱对屋架弦杆产生的附加拉力或压力(对下承式屋架)，其值宜由计算

38、确定。除用托架布置厂房外，也可按下列数据采用：对于汽机房屋架，可取屋架弦杆最大计算拉力或压力的5%10%。对于锅炉房屋架，可取屋架弦杆最大计算拉力或压力的8%15%。3.2.7预应力混凝土屋架可不计算挠度。3.2.8下承式钢屋架的屋面坡度不宜小于1/10，屋架两端部下弦杆折曲处的高度不宜小于屋架跨中高度的一半。3.2.9为了减轻屋面重量，对无檩体系的厂房，在施工条件及材料允许的情况下，宜采用预应力大型屋面板。对有檩体系，可采用压型钢板、小槽板等。3.2.10每块屋面板与屋架上弦杆或天窗架上弦杆的焊接应保证三条焊缝焊牢。当屋架间距不大于6m时，焊缝长度不小于60mm，焊缝厚度不小于6mm；当屋架

39、间距大于6m时，焊缝长度不小于80mm，焊缝厚度不小于6mm。3.2.11钢屋架上、下弦横向水平支撑的布置：3.2.11.1屋架上、下弦横向水平支撑，一般宜设在主厂房两端或温度伸缩缝区段两端的第一屋架间内(图3.2.11-1)。图3.2.11-1无天窗时屋架支撑布置(a)屋架上弦支撑布置；(b)屋架下弦支撑布置3.2.11.2当天窗通至主厂房两端或温度伸缩缝区段两端的第二个屋架间时，屋架上、下弦横向水平支撑一般宜设在厂房两端或温度伸缩缝区段两端的第二个屋架间内(图3.2.11-2)。图3.2.11-2天窗通至厂房两端或温度伸缩缝区段两端的第二个屋架间时屋架和天窗架支撑布置(a)屋架上弦支撑布置

40、；(b)屋架下弦支撑布置；(c)天窗架上弦支撑布置3.2.11.3当温度伸缩缝区段的长度大于75m，小于或等于100m时，在此区段中部的屋架上弦和下弦分别增设一道上弦横向水平支撑和下弦横向水平支撑。3.2.12下承式钢屋架纵向水平支撑的设置：3.2.12.1下承式钢屋架应在屋架上弦端部第一节间设置纵向支撑(图3.2.12-1)。在下弦弯折处宜设置通长的柔性系杆，并与下弦横向水平支撑相接(图3.2.12-2)。图3.2.12-1下承式屋架纵向支撑布置图3.2.12-2下承式屋架弯折处设置柔性系杆布置3.2.13梯形钢屋架纵向水平支撑的设置：3.2.13.1梯形钢屋架宜在下弦设置纵向水平支撑。3.

41、2.13.2当有檩体系的梯形屋架间距等于12m且跨度大于36m时，除下弦设置纵向水平支撑外，上弦宜设纵向水平支撑。3.2.13.3屋架纵向支撑的设置应与横向水平支撑形成封闭的支撑系统。3.2.14钢屋架垂直支撑的设置：3.2.14.1梯形屋架和平行弦屋架，除在屋架两端各设一道垂直支撑外，尚应在屋架中部按下述情况予以设置：(1)当屋架跨度不大于30m时，无论有无天窗，应在屋架中央竖杆平面内增设一道垂直支撑(图3.2.11-1、图3.2.14-1)。图3.2.14-1天窗延伸至厂房两端或通过温度伸缩缝时屋架和天窗架支撑布置(a)屋架上弦支撑布置；(b)屋架下弦支撑布置；(c)天窗架上弦支撑布置(2

42、)当屋架跨度大于30m、小于或等于36m且无天窗时，尚应在跨度1/3左右的竖杆平面内各增设一道垂直支撑(图3.2.14-2)。当屋架跨度大于36m时，每增加12m增设一道垂直支撑。(3)当屋架跨度大于30m且有天窗时，尚应在天窗侧立柱下的屋架竖杆平面内各增设一道垂直支撑(图3.2.14-3)。图3.2.14-2无天窗屋架垂直支撑布置图3.2.14-3有天窗屋架垂直支撑布置3.2.15钢屋架上、下弦水平杆的设置：3.2.15.1无檩厂房应在未设置垂直支撑的屋架间，相应于垂直支撑平面的屋架之上弦和下弦节点处设置通长的水平系杆(图3.2.11-1、图3.2.11-2、图3.2.14-1)。图3.2.

43、16与柱刚接下弦压杆节点处设刚性系杆布置屋盖体系，屋架上弦的水平系杆可用檩条代替，此时仅在相应的屋架下弦节点处设置通长的水平系杆(图3.2.11-1、图3.2.11-2、图3.2.14-1)。3.2.15.2屋架跨度大于30m且又设有天窗的无檩屋盖体系的厂房，应在上弦屋脊节点处增设一道水平系杆。图3.2.18设有悬挂吊车时屋架下弦增设刚性系杆图3.2.15.3凡设在屋架端部主要支撑节点处和屋架上弦屋脊节点处的通长水平系杆，均应采用刚性系杆(压杆)，其余均采用柔性系杆(拉杆)。当屋架端部主要支撑节点处有托架弦杆或设有钢筋混凝土圈梁或连系梁时，可以此代替刚性系杆。3.2.16与柱刚接且未设置下弦纵

44、向水平支撑的钢屋架，当下弦端部节间杆受压时，应在下弦端部节间的节点处设置通长的刚性系杆，并与下弦横向水平支撑相连接(图3.2.16)。3.2.17钢天窗架的支撑设置应与屋架上弦横向支撑、垂直支撑和水平系杆相协调，应设置在同一屋架间内(图3.2.11-2、图3.2.14-1)。3.2.18悬挂吊车沿厂房纵向运行时，且吊车轨道未通至厂房两端和温度伸缩缝区段两端的屋架下弦横向水平支撑时，应在轨道尽端增设刚性系杆，并与下弦横向水平支撑相接(图3.2.18)。3.2.19钢天窗架上弦横向支撑的设置：3.2.19.1无檩体系或是有檩体系，均应在天窗架两端设置上弦横向水平支撑(图3.2.11-2、图3.2.

45、14-1)。3.2.19.2当温度伸缩缝区段的长度大于75m，小于或等于100m时，还应在这个区段中部的天窗架上弦增设一道上弦横向水平支撑。3.2.20钢天窗架垂直支撑的设置：3.2.20.1无论天窗架的跨度大小，均应在设有上弦横向水平支撑的天窗架间，天窗两侧立柱的竖直平面内各设置一道垂直支撑(图3.2.11-2、图3.2.14-1)。3.2.20.2当天窗架跨度大于12m时，尚应在天窗架中央竖杆平面内增设一道垂直支撑。3.2.21钢天窗架上弦水平系杆的设置：3.2.21.1有檩体系的天窗架，其上弦水平系杆可用檩条代替。3.2.21.2在无檩体系中，无论天窗架的跨度大小，在上弦屋脊节点处，在未

46、设有上弦横向支撑的天窗架间均应设置柔性系杆(图3.2.11-2、图3.2.14-1)。3.2.21.3当天窗设有窗扇时，天窗架两侧的上弦水平系杆可用侧窗横挡代替。3.2.21.4当天窗不设窗扇(开敞式)且未设有其他纵向构件时，在天窗架两侧的上弦端节点处应设置柔性系杆。3.2.22支撑构造规定如下：3.2.22.1屋架上、下弦横向水平支撑和纵向水平支撑宜采用交叉斜杆，支撑的交叉角宜在3060之间。3.2.22.2钢支撑的杆件断面形式：拉杆可采用单角钢或双角钢；压杆宜采用双角钢组成的形断面形式。当屋架间距等于或大于9m时，可采用型钢组合的格构式支撑。3.2.23钢筋混凝土屋架支撑的布置可参照钢屋架

47、支撑系统设置。3.3围护结构3.3.1主厂房墙体结构应与承重结构体系相适应。承重结构体系为钢筋混凝土框架结构时，墙体结构宜采用大型墙板。墙板选型应根据使用要求、就地取材、因地制宜的原则确定。当采用墙板有困难时也可采用砌体结构。必要时围护结构可采用复合钢板、金属压型钢板等轻型材料。3.3.2大型墙板应按施工与使用阶段进行强度和抗裂度计算，并应验算使用阶段水平方向的挠度。墙板使用阶段承受自重及水平风荷载时，可分别按单向受弯构件计算。3.3.3采用轻型墙板时，墙体骨架梁、柱断面应根据计算确定，墙架柱的计算挠度不大于l/400，墙架梁水平的计算挠度不大于l/200(l为受弯构件的计算跨度)。对于有较高

48、装修要求的墙板，墙架梁的计算挠度应适当减小。3.3.4大型墙板的连接铁件应有足够的安全储备。连接形式应力求简单，方便施工。埋铁的尺寸应考虑施工误差的影响而适当加大，并将其厚度较计算要求增加2mm，且不小于8mm。连接螺栓的直径也应较计算增大2mm且不小于16mm。3.3.5固定端山墙的骨架，宜采用钢筋混凝土结构。当采用装配式钢筋混凝土结构或山墙跨度较大时，抗风梁可采用钢结构。山墙的墙体结构应与主厂房侧墙协调一致。3.3.6固定端山墙宜与厂房结构分开布置。山墙的抗风梁与厂房柱的连接、山墙柱与屋架的连接均应采用既能传递水平荷载又能自由沉降的连接形式。3.3.7山墙柱的布置，当固定端设置平台结构时，

49、宜与平台结构组成框架型式。山墙柱的上端可设抗风梁支承，也可支承在屋架下弦或上弦的节点处。3.3.8计算固定端山墙的风荷载时，风载体型系数取s=1.1。抗风梁的计算挠度不宜大于l/300。当采用自承重砌体作围护结构时，为防止砌体开裂，其抗风梁的计算挠度不宜大于l/500。3.3.9山墙柱的计算长度规定如下：山墙平面内l0=1.0H1山墙平面外l0=1.25Hc式中H1山墙平面内梁与梁(抗风梁或连系梁)之间的距离；Hc抗风梁间距。3.3.10在水平荷载作用下，山墙结构的内力可按交叉梁体系进行计算。当抗风梁与山墙柱的刚度比K(，式中H为山墙柱的高度，l为抗风梁支承于厂房柱的跨度大于10时，也可按下述

50、原则进行简化计算：3.3.10.1抗风梁可按两端支承于主厂房柱的简支梁计算，忽略山墙柱的弹性支承作用。3.3.10.2山墙柱可按支承于抗风梁的连梁计算，并考虑抗风梁在支承点的挠度对山墙柱产生的附加弯矩与剪力。3.3.11扩建端山墙应考虑安装、拆迁简便。骨架宜采用钢结构或装配式钢筋混凝土柱和钢抗风梁组成的混合式结构。全部连接宜采用螺栓。墙体结构应根据保温要求采用轻质、坚固、耐久、拆迁简便的材料。3.3.12扩建端山墙可选择三角形桁架直接悬挂墙板的形式。三角形桁架可简化成平面体系，按一般钢桁架进行计算，在垂直方向的计算挠度不大于l/500。桁架上下弦杆宜采用封闭式截面，腹杆可采用单肢角钢。三角形桁

51、架与厂房柱的连接以及与墙板的连接宜采用螺栓。3.3.13计算扩建端山墙的风荷载时，风载体型系数都取s=0.8。3.3.14扩建端山墙宜采用单柱单基础，以减少扩建时拆除的工作量及与沟道等的冲突。3.4煤斗及吊车梁3.4.1煤斗应采用钢筋混凝土结构或钢结构。煤斗外形应尽量简单，并采用便于落煤、合力合理的形式。大容量机组的煤斗宜采用钢结构。当粉煤斗的运行温度超过80时，应采用钢粉斗。3.4.2原煤斗的设计条件由工艺提供，并应符合下列要求：3.4.2.1原煤斗宜采用圆筒仓结构，下接双曲线形或圆锥形出口段，内壁应光滑、耐磨，双曲线形出口段断面不应突然收缩，圆锥形出口段与水平面交角不小于60。3.4.2.

52、2非筒仓结构的原煤斗，其相邻两壁交线与水平面夹角不小于55，且壁面与水平面的交角不应小于60。对于褐煤及粘性大或易燃的烟煤，相邻两壁交线与水平面夹角不小于65，且壁面与水平面的交角不应小于70。相邻壁交角的内侧应做成圆弧形，圆弧半径不宜小于200mm。3.4.3粉煤斗的设计应符合下列要求：3.4.3.1粉煤斗应密闭，其内表面应平整、光滑、耐磨、不积粉、无滞留煤粉的台阶。3.4.3.2粉煤斗应防止受潮，对钢粉煤斗外壁应采取保温措施。在寒冷地区，靠近厂房外墙或外露的粉煤斗应有防冻保温措施。3.4.3.3粉煤斗相邻两壁相交线与水平面的夹角不应小于60，而且壁面与水平面的交角不应小于65。相邻壁交角的

53、内侧应做成圆弧形，圆弧半径不宜小于200mm。3.4.4煤及煤粉的物理特性系数应适当考虑供料的质量及运行条件。其数据应由工艺提供，如无资料时则可参照表3.4.4所列数据选取。表3.4.4煤及煤粉的物理特性系数物料名称重力密度(kN/m3)内摩擦角()物料对钢板的摩擦系数无烟煤8.012.025400.30褐煤7.010.023380.30烟煤8.011.525400.30煤粉8.09.025300.403.4.5计算煤斗荷载时应按满载考虑，作用于大梁上的荷载应按煤斗的重心分配。粉煤斗及其上部楼面结构应能承受斗内可能发生的爆炸力。爆炸力的大小按10kN/m2(表压)设计。楼板宜采用现浇板或在预制

54、板上设配筋现浇层。现浇层内钢筋应与承重结构上伸出的钢筋可靠连接。管道(或人孔门)与楼面的连接应能抵抗爆炸压力。图3.4.6煤斗外形3.4.6钢筋混凝土煤斗的内力计算应考虑壁板平面内受拉和壁板平面外的弯曲，对悬挂式煤斗还应考虑壁板平面内的弯曲。斗壁平面内的弯曲计算可采用近似法：浅煤斗可按折板结构的无弯矩理论进行计算；高壁浅煤斗的竖壁可按深梁计算，斜壁作用忽略不计(图3.4.6)。3.4.7装配式钢筋混凝土煤斗的计算与煤斗结构型式、块体划分、结点构造等有关，常用的有下列三种型式：3.4.7.1支承式横向分块(如笼屉式)的煤斗竖壁可按闭合框架计算，水平接缝按构造连接。3.4.7.2支承式竖向分块的煤

55、斗，竖壁可按简支板计算，板之间的竖缝按构造连接。3.4.7.3悬挂式煤斗内力分析基本与浇制煤斗相同，并参照一般装配式钢筋混凝土结构的接头进行设计。3.4.8钢筋混凝土平板式煤斗斗壁厚度，当煤斗的斜壁为三角形时，取其最小边长的1/201/30；当为梯形时，取其高度或平均宽度两者较小值的1/201/30。现浇平板式斗壁的最小厚度不小于150mm,当采用装配结构时应不小于120mm。斗壁内侧的钢筋保护层厚度不得小于20mm，当不加设内衬时钢筋保护层厚度应加厚至40mm。3.4.9钢筋混凝土煤斗斗壁最大裂缝宽度允许值为0.2mm。3.4.10煤斗出口处的斗口梁或悬挂小钢斗的埋设件应考虑磨损和腐蚀的影响

56、，其计算荷载应考虑上部煤柱重及悬挂物重量。3.4.11钢结构煤斗斗壁厚度应较计算值加厚2mm，并不得小于10mm。3.4.12钢原煤斗宜采用支承式圆筒仓，可采用8点支承。支承煤斗的大梁，其挠度不应超过跨度的1/600。任意两个支承点之间的挠度差不应超过5mm。3.4.13支承式煤斗应与皮带层结构脱开，并应采取防止煤尘散逸的措施。3.4.14钢煤斗与混凝土承重结构的连接应留有一定的安装空隙，并能适应一定的施工误差。3.4.15钢圆筒仓除满足强度要求外，必要时尚应验算筒体的整体稳定。3.4.16矩形钢煤斗可采用扁钢、角钢等作加劲肋。其承载能力可按加劲肋与壁板组合截面计算确定，此时受压翼缘的有效宽度

57、为：当板材为3号钢时取30t，当板材为16锰钢时，取25t(t为壁板的计算厚度)。3.4.17钢煤斗的壁板采用加劲肋加强时，壁板的挠度不应大于板跨度的1/150，加劲肋的挠度不应大于其跨度的1/250。3.4.18当钢煤斗内侧有螺栓或受力角焊缝时，应加设护板。护板厚可取46mm。3.4.19钢原煤斗外壁及距煤斗顶1.5m范围内的内壁应涂刷防腐油漆，其他部位不应涂刷。3.4.20吊车梁的结构选型按表3.4.20选用。表3.4.20吊车梁结构选型吊车梁跨距(m)吊车铭牌起重量(t)结构选型l9Q75Q75钢筋混凝土实腹梁宜采用预应力钢筋混凝土实腹梁9l12Q75Q75宜采用预应力钢筋混凝土实腹梁应

58、采用预应力钢筋混凝土实腹梁有条件时也可采用预应力钢筋混凝土实腹梁；当施工、材料条件受到限制时，也可采用钢筋混凝土实腹梁；当施工、材料条件受到限制时，可采用钢吊车梁。3.4.21吊车梁应结合工程情况验算吊车试验荷载及发电机静子等设备安装时荷载，此时其安全等级可较使用阶段降低一级。3.4.22吊车梁计算时，应考虑轨道中心与梁截面垂直中心线的偏心，其数值不小于20mm。3.4.23等截面钢筋混凝土吊车梁，可按单向受弯构件进行使用阶段跨中正截面承载能力和抗裂度计算。3.4.24吊车的横向刹车力可假定作用于吊车梁上翼缘的截面重心，并全部由翼缘承受，不考虑腹板及下翼缘的共同作用。3.4.25吊车梁在伸缩缝

59、处宜采用悬挑结构。3.4.26梁内主筋不得采用绑扎接头，也不宜采用焊接接头。不得在钢筋上焊有任何附件(端部锚固除外)。钢筋长度不够时，应符合混凝土结构设计规范有关条文。3.4.27为了防止梁端部截面在预应力施工时产生水平裂缝，应沿梁高设置竖向钢筋，并配以横向箍筋以构成短柱。箍筋的直径不小于6mm，间距不大于100mm，配置范围为h/4(h为梁端部高度)。竖向钢筋直径不小于12mm，下端与锚固板焊接，上端伸入梁的上翼缘内。3.4.28当吊车梁的腹板较宽时，吊车梁与吊车轨道的连接螺栓宜采用留孔埋置的做法，孔洞待螺栓位置找准后可用硫磺砂浆浇注。3.4.29钢吊车梁在垂直和水平方向均应采用简支连接。与

60、柱及平台的连接应采用螺栓。3.4.30钢吊车梁宜采用等高度等截面焊接工字形截面。翼缘与腹板的连接可采用连续贴角焊缝，上翼缘的焊缝除承受翼缘和腹板间的水平剪力外，还承受由吊车轮压产生的垂直剪力。当焊缝厚度大于16mm时，应采用K形坡口对接焊缝。焊缝质量不得低于二级焊接标准。3.4.31钢吊车梁的支座加劲肋在伸缩缝悬挑处采用平板式支座加劲肋，其他部位宜采用突缘支座加劲肋。平板式支座加劲肋两端应刨平并与上、下翼缘顶紧。突缘支座加劲肋下端应刨平。钢吊车梁端部应设置垫板，垫板宽度不宜大于100mm，厚度按计算确定并不小于30mm。3.4.32钢吊车梁上翼缘与柱的连接应从构造上防止吊车梁局部嵌固而产生较大