反射炉设计(共24页)

1、湖南工业大学课程设计目 录第一章 概述(i sh)1 TOC o 1-3 t h z u HYPERLINK l _Toc27638 1.1 反射炉结构(jigu)1 HYPERLINK l _Toc26197 1.2 反射炉使用的燃料与内热(ni r)传递2 HYPERLINK l _Toc23055 1.2.1 燃料2 HYPERLINK l _Toc19917 1.2.2 内热3 HYPERLINK l _Toc24451 1.3 炉型的确定3第二章 炉子装料量和燃料燃烧的计算 HYPERLINK l _Toc5762 4 2.1 已知条件 HYPERLINK l _Toc32236 4

2、 2.2 炉子装料量的计算 HYPERLINK l _Toc26791 4 2.3 重油低发热量 HYPERLINK l _Toc1276 4 2.4 HYPERLINK l _Toc10209 空气需要量5 HYPERLINK l _Toc28475 2.5 实际燃烧产物生成5 HYPERLINK l _Toc512 2.6 燃烧产物密度6 2.7 燃烧温度计算6 炉子初步热平衡和燃料消耗量计算8 3.1热收入8 HYPERLINK l _Toc25702 3.1.1 重油燃烧热8 3.1.2 空气物理热8 3.1.3 重油物理热8 HYPERLINK l _Toc32747 3.1.4 蒸

3、汽物理热8 HYPERLINK l _Toc17252 3.1.5 铜料氧化热9 HYPERLINK l _Toc15643 3.2 热支出9 HYPERLINK l _Toc26368 3.2.1 炉料吸收热9 HYPERLINK l _Toc14821 3.2.2 不完全燃烧热损失9 HYPERLINK l _Toc20077 3.2.3 炉气带走热损失10 HYPERLINK l _Toc11359 3.2.4 通过砖砌体及炉门的各项散热损失10 HYPERLINK l _Toc13913 第四章 炉子结构及主要尺寸的计算和炉砌体的设计11 HYPERLINK l _Toc2478 4.

4、1炉床面积 第一章 概述(i sh) 反射炉是传统的火法冶炼设备之一，是一种(y zhn)室式火焰炉。具有结构简单、容易控制、对原料和燃料的适应性强，生产中耗水少，作业率高，适合大规模生产等优点。传热方式主要是辐射传热。1.1 反射炉结构(jigu)(1)炉底：按照炉底与炉基的关系分为架空炉底和实炉底；按照炉底结构分为砖砌反拱炉底和烧结整体炉底。周期作业的精炼反射炉与熔炼反射炉多采用砖砌反拱炉底，一般厚为700900毫米。由下而上依次为：炉底铸铁板或钢板、石棉板（1020mm）、粘土砖（230345mm）、捣打料层（50100mm）以及最上层砌的镁砖或镁铝砖反拱（230380mm）。炉底反拱中

5、心角视熔体比重和深度而定。熔体比重和深度大时，反拱中心角宜较大，如对熔池深1.31.4米的粗铅连续精炼炉，一般采用180的反拱中心角，其他情况下多用2045。(2)炉墙：熔炼反射炉的内墙多采用镁砖、镁铝砖砌筑。有些重要部位如铜熔炼反射炉的粉煤燃烧器附近及转炉渣口等，为了延长使用寿命均采用铬镁砖砌筑。熔点较低的金属的溶化炉可用黏土砖砌筑。外墙一般采用粘土砖。铜熔炼反射炉熔池上部炉墙的厚度一般为460690毫米。为延长炉墙寿命，熔池下部逐渐错台加厚，最厚处可达9001290毫米，端墙下部厚达10001400毫米。熔池部分的炉墙外面一般设有炉墙护板。对周期作业的炉子因炉温波动较大，为增加炉墙结构的稳

6、定性，往往砌成弧形，避免炉墙向炉膛内倒塌。 为延长炉墙的使用寿命，可在熔池渣线一带的炉墙外面设置水套。(3)炉顶：反射炉炉顶结构形式很为砖砌拱形和吊挂炉顶。吊挂炉顶又可分为：简易型吊顶、压梁式止推吊顶和立杆式止推吊顶。(4)加料口及转炉渣注入口：周期作业熔炼反射炉炉顶加料口。炼锡、炼铋和处理铅浮渣等几种周期作业的熔炼反射炉，其加料口一般均设在炉顶。加料口的大小视炉料的条件而定。炉顶加料口一般是做成水套式的。粗铜精炼反射炉加料口。粗铜精炼反射炉一般从操作门加料，也有少数在炉顶加料的。加料口的尺寸按加入铜块的外形大小及加料方式来确定。采用机械加料时，加料口一般为1500900毫米，人工加料口一般为

7、1200600毫米。连续作业有料坡熔炼反射炉炉顶加料口。目前国内铜熔炼反射炉均采用料坡 熔炼，其加料口均对称设在炉顶两侧沿炉长方向排列，加料口的中心距一般为91.2米。加料口尺寸一般为（150250）（200300）毫米，按加料量及料中水分不同而定，也可将位于高温区的加料口设计大些。目前国内大型铜熔炼反射炉炉顶加料口数量多达56个。加料口的中心线至炉侧墙内沿的距离一般为200300毫米，加料口中心线与水平线的夹角一般不小于60。转炉渣注入口。需在铜熔炼反射炉中处理转炉渣时，其注入口宜设在前端使渣流方向尽量与侧墙平行，以避免冲击和破坏料坡。考虑到转炉渣对炉砌体的侵蚀和冲刷，注入口附近的砌砖一般应

8、（大于700毫米），或设水冷装置。(5)放出口(ch ku)：洞眼式产品(chnpn)放出口扒口式产品(chnpn)放出口。周期作业反射炉，如炉内同时存在熔渣、冰铜和粗金属等多层熔体，多采用扒口式产品放出口。虹吸式产品放出。虹吸式产品放出口具有操作方便、安全，可改善劳动条件、减轻劳动强度、提高产品质量等优点。(6) 工作门：周期作业反射炉的工作门用于加入块料、插入氧化吹风管、还原油管、进行氧化还原操作以及向炉内加入溶剂等，工作门的数量及位置视炉子大小而定。小炉子（30吨以下）炉门上设有窥视孔，大炉子炉门上设有风管油管插入孔（250350）。 炉门的开启与关闭，有平衡锤人工控制、手动葫芦卷扬和电

9、动卷扬等，也可采用气动装置。 连续作业铜熔炼反射炉工作门为施工过程中筑炉材料的运送和工作人员进出之用，在炉子点火前即用与砖墙相同的耐火砖砌满。工作门一般设在熔池渣线以上的炉子侧墙上。大型铜熔炼反射炉也有利用转炉渣口进出而不另设工作门的。(7)烟道：周期作业反射炉通常采用竖式烟道。当炉子宽度不大、竖烟道垂直部分不高时，可直接压在炉子的拱定上，此处拱顶可采用“加强拱环”，已曾受烟道的荷重。(8)火桥：设烧煤火室的周期作业反射炉，其火桥在生产过程中易被侵蚀损坏，一般选用较好的耐火材料砌筑并在墙内设水套或自然冷却风道。故火桥砌体叫厚。火桥不宜太高防止低温死角。1.2 反射炉使用的燃料与内热传递1.2.

10、1 燃料精炼反射炉可用原煤、粉煤、重油、原油、煤气、天然气作燃料。重油发热值高，升温速度快，燃烧过程易于控制和调节，是大多数工厂火法精炼炉的理想燃料。一般重油加热到90130。本设计采用(ciyng)燃料为重油，发热值，重油燃料成分(%)：C83.44%；H12.18%；O0.4%；N0.3%；S0.7%；A0.98%；W2.0%。1.2.2 内热(ni r)在反射炉内燃料产生的炽热气体温度高达(o d)1500以上。炉气以辐射和对流的方式将所含的热量传递给被加热或熔化的物料、炉顶和炉墙。炉顶和炉墙又以辐射方式传递给被加热的物料，使物料熔化。1.3 炉型的确定 反射炉不同纵断面形状、特点和应用

11、如表1-1，由于年处理粗铜3万吨，产量比较小，从节能方面考虑，选用周期型反射炉精炼铜。所选用的反射炉示意图如图1-1。表1-1 反射炉不同纵断面形状、特点和应用纵断面形状特 点应 用炉顶平直，炉气对炉顶冲刷作用小。多用于铜精矿或熔砂的冰铜熔炼。炉尾炉顶倾斜下压，有利于传热及炉压的分布。多用于炉气含尘量少及要求炉温分布均匀固体燃料供热，炉顶前端为驼峰。用于炼锑及处理铅浮渣。图1-1 反射炉示意图 炉子装料量和燃料(rnlio)燃烧的计算2.1 已知条件(tiojin)粗铜年处理量：5.5万吨粗铜品位(pnwi)：99%，全部冷料 重油燃料成分：C83.44%；H12.18%；O0.4%；N0.3

12、%；S0.7%；A0.9%；W2.0%年工作日：320天 ；炉作业时间：14.5h实收率：98%每炉作业时间为14.5h，各期分配如下：周期 加料 熔化 氧化 还原 浇铸 合计时间/h 4.5 4.0 0.83 1.0 4.17 14.52.2 炉子装料量的计算2.2.1炉子实际年处理量 火法精炼返回率：0.35% 则返回品 550000.35%=192.5t 残极 5500015%=8250t 实际年处理量为：55000+8250+192.5=63442.5t 取65000t2.2.2日处理量A 2.2.3装料量G 根据生产实践取日作业率为0.97 (t/炉)2.2.4全年生产总炉数（炉）

13、2.3 重油(zhn yu)低发热量按公式(gngsh)1-81： 2.4 空气(kngq)需要量(1)理论干空气量，按公式1-131：（按重油的元素组成计算） (2)理论湿空气量： （按供风温度500C，相对湿度70%计算）(3)由于采用高压雾化，复合内混式喷嘴，雾化及混合效果较好，故取空气系数=1.1，实际干空气量，按公式1-161实际湿空气量：按公式1-171： (4)雾化蒸汽用量：采用表压0.4MPa的饱和蒸汽做雾化剂，1kg重油用量为0.5kg，故按1kg油计进入燃料产物的蒸汽量为2.5 实际燃烧产物生成（烟气成分）按公式1-191： 燃烧产物(chnw)组成（烟气成分体积百分比）：

14、 按公式(gngsh)1-211： 2.6 燃烧产物密度(md)（烟气密度）按公式1-231：2.7 燃烧温度计算单位燃料的空气量所含有的物理热按公式1-251：单位重油所带的物理热按公式1-271：（0.4MPa的饱和蒸汽热焓为276kJ/kg，其中汽化热为2108kJ/kg，故物理热为2747-2108=639（kJ/kg）则按公式1-241：燃烧产物中过剩空气含量：根据图1-31使用I0、VL值查得 实际燃烧温度t，按公式1-291， 若取，则 炉子初步(chb)热平衡及燃料消耗量计算 按热负荷最大的加料(ji lio)熔化阶段考虑，设此阶段内平均每小时燃料消耗量为 kg/h。3.1 热

15、收入(shur)3.1.1 重油燃烧热 按公式3-941： ，式中 单位时间燃料消耗量，kg/h或m3/h 燃料的低发热量，kJ/kg或kJ/m3 3.1.2 空气物理热按公式3-1001： 式中 燃料燃烧的实际空气消耗量，m3/kg 空气的定压平均热容，kJ/(m3) 空气的预热温度，取入炉温度 3.1.3 重油物理热按公式3-991： 式中 C燃燃料的平均热容，对于重油取1.72.1kJ/( kg) t燃燃料入炉温度， 燃料消耗量，kg/h 3.1.4 蒸汽物理热按公式3-1011： 式中 k单位燃料的雾化剂耗量，kg/kg或m3/kg I 雾化剂的焓，kJ/kg或kJ/m3 燃料消耗量，

16、kg/h 3.1.5 铜料氧化(ynghu)热 （假定加料熔化阶段(jidun)有2.4%的铜被氧化成Cu2O，其生成(shn chn)热为1298kJ/kg，8.5为加料/熔化周期）总的热收入：3.2 热支出3.2.1 炉料吸收热 按公式3-1021： 式中 G料每小时出炉或处理的物料量，kg/h t1、t2、t3物料的入炉、熔化及过热温度（） C1、C2物料在t1至t2和t2至t3的平均热容，kJ/（kg） q熔物料的熔化潜热，kJ/kg 3.2.2 不完全燃烧热损失机械性不完全燃烧热损失为1%，按公式3-1061： 式中 Q低燃料的低发热量，kJ/kg或kJ/m3； k机械性不完全燃烧系

17、数，一般取k=0.01； 燃料消耗量，kg/h。 化学性不完全燃烧，设炉气中CO+H2的含量为0.5%，按公式3-1071： 则3.2.3 炉气带走热损失按公式3-1051： 式中 C尘烟尘的平均热容，kJ/( kg)； t尘烟尘(ynchn)出炉时的温度，； Vn单位(dnwi)燃料燃烧的实际烟气量，由燃烧计算确定，m3/kg 燃料(rnlio)消耗量，kg/h。 3.2.4 通过砖砌体及炉门的各项散热损失根据经验先假定为总耗量的5%，则总热支出为： 由 即 得 第四章 炉子结构及主要尺寸的计算和炉砌体的设计4.1炉床(l chun)面积按公式(gngsh)13-11并参照(cnzho)表1

18、3-11取炉子单位生产率 ： 4.2长度与宽度（L与B）按公式13-21，考虑到本炉用机械加料，允许宽度较大，选取炉膛长宽比n=2.5（一般为2.23.0），并取形状系数。 取 L=8.5(m)根据公式13-31 ，则 取B=3.5(m)4.3炉膛高度（h）按公式13-41：4.3.1 熔池深度（）熔池平均深度（），按公式13-51，并取产渣率1.8%最大熔池深度（），按公式13-61，并取炉底反拱平均中心角，则： 炉顶反拱中心角（），一般为2060，当熔池内液体密度较大，熔池较深时，反拱中心角应大些。周期作业反射炉熔池深度(shnd)一般为0.50.9m，铜精炼反射炉比炼锡、炼铋、铅浮渣反射

19、炉的熔池要深些。铜料中杂质多时，熔池深度不宜太大；铜料较纯时，可以深些。实际上，炉底各横截面反拱中心角不同，深度不一，并考虑到全部加冷料及加料机操作(cozu)方便，宜将熔池适当加深，本题取。4.3.2 炉膛净空(jn kn)高度（）按公式13-71计算：其中炉内气体平均温度并取炉气平均流速，炉拱顶中心角，则故，取。4.4下压炉顶处炉膛垂直断面按公式13-81，取烟气在该处流速， 故取下压炉顶处炉膛垂直净空高度尺寸为。4.5 炉顶为了提高炉顶寿命，采用普通吊挂炉顶结构，选用厚300mm的镁铝砖。炉顶示意图如下：图4-1 反射炉炉顶加料口示意图 反射炉炉顶加料口示意图如下：1-立柱；2-炉墙；3

20、-炉顶加料孔；4-压梁；5-吊压杆；6-止摆螺帽；7-吊挂；8-吊顶支承大梁；9-筋碎大挂环；10-轻轨；11-轻轨夹紧螺杆；12-筋碎小吊环；13-炉顶砖；14-炉顶纵向图4-2 炉顶示意图4.6 炉墙 炉墙内壁采用镁砖(mi zhun)，其厚度为350mm；外壁采用(ciyng)粘土砖，厚230mm。炉墙外侧(wi c)设40mm厚的铸铁护板。4.7 炉底采用砖墩架空式炉底，架空高度为300mm，炉底各厚层（自上而下）如下：镁铝砖反拱层 380mm 镁砂捣固层 60mm粘土砖层 465mm 钢 板 15mm炉底结构示意图如下：a-单层反拱，b-双层反拱，1-上层反拱，2-下层反拱，3-填料

21、（毛炉胚）图4-3 砖砌体反拱炉底结构示意图4.8 炉门(l mn)设三个炉门。考虑(kol)采用机械从炉门加料，取炉门宽1300mm，高800mm。4.9 扒渣口设两个扒渣口，均位于与炉门相对的侧墙上，其尺寸为400mm400mm。为便于扒渣，取扒渣口下沿低于加料(ji lio)口下沿132mm，周围均砌镁砖。4.10 放铜口采用洞眼式放铜，其位置设在炉尾端墙中部，洞眼尺寸为25mm。放铜口砖组材质为镁铝砖。图4-4为扒口式金属放出口。图4-4 金属放出口结构示意图第五章 炉子(l zi)主要性能指标的验算5.1 最终热平衡及燃料(rnlio)消耗量核算5.1.1 热收入(shur)由第四章

22、按加料及熔化阶段计算。（1）重油燃烧热 kJ/h（2）空气物理热 kJ/h（3）重油物理热 kJ/h（4）雾化机物理热 kJ/h（5）金属氧化反应热 kJ/h5.1.2 热支出(1)炉料吸收热 (kJ/h)(2)不完全燃烧 (kJ/h)(3)炉门逸气带走热炉门开启时逸气量： 炉门开启时间率为0.177，则逸气带走热：炉门关闭时的漏气量约为开启时的10%，即： (kJ/h)总的逸气带走热 (4)炉气带走热：炉门逸出炉气量： (5)通过(tnggu)砖体及炉门散热通过(tnggu)砖体和炉门损失的热量列于表5-1。表5-1 通过砖体及炉门(l mn)散热损失部 位材 质厚度/m内表面积/计算面积/

23、内表面温度/散热量/备注炉 顶镁铝砖0.320.9720.971374988渣线以上炉 墙镁 砖粘土砖0.350.2316.2517.881374235渣线以下炉 墙同 上同上7.458.2117088炉 底镁 砖毛炉底粘土砖钢 板0.380.060.4650.01522.536.5外表温度180339 q=9293工 作 门0.61.042开启系数0.1771374322总散热量1972 (6)其他热损失： 包括水冷拱脚架、水冷炉门及不可预计的项目设为燃料燃烧热的2%，即 由热平衡方程： 得加料和熔化阶段的平均小时耗油量：。燃料消耗量与初步热平衡计算基本相符，最终热平衡列于表5-2。表5-2

24、 加料与熔化阶段热平衡表 收 入 项支 出 项项 目MJ/h%项 目MJ/h%燃料燃烧热5964995.80炉料吸收热12449.520.37空气物理热13412.15不完全燃烧19043.12重油物理热2740.44炉门逸气带走热28924.73 雾化机物理热4680.75炉气带走热4188968.55铜氧化反应热5350.86通过砖体及炉门散热19723.23合 计62267100.00合 计62415100.005.2 主要(zhyo)结构参数及工作指标的验算5.2.1 燃烧(rnsho)空间施热率（）式中各工艺阶段的重油消耗量，kg/h，根据工厂经验，各阶段燃料(rnlio)消耗量与加

25、料熔化期的平均消耗量（）有如下关系：加料期： 焖烧期： 熔化前期：熔化后期：炉膛燃烧空间容积（m3）。当熔池深度为630mm时， 当熔体深面达750mm时， 加料熔化阶段炉膛燃烧空间释热率的波动范围： 最大炉膛燃烧空间释热率（熔化后期）： 因炉膛燃烧空间释热率很大，除要求选用优质耐火材料以外，还应该采用雾化良好的喷嘴，强化燃烧过程。本设计选用高压蒸汽雾化、高压风套（出口风速约125m/s）、湍流、内混、HB型复合式高压喷嘴。另外，为促进雾化并加速着火过程，将喷嘴安装处端部炉墙设计成燃烧前室。5.2.2 炉气流速验算按最大炉气量按设计确定炉膛各处横截面积及流速如下：部位 横截面积/ 流速/炉头

26、2.18 14.17炉中 3.5 9.1炉尾 1.65 18.3出口流速较大，要求排烟系统抽力做相应考虑。5.2.3 床能率按装料量与每炉冶炼(ylin)周期验算：验算表明，按经验确定的炉子主要尺寸(ch cun)是适宜的。5.2.4 燃料(rnlio)消耗(1)按氧化、还原、浇注阶段热平衡得该期内的平均燃料消耗(2)每炉总的燃料消耗量：加料熔化期耗重油氧化、还原、浇注期耗重油每炉总耗重油(3)每吨炉料耗重油：5.3 炉子主要结构参数及技术性能表炉子主要结构参数及技术性能见表5-3：表5-3 炉子主要结构参数及技术性能表序号项目数量序号项目数量1装料量/125.610离炉炉气温度/13002熔

27、池面积/m22611炉膛最大释热率/33261033炉膛尺寸（长宽高）/mm85003500165012床能率/ 8.314熔池深度（最大）/mm75013炉子日处理量/203.155重油每小时最大消耗量/kgh-11477.514每炉作业时间表/h14.56最大空气需要量/1457015HB型高压复合式湍流内混喷嘴个数/个37空气压力/kPa657016雾化蒸汽量（最大）/5568最大炉气量变/1600017蒸汽压力/MPa0.59炉膛最高温度/150018炉料的重油单耗/87.4第六章 炉子(l zi)主要附属设备的设计6.1 燃油烧嘴采用HB型高压(goy)油烧嘴，根据表2-161，其技术性能(xngnng)如下：燃烧能力：3180Lh-1调节比：1: