道路提升改造工程上跨既有线现浇箱梁钢管型钢支架施工工法

1、 上跨既有线现浇箱梁钢管型钢支架施工工法丄、八1 前 言1.1福湾路提升改造工程第川标段J匝道桥的J14-J15跨现浇箱梁跨既有行车线湾边旧桥，现浇箱梁底距既有线桥面垂直距离为 5.8m，临时支墩之间最大跨度为19.6m,采用钢管贝雷支架无法保证支架下 4.5m 通车的净空要求。 由于桥下交通的需要， 桥下净空高 度受限，拟采用高度更小的 H600型钢代替传统的贝雷作为现浇箱梁 施工支架。通过对关键工序控制和管理，成功地完成跨既有线现浇 箱梁钢管型钢支架施工。1.2 J 匝道桥连续现浇箱梁钢管门式连续支架体系，受既有线 湾边旧桥行车净高、位置所限以及紧邻左侧的福州三环高架桥的净 高限制，拟采用

2、 H600型钢代替传统的贝雷作为现浇箱梁施工支架。 研究设计出型钢支架上跨大跨径既有线现浇箱梁支架技术，重点介 绍斜支撑型钢支架技术要点和受力验算过程。2 特 点2.1现浇箱梁支架体系采用H600型钢代替贝雷片，保证既有线通车的净空要求。2.2用H600型钢跨19.6 m箱梁跨径，计算型钢的挠度为 21mm, 采取325mm钢管做斜支撑，减小 H600型钢的跨度、挠度，确保支 架体系结构安全。2.3在钢管立柱里灌 C40混凝土，增加钢管立柱的强度、 刚度， 通过支架斜支撑将纵梁 H600型钢的受力减弱分解。2.4 通过钢管型钢斜支撑加固技术，可有效解决型钢支架上跨 大跨径既有线现浇箱梁支架技术

3、难题。适用范围3.1 适用于钢管型钢支架上跨大跨径既有线现浇箱梁支架体系 的情形。工艺原理4.1 J 匝道桥 14-15 跨上跨既有线桥湾边旧桥，左侧与三环高 架桥纵向拼接。 J 匝道 14-15 跨上部结构设计为单室单箱预应力箱 梁，湾边旧桥的右幅宽是19.677m，左幅桥宽14.663m,在34.34m跨度下， 只能在湾边旧桥的中央分隔带中间设置一排 4 根钢管支架。 受既有线桥行车净高和上跨湾边旧桥跨径过大的影响，在钢管柱贝 雷梁门式连续支撑架方案行不通的情况下，我公司技术中心组织技 术力量攻关，研究出采用钢管 H 型钢门式连续支架斜支撑加固技术 方案，采用325钢管通过精密的切割焊接技

4、术将其与型钢和立柱 之间进行斜向支撑， 从而减小主梁H600型钢的跨径，目的是为了减 小H600型钢受力后的挠度变形， 通过325钢管斜支撑将主梁 H600 型钢的受力分解，分别传递给墩身（横向）和混凝土条形基础（纵 向）。在各跨支架节点处加设 “牛腿” 结构， 形成支架的超静定结构， 增加结构的稳定性。通过型钢支架上跨大跨径既有线现浇箱梁支架 的施工方案来解决本桥跨径、上下空间受限的施工技术难题。施工工艺流程及操作要点5.1 钢管型钢支架施工工艺流程图5.1-1施工工艺流程图5.2钢管型钢斜支撑支架技术要点在J14#墩、J15#墩和旧桥中央分隔带中间架设钢管临时支墩，支承纵向H600型钢纵梁

5、。钢管墩直径800mm壁厚8mm内填C40 混凝土，纵梁采用 H600型钢。纵梁跨径为 19.677m和14.663m。由 于型钢挠度很大，纵梁与H型钢设45度角斜支撑，斜撑采用 325mm 空心钢管，每个立柱均设支撑。主横梁采用双拼136b工字钢。拟采用的J14-J15跨现浇支架方案如图 1至图4所示。5.2.1钢管型钢支架临时支墩基础基础换填石粉+碎石：承台一侧换填宽度 2.5m，深度1.2m,长 度两侧比条形基础各长 0.5m ;中墩处换填宽度 3.5m，深度1.2m,长 度两侧比条形基础各长 0.5m，碎石+砂容重为22kN/m3,埋置深度为 0,力分布扩散角按 45度传递。C20混凝

6、土条形基础：宽度1.5m，厚度0.6m,长度两侧比箱梁两侧翼缘板投影各长1.0m。混凝土底层及顶层铺设10*10cm20钢筋网片，预埋钢板的位置要准确，表面 要平整。图5.2-1临时支墩基础换填5.2.2钢管型钢支架临时支墩搭设J14-J15单跨支撑架设 3排临时支墩，临时支墩每排采用4根800mn 8mni钢管立柱。钢管桩底部与基础之间采用法兰盘、 螺栓连接加固。并采用 6片10mm厚钢板120mm 120mm三角加劲 肋板焊接，钢管立柱高度根据现场测量临时支墩基础顶标高，计 算出钢管立柱高度，必须符合箱梁几何尺寸设计要求。长钢管桩 每节整米长度19m短钢管桩每节长度 0.10.9m，钢管桩

7、之间采用焊接固定。每根钢管立柱不大于 2 个接头。钢管立柱里面浇 筑 C40 混凝土，混凝土浇筑至斜支撑与立柱接头处。钢管顶部安 放20 “合字钢”，以备模板、H600型钢拆除时使用。钢管立柱顶 部采用10mm厚钢板900mnX 900mn封口，并采用4片10mm厚钢板 120mnX 120mm三角加劲肋板焊接。焊缝要求宽10mm焊缝高5mm均为满焊。 钢管立柱顶部安装 I36b 双拼工字钢横梁。 横桥向每排 钢管桩连接方法：钢管立柱上下每隔5m设一组10槽钢水平支撑 和剪刀撑。纵桥向钢管桩连接方法：墩柱两侧800mm钢管桩与墩身之间采用325mm钢管连接，每个连接处在墩柱上打4根膨胀螺栓，膨

8、胀螺栓与 400*400*10mm钢板焊接，325mmi冈管与钢板 焊接，并采用4片10mm厚钢板120mnX 120mm三角加劲肋板焊接。 在斜支撑与立柱连接处设置一道， 距离基础 4.0m 处设置一道， 顶 部斜支撑横杆处设置一道（见图 5.2-1 ），单排中间两根与墩柱连 接，两端两根直接搭接（见图 5.2-4 ），在（图 5.2-1 ）位置设三 角斜支撑，三角支撑底脚至基础底座竖向位置支立 10 槽钢与立 柱纵向焊接。单跨的两个三角支撑用 10 槽钢拉接，钢管与钢管 或钢管与槽钢焊接时在钢管口处均焊10mm厚钢板，钢管口设抱箍焊接。钢管桩安装要吊垂线检查立柱安装的垂直度，横向一排钢 管

9、立柱轴心要在一条直线上，便于后续安装工字钢横梁；立柱顶 面衬板上布置落梁“合字钢”装置，合字钢采用 20 槽钢，对口 焊接， 合字钢下面与钢管衬板焊接， 合字钢上面与 I36b 工字钢焊 接。钢管立柱要垂直安设，焊缝饱满，注意检查钢管的立柱和直 径。焊接时尽量不要损伤立柱钢管壁。支撑架预压 为确保箱梁现浇施工安全，需对支架进行重载预压试验以检验 支架的承载能力和挠度值。通过模拟型钢支架在箱梁施工时的加载 过程来分析、验证 H600 型钢及其附属结构（模板、横梁、钢管支架 等）的弹性变形，消除其非弹性变形。通过其规律来指导钢管型钢 支架施工中模板的预拱度值及其混凝土分层浇注的顺序，并据此基 本评

10、判施工的安全性。现按 J14-J15 跨箱梁预压进行计算分析，通过对支架预压得出 支架弹性变形和非弹性变形，从而调整支架预拱度，确保梁体线型 平顺。具体预压工序为：支架预压采用混凝土预制块预压方式。预压荷载为单跨箱梁荷载的1.2倍，根据设计图纸 J14-J15跨为38m梁，砼方量为174朋, 预压时荷载为： 174*2.6*1.2=543t ，需要混凝土预制块 543/2.4=226m 3。预压方法就是模拟该孔现浇箱梁的现浇过程，进行实际加载， 以验证并得出其承载能力。预压过程中分级加载预压，按照50%、80%、100%、120%逐级加载预压，并进行连续观测记录相关数据，当 完成 120荷载加

11、载后， 4 小时观测一次， 12 小时观测一次 ,24 小时 再观测一次。预压过程中需观测 5 个断面共 15 个观测点，具体观测位置设在 每跨的 L/4 、 L/2 处及两端墩顶支座处，每组分左、中、右三个点。 在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。初始状态的观测：在完成观测点的布设后 进行各观测点初始读数的观测，并做好记录。第二步：第一级加载第一级加载模式加载至总重的 50%，主要模拟完成底板、 腹板钢 筋、预应力筋、内模安装、顶板翼缘钢筋、预应力筋的安装等施工 过程，其荷载按均布于底板上考虑 , 加载过程的观测： 由于第一级加 载荷载相对较小，可以考虑完成加载后才进行各观测点观测。第三步：

12、第二级加载第二级加载模式加载至总重的 80%，是模拟底板砼、斜腹板砼、 顶板、翼缘板砼已形成一定施工梯度的全断面浇筑，同时顶、底、 翼缘板砼在跨中断面的最不利受力状态。加载过程的观测：第二级加载是模拟施工过程比较不利受力状 态，其加载过程共分为三步，第一步底板砼，第二步斜腹板砼，第 三步顶板翼缘板砼。每完成每一步加载均要对观测点进行观测、记 录，同时测量观测贯穿于加载全过程，发现异常应立即停止加载， 查找原因处理后在进行。第四步：第三级加载第四级加载模式加载至总重的 100%，是模拟箱梁砼浇筑完成的 状况 . 加载过程观测： 第三级加载分为三步加载， 第一步为底板砼全 部浇筑完成，第二步为完成

13、腹板砼浇筑，第三步为完成顶板翼缘板 砼施工。测量观测必须全过程进行，测出以上每个过程的每个观测 点标高变化情况，若发现变形量异常必须立即停止加载进行应急处 理，查找原因处理后才能继续进行。第五步：第四级加载第五级加载模式加载至总重的 120%，是模拟箱梁顶部动静态荷载受力状态 . 加载过程观测：第四级加载布置在顶板，分两步完成， 第一步为顶板中央部分，第二步两侧同步加载至满载。测量观测必 须全过程进行，测出以上每个过程的每个观测点标高变化情况，若 发现变形量异常必须立即停止加载进行应急处理，查找原因处理后 才能继续进行。第六步：卸载当完成 120荷载加载后， 4 小时观测一次， 12小时观测一

14、次 ,24 小时再观测一次。当连续两次观测数据无变化时方可卸载，卸载时 从外侧向内侧卸载，完成卸载后测出每个观测点的标高。最后，根据预压前（空载）标高 H1,预压完（满载后）标高H2, 卸载后标高H3,计算支架非弹性变形： 仁H3H2,弹性变形： 2=H3H1。根据得出的结果对支架变形调整预拱度。5.2.4 其它工艺 为确保支架的施工安全性，此跨箱梁的混凝土分两次浇筑，即 先浇筑底板和腹板，再浇筑顶板混凝土，施工缝留在翼缘板和腹板 的交界处。 I36b 工字钢横梁架设、 方木铺设、 模板安装、 钢筋绑扎、 混凝土浇筑、张拉、压浆等工序同普通钢管贝雷架施工工艺，此工 法不在另行叙述。1亡4i5.

15、2-1现浇施工支架立面布置（单位：mm图275r 800,1.5.2-2 A 大样（单位:mm图5.2-3 B 大样（单位：mm6支架验算方案6.1、计算依据福湾路主线桥上部结构施工图设计。公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50-2011 )实施手册路桥施工计算手册6.2、模型计算结果依据不同的施工顺序，将主梁现浇施工分为从中间往两边和从 两边往中间两种不同的施工顺序分别考虑，支架在不同施工阶段承 受的反力、变形和内力。主梁节段划分见图5所示图5主梁节段划分(单位：mm621有限元模型和荷载计算621.1有限元模型采用Midas civil建立有限元空间模型对支架结构进行受力分析，支架结构有

16、限元模型如图6所示图6支架结构有限元模型图6.2.1.2荷载计算混凝土自重 q1(0.24 2 1.4 2 0.96)26 =110.24kN/m模板及方木重量取混凝土重量的5% q2 =110.2恥5% = 5.51kN/m型钢自重在模型计算中加以考虑施工荷载：均布荷载 2.5kN/m2,振捣荷载 2.0kN/m2q3 =(2.5 2.C)6.08 二 27.36kN / m夕卜荷载：q=1.2 (110.24 5.51) 1.4 27.36 =177.20kN / m15根型钢平均分布外荷载：q =177.20/15 =11.81kN /m6.2.2从中间往两侧施工1393kN。6.2.2

17、.1 支点反力各施工阶段支点反力如图5所示，最大支点反力为 浇筑2#块以后，最大反力 921kN(b) 浇筑1#、3#块以后，最大反力 1300kNn(c) 浇筑0#、4#块以后，最大反力1393kN图5中间往两侧施工，支点反力(单位：kN)622.2型钢挠度各施工阶段型钢挠度变形如图6所示，最大型钢挠度为 34mm 浇筑2#块以后，最大挠度 12mm(b) 浇筑1#、3#块以后，最大挠度 34mm(c) 浇筑0#、4#块以后，最大挠度 21mm图6中间往两侧施工，型钢挠度(单位：mm622.3型钢内力各施工阶段型钢承受弯矩如图7所示，最大弯矩为 270kN.m各施工阶段型钢承受剪力如图8所示

18、，最大剪力为 82kN。DEAM 口口二I砂&4-213K59-5J-CI&D2-3 wgH i l3(S-. fcK-Z a * 7 kH 沖：Ofl i Le-. ZDWZ: OJKC(b) 浇筑1#、3#块以后，最大剪力 80kNDEA.H D：SRAMUjOT-i7.E3.47?讳24Jpg.H- frW -Wfl?-4*hK-W-7S-W0 =miM-UC : 31.431MD-J s 3130110:卿场曲4(c) 浇筑0#、4#块以后，最大剪力 82kN图7中间往两侧施工，型钢剪力(单位：kN)622.4 斜撑轴力各施工阶段斜撑承受轴力如图9所示，最大轴力为-668kNMIDAS

19、Cr.ilPOST KOH SOU322.DXK)-tlJL-343-12畑-155-.6E-ML-M1MI 2SZ33 MD-4 i J&J52.-=：M-s kN聆 ij序口OH曲dMG(a) 浇筑2#块以后，最大轴力-284kNHWASr.武：5T*XE5QBEah B歸就am*5*1.lLJ3H.5J0j书工-2 rt.-SS一-2BB.3?-JM.TS.i-42J. 14MSL9L2书 30.ZBBl *Ti?-Zi=2mTESSMIH = mm7： = I m?-：?-1 3： kM =R 0lii6iai(b) 浇筑1#、3#块以后，最大轴力-630kNPOST申沁涉常SEAM

20、DgShAWi17伽W古LZ3JIL244.335Ja5335jS7MSA吕5：&J-a117.43-MfiJIZCB - = ： e? ZZ13HAS. : 2I33Mi : 2DO22三轴：戲话/M Ld； n血(c) 浇筑0#、4#块以后，最大轴力-668kN图9中间往两侧施工，斜撑轴力(单位： kN)622.5钢管墩弯矩各施工阶段钢管墩承受弯矩如图10所示，最大弯矩为321kN.m。Cfi：盘r聖二渥丄M戦i皿芒丽二曲33-=： 浇筑2#块以后，最大弯矩 56kN.m(b) 浇筑1#、3#块以后，最大弯矩 279kN.m378.7+az.-w旳事1ZJ57Efl.H吟9皿5 91吨 I

21、 1K3Z I個口事=kh8!二:迪ajnHd吗BE#4320 JG-ZnJBDZlZJk；UK.37L-MULMJ45IjA70J3ZM7UZlai.-MKS. 35CBl T i/ ZL-SPSlK - JX Zl Mijhl : IjMILiE： fcf4Bm翠嚅叫kH*!(c) 浇筑0#、4#块以后，最大弯矩 321kN.m图10中间往两侧施工，钢管墩弯矩(单位:kN.m)623从两侧往中间施工1393kN。623.1支点反力各施工阶段支点反力如图11所示，最大支点反力为浇筑0#、4#块以后，最大反力 652kN(b) 浇筑1#、3#块以后，最大反力 948kN(c) 浇筑2#块以后，

22、最大反力 1393kN图11两侧往中间施工，支点反力(单位：kN)21mm623.2 型钢挠度各施工阶段型钢挠度变形如图12所示，最大型钢挠度为浇筑0#、4#块以后，最大挠度 8mm623.3 型钢内力各施工阶段型钢承受弯矩如图13所示，最大弯矩为 270kN.m各施工阶段型钢承受剪力如图 14所示，最大剪力为 82kN。CB! ：i 31236 MDm 二 3G0：RH“ 5 Ell MR G kH1 sill： UiiWSOm聚爭-KN(a) 浇筑0#、4#块以后，最大弯矩 97kN.mEiJ PTAjLQAP9鼻罰1,7+IKE瞬阳H-W37-W询-E4Z?CBr -三二 T二小HiVC

23、 I 切 i WH1as 二i MNVfi 啟屯：Q6gH14(b) 浇筑1#、3#块以后，最大弯矩 246kN.mfl-TEAt ijy-Ai jfflS.l? ati.Ki :;印.口7L3T4Z9Za -2CA7E-4.4346A7MAX : lL-41-MDM : 3 L23G 二氏：肯旺上* H gFZ: O. DOO(c) 浇筑2#块以后，最大弯矩 270kN.m图13 两侧往中间施工，型钢弯矩(单位：kN.m)SEam blAdMBF-f轉JM细.吐LzJfi一1)9.ED00L3.27. LE皿価CB：1=Z2=1MAXI： 3JMMZ41 IDM13 JkN=M堪QOuL浇筑

24、0#、4#块以后，最大剪力 47kNMSJU.Q-.rlPOST JflCCEglCft込臼口工決IT-r3.7653r436.2D1430.4W-U1 W.M-71.34HZ - JC2MM加：工二：科I暗吋工:RY - .=k(b) 浇筑1#、3#块以后，最大剪力 71kNseamF*-i42 j&?4?.Z4J3104Q.mLS.DTZ37g.51i?tZCBi f-is= :Zl=3Z心-3142HMlhl : 31XSE二 2吒：严1!(c) 浇筑2#块以后，最大剪力82kN图14 两侧往中间施工，型钢剪力(单位：kN)623.4 斜撑轴力各施工阶段斜撑承受轴力如图13所示，最大轴力

25、为-668kN*1UQ6J.13354llS 审：ai.ra1A4A0CV- ?- *HXEL3Z =：确牟耳:!勺卫 H kHSW!WKIH 浇筑0#、4#块以后，最大轴力-239kNDE4.M 咖RAMH-(b) 浇筑1#、3#块以后，最大轴力-642kN翊”frW-33iZ7-W3.-*MO-5W- LI5 71 尊 创用: 33J3JMRJ - S D-3W(b) 浇筑1#、3#块以后，最大弯矩 313kN.m皿127Q.ED232.34 忍1?汨.抽SU7DJ9D -绘廉-130.W-lfi&Lt=B:i 3041: i r5S3：.l*-i kHF踐皿：Ol.iLCiFM（c） 浇

26、筑0#、4#块以后，最大弯矩 321kN.m图9中间往两侧施工，钢管墩弯矩（单位：kN.m）6.2.4 两种施工顺序比较采用两种不同的施工顺序，支架在不同施工阶段承受的最大反 力、变形和内力见表 1所示。从表1可以看出，除了型钢的最大挠 度不同外，其余最大反力和内力均相同。从两侧往中间施工，型钢 的最大挠度为21mm小于从中间往两侧施工（34mm）。因此，推荐采 用从两侧往中间施工的施工顺序。表1两种施工顺序，支架的最大反力、变形和内力项目从中间往两侧施工从两侧往中间施工支点反力1216kN1216kN型钢挠度34mm21mm型钢弯矩297kN.m297kN.m斜撑轴力-697kN-697kN

27、钢管墩弯矩719kN.m719kN.m6.3、承载能力验算 6.3.1基础验算基础混凝土局部承压验算根据3.2.1和3.3.1的计算结果，单根钢管竖向压力最大N=1393kN管内充填C40混凝土，承压面积S-二0.8 0.8亠4 = 0.503m2基础混凝土局部承压二二 1393 10, =2.77MPa ： 20MPa0.503地基承载力验算基础采用扩大 C20混凝土基础，基础尺寸为a=10.0m，b=2.5m，厚度h=0.95m，基础垫层采用碎石 +砂换填，换填高度为hs=1.2m。根据3.2.1和3.3.1的计算结果，最不利情况下，混凝土基础承受的支座反力分别为905kN，1393kN，

28、1183kN和905kN。荷载总和 N =905 1393 1183 905 =4386kN换填尺寸为 A 二 a 2hstan45。= 10.0 2 1.2=12.4mB =b 2hs tan45。= 2.5 2 1.2 = 4.9m混凝土基础底面的平均压应力二=4386 10.0 2.5 0.95 26 = 200kPa10.07.5换填土计算应力abcrab (a b 4/3hs tan )hstan + Yhs 1 s10X2.5X20010 2.5(10 - 2.5 4/3 1.2)1.222 1.2 =146kPa容许承载力刁=180kPa 1.2二 H =175kPa地基承载力满

29、足要求。6.3.2型钢验算6.3.2.1 型钢强度验算受弯验算根据333的计算结果，单根型钢承受的最大弯矩My=270kNm型钢的截面特性面积 A =1.352 102m2抗弯惯性矩ly=7.82 10，m4面积矩 Sx =1432 10m3截面边缘到形心距离z=0.3m最大应力MyZ 270 0.3“34 10一 =104MPa Iy7.810-容许应力匚=210MPa 1.2；:.一 =125MPa受剪验算根据3.3.3的计算结果，单根型钢承受的最大剪力Fz=82kN7.82X10 鼻Ix/S432 1055剪应力= FzSx/Ixd8210 =14MPa0.55 0.011容许应力 .=

30、120MPa 1.2. =17MPa故型钢强度满足要求。型钢刚度验算根据3.3.3的计算结果，单根型钢最大挠度f=21mm容许挠度f 二 L /400 = 11230 = 28mm - f = 21mm400故型钢刚度满足要求。斜撑稳定验算根据3.3.4的计算结果，单根斜撑钢管承受的最大轴力Fx = 668kN斜撑钢管的截面特性面积 A =7.967 10m2抗弯惯性矩44I =1.00 10 m回转半径=(l /A)1/21.00 10* 7.967 10=0.112m按最不利情况，长细比 =1/i =6.383/0.112 =57.0查表得稳定系数=0.8943二a = N/( A)3 1

31、0=94MPa0.894 7.967 10容许应力 匸=210MPa 1.2a =113MPa 故斜撑稳定满足要求6.3.4钢管墩强度验算6.3.4.1受弯验算根据3.3.5的计算结果，单根钢管墩承受的最大弯矩My=321kNm钢管墩的截面特性面积 A =1.99 10m2抗弯惯性矩Iy -1.561 10m4截面边缘到形心距离 z=0.4m最大应力；-321 0.4 10=82MPaIy1.56仆10容许应力 二=210MPa 1.2；=98MPa6.3.4.2受压稳定验算钢管回转半径 i =(I/A)1/21.561 巴=0.28m V 1.99X0按最不利情况，长细比=1/i =8.03

32、/0.28 =28.7查表得稳定系数即=0.965匚a=N/(A)12162 10=63MPa0.965x1.99x10容许应力 匸=210MPa 42；a =76MPa故钢管墩强度满足要求。6.4、结论6.4.1在J14#墩、J15#墩和旧桥中央分隔带中间架设钢管墩支 承纵梁。钢管墩直径 800mm壁厚8mm内填C40混凝土，纵梁采 用H600型钢。纵梁跨径为 19.7m和14.7m。纵梁与H型钢设45度 角斜支撑，斜撑采用325mm空钢管，每个立柱均设支撑。基础采用扩大C20混凝土基础，基础尺寸为a=10.0m,b=2.0m，厚度h=0.95m, 基础垫层采用碎石+砂换填，换填高度为 hs

33、=1.2m。6.4.2对于两种不同的施工顺序，除了型钢的最大挠度不同外， 其余最大反力和内力均相同。从两侧往中间施工，型钢的最大挠度 为21mm小于从中间往两侧施工(34mm)。因此，推荐采用从两侧往 中间施工的施工顺序。6.4.3通过承载能力验算，该结构满足承载能力要求。质量要求7.1质量控制标准施工时，工程质量控制与验收应严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程( JGJ 130-2011 )要求执行。对进 场的H600型钢及钢管等材料进行实测实量， 外形尺寸要符合国标标 准。7.2 质量保障措施7.2.1临时支墩800mnX 8mmi钢管立柱要与条形基础预埋钢板 有效的焊接，预埋钢板

34、要确保平整。7.2.2325 mm钢管与钢管立柱焊接前在工厂统一切割成椭圆 形，以备钢管与钢管之间很好地连接， 焊接时钢管立柱侧面设底托， 托住325 mm钢管，焊缝要饱满、均匀一致。7.2.3800mn 8mni钢管立柱内灌注的混凝土要连续、密实。支架吊装安全措施起重吊装工作应严格执行国家有关的安全操作规程。H600型钢焊接接长后整体吊装，禁止斜吊、拉吊。汽车吊作业时，支腿应完全伸出，并按规定支垫平稳、牢固。吊装作业时， 任何人不得随同工件或吊装机具升降。 特殊 情况必须随同升降时，应采取可靠的安全措施，并经有关负责人批准。吊装作业时， 施工人员不得在吊件下面、 受力索具附近及 其它有危险的

35、地方停留。高空作业时， 施工人员应戴安全带， 并系挂在可靠的地方。 施工人员所带的工具应拴上保险绳，防止脱手坠落。高空作业区严禁抛掷物件，只能用绳索拴系传递。起重吊装作业时， 必须分工明确， 坚守岗位， 并按 GB5082 85起重吊运指挥信号的联络信号统一指挥。环保措施根据公司节能减排文件精神，同时也是为大力推进公司的节能 减排工作，提升项目部精细化管理水平，实现节能环保、降本增效 目标，建立节能减排标准化工地，在工程实施过程中必须以降低能 耗、促进环保、增加效益为核心，坚持效益为本、节约优先的原则， 坚持技术为本、管理优先的原则，以期达到节能减排的目的，实现 公司利润、效益最大化。合理考虑支架、型钢、模板的周转使用，提高施工能源利 用率。施工、生活用电进行合理规划，采用分路供电的方式，并 设置分路计量装置，定期进行计量检查。施工现场分别设定生产、生活、办公和施工设备的用电控 制指标， 定期进行计量、 核算、 对比分析， 并有预防与纠正措施。在施工组