鑫苑售楼处外幕墙工程 设计计算书

1、鑫苑售楼处外幕墙工程设计计算书目录 TOC o 1-5 h z 第一局部、计算引用的规范、标准及资料1 HYPERLINK l bookmark171 o Current Document 幕墙设计规范：1建筑设计规范： 1铝材规范： 1 HYPERLINK l bookmark229 o Current Document 金属板及石材规范：2 HYPERLINK l bookmark231 o Current Document 玻璃规范：2 HYPERLINK l bookmark275 o Current Document 钢材规范：3 HYPERLINK l bookmark277 o

2、Current Document 胶类及密封材料规范：3 HYPERLINK l bookmark293 o Current Document 五金件规范：4 HYPERLINK l bookmark295 o Current Document 相关物理性能等级测试方法：4 HYPERLINK l bookmark297 o Current Document 建筑结构静力计算手册（第二版）4第二局部、明框玻璃幕墙设计计算书5 HYPERLINK l bookmark2 o Current Document 1基本参数（参考图纸QS-03）5 HYPERLINK l bookmark4 o Cu

3、rrent Document 幕墙所在地区5宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书第二局部、明框玻璃幕墙设计计算书1基本参数(参考图纸QS-03)幕墙所在地区河南郑州地区；地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比拟稀疏的乡镇；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。抗震设防按建筑工程抗震设防分类标准，建筑工程应分为以卜四个抗震设防类别：.特殊设防类：指使用上有特殊设施，涉及国家公共平安的重大建

4、筑工程和地震时可能发生严重次 生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；.重点设防类：指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致 大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；.标准设防类：指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；.适度设防类：指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建 筑，简称丁类；在围护结构抗震设计计算中：.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的 地震平安性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；宏

5、光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震 设防烈度确定其地震作用；.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；根据建筑抗震设计规范GB50011-2010(2016年版)及中国地震动参数区划图GB18306- 2015的要求，本工程所在地河南郑州地区地震基本烈度为：7度，地震动峰值加速度为0.15g,由于 本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取， 也就是取：a maxii=0.12:本工

6、程场地类型为：II类场地，查表E.1GB18306-2015,场地地震动峰值加速度调整系数 Fa=1;因此：Q max=FaX a maxil=1X0.12=0.122幕墙承受荷载计算2.1风荷载标准值的计算方法幕墙属于外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2012)计算：Wk= B gz u si u 2W08.1.1 -2GB50009-2012上式中：作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa)；z：计算点标高：10.3m；Bgz：高度z处的阵风系数；根据不同场地类型，按以下公式计算：B gz=1 +2gho(z/10)-0条文说明局部 8.6.1GB50009-2012其中A、B、C

7、、D四类地貌类别截断高度分别为：5m、10m、15m、30m；A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m. 350m、450m、550m； 也就是：对A类场地：当z300m时, 对B类场地：当z350m时, 对C类场地：当z450m时, 对D类场地：当z550m时,取 z=300m,当 zv5m 时，取 z=5m；取 z=350m,当 zv10m 时，取 z=10m； 取 z=450m,当 zv15m 时，取 z=15m； 取 z=550m,当 zv30m 时，取 z=30m；g：峰值因子，按 GB50009-2012 取 2.5；ho： 10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙

8、度,可分别取0.12、0.14、0.23和0.39； a ：地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15 0.22和0.30； 对于B类地形，10.3m高度处的阵风系数为：B gz=1 +2X2.5X0.14X (10.3/10)015=1.6969Mz：风压高度变化系数；根据不同场地类型，按建筑结构荷载规范条文说明局部提供的公式计算：A 类场地：uzA=1.284X(z/10)0-24B 类场地:p zB=1.000 X (z/10)0 30C 类场地：uzc=O.544X(z/1O)044D 类场地:u zD=0.262 X (z/10)-60公式中的截断高度和

9、梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：对A类场地:当z300m时, 对B类场地：当z350m时, 对C类场地:当z450m时, 对D类场地:当z550m时,取 z=300m,当 z25时取a=25,当A小于1时取A=1；LogA=1.062那么：P S1(A)= Usi(1)+ U S1(25)- P si(1)logA/1.4=1+0.8-1X 1.062/1.4=0.848按建筑结构荷载规范GB50009-2012第条：计算围护结构风荷载时，建筑物内部压力的 局部体型系数可按以下规定采用：1封闭式建筑物，按其外外表风压的正负情况取-0.2或0.2；2仅一面墙有主导洞口的建筑物：当开洞率大于

10、0.02且小于或等于0.10时，取0.4 y si；当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取0.6 P si；当开洞率大于0.30时，取0.8u si：3其它情况，应按开放式建筑物的Usi取值；注：1：主导洞口的开洞率是指单个主导洞口与该墙面全部面积之比；2： Usi应取主导洞口对应位置的值；本计算中建筑物内部压力的局部体型系数为0.2(封闭式建筑内外表)； 因此，计算非直接承受风荷载的支承结构时的局部风压体型系数为： =0.848+0.2=1.048而对直接承受风压的面板结构来说，其局部风压体型系数为：P si=1 +0.2=1.2wo：基本风压值(MPa),根据现行建筑结构荷载规范G

11、B50009-2012附表E.5中数值采用，但 不小于0.3KN/m2,按重现期50年，河南郑州地区取0.00045MPa；宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书计算支承结构时的风荷载标准值Wk= B gz 口 z u slWo=1.6969 X1.0089 X 1.048 X 0.00045=0.000807MPa 因为 wkO.OOI MPa,所以按 JGJ102-2003, a wk=0.001MPao计算面板材料时的风荷载标准值Wk=PgzUzPslWo=1.6969 X1.0089 X 1.2 X 0.00045=0.000924MPa 因为 wkO.OOI MPa,所以按 JGJ10

12、2-2003,取 Wk=0.001 MPa。垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值qEk= B E a maxGk/A5.3.4JGJ102-2003qEk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；Be：动力放大系数，取5.0；a max：水平地震影响系数最大值，取0.12；Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)；A：幕墙构件的面积(mm2)；平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值PEk= B E a maxGk5.3.5JGJ102-2003PEk：平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值(N)：Be：动力放大系数，取5.0；a max：水平地震影响系数最大值，取0.12;Gk：幕墙构

13、件的重力荷载标准值(N)；按照JGJ102规范5.4节条文说明局部的规定，对于竖向幕墙和与水平面夹角大于75度、小于90 度的斜玻璃幕墙，可不考虑竖向地震作用效应的计算和组合。作用效应组合荷载和作用效应按下式进行组合：S= 丫 gSgk+。w Y wSWk+ 力 e Y eSek JGJ102-2003上式中：S：作用效应组合的设计值；SGk：重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；Swk、sEk：分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；Yg、Yw、Ye：各效应的分项系数；力w、2E：分别为风荷载，地震作用效应的组合系数“上面的 Yg、Yw、Ye 为分项系数，按 、5.4.4JGJ1

14、02-2003规定如下：进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载：Yg： 12；风荷载：Y w： 1 .4：地震作用：Ye： 13进行挠度计算时：重力荷载：Yg： 1.0：风荷载：Y w： 1.0；地震作用：可不做组合考虑；上式中，风荷载的组合系数小w为1.0;地震作用的组合系数+E为0.5：宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书3幕墙立柱计算基本参数：1：计算点标高：10.3m：2：力学模型：双跨梁；3：立柱跨度：L=5700mm：其中短跨长Li=750mm：长跨长 L2=4950mm；4：立柱左分格宽：2400mm；立柱右分格宽：1650mm；5：立柱计算间距：B=2025mm

15、；6：板块配置：中空玻璃12+12mm；7：立柱材质：Q235；8：安装方式：偏心受拉；本处幕墙立柱按双跨梁力学模型进行设计计算，受力模型如下:双跨桀受力模型立柱型材选材计算风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布)：qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)；Wk：风荷载标准值(MPa)：B：幕墙立柱计算间距(mm)；qwk=WkB=0.001 X2025=2.025N/mmqw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；qw=1.4qwx=2.835N/mm(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布)：qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)；Be：动力放大系数，取5.

16、0；a max：水平地震影响系数最大值,取0.12;Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N),(含面板和框架)；宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书A：幕墙平面面积(mm，qEAk= B e a maxG/A 5.3.4JGJ102-2003=0.0003MPaqEk：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；B：幕墙立柱计算间距(mm)；QEk=C|EAkB=0.0003X2025=0.607N/mmqE：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；qE=1.3qEk=0.789N/mm(3)幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5Se设计值组合：5.4.1 JGJ102-2003q=

17、qw+0.5qE=3.23N/mm川于挠度计算时，采用Sw标准值：5.4.1 JGJ102-2003qk=qwk=2.025N/mm求支座反力及最大穹矩：由双跨梁弯矩图可知，两支点0, 2处弯矩为零，中支点弯矩最大为Mi,而在均布荷载作用下, 最大挠度在长跨内出现。Mu中支座弯矩(N* mm)：Ri：中支座反力(N)；Mi=-q(Li3+L23)/8L=-3.23 X (7503+49503)/8/5700=-8621071.875N mmRi=qLi/2-M1/Li+qL2/2-Mi/L2=3.23 X 750/2-(-8621071.875/750)+3.23 X 4950/2-(-862

18、1071.875/4950)=22441.893N确定材料的截面参数截面的型材惯性矩要求：k2=0ki=4Mi/(qL22)=4 X 8621071.875/(3.23 X 49502)=0.436查建筑结构静力计算手册第二版表3-9附注说明：x0=A/4+2R,/3cos( 0 +240)其中：A=2+ki *2=2.436R=(A/4)2-ki/2 严=0.060 = 1/3arccos(A3-12kA8( 1 -2ki-k2)/64R)=26.576x0=A/4+2R,/3cos( 0 +240)=2.436/4+2 X 0.061/3COS(26.576+240)=0.562入=xo(

19、 1 -2ki+3ki xo-2xo2-ki Xo2+Xo3)=0.152410宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书代入 df.iim=入 qkL24/24EIXmin上式中：qk：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)：L2：长跨长度(mm)；E：型材的弹性模量(MPa),对Q235取206000MPa；Ixmin：材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm。；df.lim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)；关于幕墙龙骨挠度限值问题，由于目前JGJ133-2001、JGJ102-2003 . JGJ336-2016、 GB/T21086-2007等多部规范同时作用，这些规范制定年限跨度很大，限于规范制

20、定时的上位法以及当 时的行业情况不同，这些规范对幕墙龙骨的挠度要求各有不同，具体要求分别如下：I .按金属与石材幕墙工程技术规范JGJ133-2001：当跨度W7.5m时：铝型材取跨度的1/180且不大于20mm,钢型材取跨度的1/300且不大于 15mm：当跨度7.5m时：取跨度的1/500；I【.按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003：对铝型材取跨度的1/180,钢型材取跨度的1/250；HL按人造板材幕墙工程技术规范JGJ336-2016：当跨度W4500mm时，挠度限值为跨度的1/180：当4500mmV跨度7000mm时，挠度限值为跨度的1/250+7；当跨度7000mm时，挠

21、度限值为跨度的1/200；M按建筑幕墙GB/T21086-2007：对铝型材取跨度的1/180,钢型材取跨度的1/250：对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙：当跨距W4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm；当跨距4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm:(其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制)外表上看上述规范应用范围各有不同，但是实际上这些幕墙形式的龙骨受力并无区别，JGJ133及 JGJ102也在按JGJ336进行修订,按不同规范中对相同事物的规定，应以最新规定为准的原那么：理论 I:无论是哪种幕墙，其龙骨挠度限值均应以最新的JGJ336-2016的要求(与待公布的新JGJ133及新 10

22、2规范要求是相同的)来执行，结合本工程实际情况，对本例中的挠度限值按JGJ336-2016取：相对挠度限值为：L2/250+7=4950/250+7=26.8实际挠度限值为：df,iim=26.8mm代入上式：lxmin=、qkL24/24Edf,|im=0.1524 X 2.025 X 49504/24/206000/26.8=1398355.304mm4(2)截面的型材抵抗矩要求：Wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)；Mx：弯矩组合设计值即Mi(N mm)；Y：塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取1.00：对于热轧型钢龙骨，按JG

23、J133或JGJ102规范，取1.05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,取1.00；fs ：型材抗疗强度设计值(MPa),对Q235取215；Wnx=Mx/Yfs=8621071.875/1.05/215=38188.58mm311宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书选用立柱型材的截面特性按上一项计算结果选用型材号：钢管120X80X4型材的抗弯强度设计值：215MPa型材的抗剪强度设计值：Ts=125MPa型材弹性模量：E=206000MPa绕X轴惯性矩：lx=3090400mm4绕丫轴惯性矩：ly=1636400mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnxi=515

24、10mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=51510mm3型材净截面面积：An=1536mm2型材线密度：Yg=0.120576N/mm型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=8mm型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=31100mm3塑性开展系数：y=1.05立柱的抗弯强度计算(1)立柱轴向拉力设计值：Nk：立柱轴向拉力标准值(N)；qGAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)；A：立柱单元的面积(mm，B：幕墙立柱计算间距(mm)：L：立柱跨度(mm)；Nk=qGAkA=qGAkBL=0.0005X2025X5700=5771.25NN：立柱轴向拉力设计值(N)；N=1.2Nk=6925.5N(

25、2)抗弯强度校核：按双跨梁(受拉)立柱强度公式，应满足：N/An+Mx/ y WnxWfs6.3.7JGJ102-2003上式中：N：立柱轴力设计值(N)；Mx：立柱弯矩设计值(N-mm)；An：立柱净截面面积(mm，Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm)Y：塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷方薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取1.00：对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范，取1.05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007, 1.00：fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPa；那么：N/An+Mx/ Y Wnx=6925

26、.5/1536+8621071.875/1.05 510=163.906MPa215MPa立柱抗穹强度满足要求。12宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书立柱的挠度计算因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要 求：实际选用的型材惯性矩为：lx=3090400mm4预选值为：lxmin= 1398355.304mm4实际挠度计算值为：df=XqkL24/24Elx=0.1524 X 2.025 X 49504/24/206000/3090400=12.127mm而 df,iim=26.8mm所以，立柱挠度满足规范要求。立柱的抗剪计算校核依据：T maxW

27、 T s=125MPa (立柱的抗剪强度设计值)(1)求中支座剪力设计值：采用Vw+0.5Ve组合Vwi x=-(qLi/2-Mi/Li)=-(3.23 X 750/2-(-8621071.875/750)=-12706.012NVwi ts=qL2/2-Mi/L2=3.23 X 4950/2-(-8621071.875/4950)=9735.881 N取 V=12706.012N立柱剪应力：Tmax：立柱最大剪应力(MPa)；V：立柱所受剪力(N)；Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm%lx：立柱型材械面惯性矩(mm,t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)：T max=VSx/

28、lxt=12706.012X31100/3090400/8=15.983MPa15.983MPa125MPa立柱抗剪强度满足要求！4幕墙横梁计算基本参数：1：计算点标高：10.3m；2：横梁跨度：B=2400mm；3：横梁上分格高：2500mm；横梁下分格高：2500mm；4：横梁计算间距：H=2500mm；5：力学模型：三角荷载简支梁；6：板块配置：中空玻璃12+12mm；7：横梁材质：Q235；13宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书因为BWH,所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下:弯矩图(M)三加阱谶荷嫁受力模型4.1横梁型材选材计算横梁在风荷载作用下的线

29、荷载集度(按三角形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)； wk：风荷载标准值(MPa)；B：横梁跨度(mm)；qwk=wkB=0.001 X 2400=2.4N/mmqw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)；qw=1.4qwk=3.36N/mm(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布)： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)；Be：动力放大系数，取5.0；a max：水平地震影响系数最大值,取0.12;Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N),(主要指面板组件)：A：幕墙平面面积(mm2)；qEAk= B E a maxGk/

30、A5.3.4JGJ102-2003=0.00024MPaqEk：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)；B：横梁跨度(mm)；QEk=QEAkB=0.00024X2400=0.576N/mmqE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)；Qe=1 3qEk=0.749N/mm幕墙横梁受荷载集度组合：用于强度计算时，采用Sw+0.5Se设计值组合：5.4.1 JGJ102-200314 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 地面粗糙度分类等级5 HYPERLINK l bookmark8 o Current D

31、ocument 抗震设防5 HYPERLINK l bookmark10 o Current Document 2幕墙承受荷载计算6 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document 风荷载标准值的计算方法6 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 计算支承结构时的风荷载标准值8 HYPERLINK l bookmark16 o Current Document 计算面板材料时的风荷载标准值8 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值8

32、 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值8 HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 作用效应组合8 HYPERLINK l bookmark24 o Current Document 3幕墙立柱计算9 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 立柱型材选材计算9 HYPERLINK l bookmark28 o Current Document 确定材料的截面参数10 HYPERLINK l bookmark30 o Curr

33、ent Document 选用立柱型材的截面特性12 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document 立柱的抗弯强度计算12 HYPERLINK l bookmark34 o Current Document 立柱的挠度计算13 HYPERLINK l bookmark36 o Current Document 立柱的抗剪计算13 HYPERLINK l bookmark38 o Current Document 4幕墙横梁计算13 HYPERLINK l bookmark40 o Current Document 横梁型材选材计算14 HYPERLINK

34、l bookmark42 o Current Document 确定材料的截面参数15 HYPERLINK l bookmark44 o Current Document 选用横梁型材的截面特性16 HYPERLINK l bookmark46 o Current Document 幕墙横梁的抗弯强度计算17 HYPERLINK l bookmark48 o Current Document 横梁的挠度计算17 HYPERLINK l bookmark50 o Current Document 横梁的抗剪计算17 HYPERLINK l bookmark52 o Current Documen

35、t 5玻璃板块的选用与校核18 HYPERLINK l bookmark54 o Current Document 玻璃板块荷载计算： 19 HYPERLINK l bookmark56 o Current Document 玻璃的强度计算：20 HYPERLINK l bookmark58 o Current Document 玻璃最大挠度校核： 21 HYPERLINK l bookmark60 o Current Document 6连接件计算224：幕墙立柱跨度：L=5700mm,短跨L750mm,长跨L2=4950mm； 22 HYPERLINK l bookmark62 o Cur

36、rent Document 横梁与角码间连接22 HYPERLINK l bookmark64 o Current Document 角码与立柱连接23 HYPERLINK l bookmark66 o Current Document 立柱与主结构连接24 HYPERLINK l bookmark68 o Current Document 7幕墙埋件计算（土建预埋）25 HYPERLINK l bookmark70 o Current Document 荷载标准值计算26 HYPERLINK l bookmark72 o Current Document 埋件计算27 HYPERLINK l

37、 bookmark74 o Current Document 锚板总面积校核27 HYPERLINK l bookmark76 o Current Document 锚筋长度计算27 HYPERLINK l bookmark78 o Current Document 8幕墙转接件强度计算28 HYPERLINK l bookmark80 o Current Document 受力分析28 HYPERLINK l bookmark82 o Current Document 转接件的强度计算28 HYPERLINK l bookmark84 o Current Document 9幕墙焊缝计算28

38、 HYPERLINK l bookmark86 o Current Document 受力分析29 HYPERLINK l bookmark88 o Current Document 焊缝特性参数计算29 HYPERLINK l bookmark90 o Current Document 焊缝校核计算29 HYPERLINK l bookmark92 o Current Document 10明框玻璃幕墙伸缩及紧固计算30宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书q=qw+0.5qE=3.36+0.5X0,749=3.734N/mm用于挠度计算时，采用Sw标准值：5.4.1JGJ 102-2003q

39、k=qwk=2.4N/mm(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布)：My：横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N - mm)：Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩(N - mm)；Me：地震作用下横梁产生的泻矩(N-mm)；B：横梁跨度(mm)；Mw=qwB2/12ME=qEB2/12采用Sw+0.5Se组合：My=Mw+0.5ME=qB2/12=3.734 X 24002/12=1792320N mm横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布)：Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)：Hi：横梁自重荷载作用高度(mm),对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格高;Gk

40、=0.0004XHi=0.0004X2500=1 N/mmG：横梁自重线荷载设计值(N/mm)；G=1.2Gk=1.2X1=1.2N/mmMx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N - mm)；B：横梁跨度(mm)；Mx=GB2/8=1.2 X 24002/8=864000N mm确定材料的截面参数横梁抵抗矩预选：Wnx：绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm+Wny：绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3)；Mx：横梁在自重荷载作用F的弯矩设计值(N-mm)；My：风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N-mm)；Yx，Yy：塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018

41、-2002,取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范，取1.05：对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,均取1.00；fs：型材抗弯强度设计值(MPa),对0235取215；按下面公式计算：Wnx=Mx/Y xfs=864000/1.05/215=3827.243mm3Wny=My/ Y yfs15宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书=1792320/1.05/215=7939.402mm3横梁惯性矩预选：dfuim：按规范要求，横梁在水平力标准值作用下的挠度限值(mm)；df2,iim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值(mm)

42、；B：横梁跨度(mm)；不同的幕墙规范对横梁的挠度限值要求与立柱是相同的，悬臂构件跨度按其挑出长度2倍取值； 此外：GB/T 21086-2007的要求自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500,并且不应大于 3mm；JGJ336-2016中第那么要求自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/250,且无绝对挠度要 求；按不同规范中对相同事物的规定，应以最新规定为准的原那么：理论上无论是哪种幕墙，其龙骨挠度 限值均应以最新的JGJ336-2016的要求(与待公布的新JGJ133及新102规范要求是相同的)来执 行；结合本工程的实际情况，按JGJ336-2016取：本工程的挠度限值取值为：df

43、i,iim=B/180=13.333mmdf2,iim=B/250=9.6mmqk：风荷载作用线荷载集度标准值(N/mm)；E：型材的弹性模量(MPa),对Q235取206000MIPa；lymin：绕丫轴最小惯性矩W)；B：横梁跨度(mm)；dnjim=qkB4/120E 1ymin(受风荷载与地震作用的挠度计算)lymin=QkB4/120Edfi,lim=2.4 X 24004/120/206000/13.333=241590.506mm4Ixmin：绕X轴最小惯性矩(mm，；Gk：横梁自重线荷载标准值(N/mm)；df2,iim=5GkB4/384Elxmin(自重作用下产生的挠度计算

44、)lxmin=5GkB4/384Edf2,lim=5X1 X 24004/384/206000/9.6=218446.602mm4选用横梁型材的截面特性按照上面的预选结果选取型材：选用型材号：钢通80X60X4mm型材抗弯强度设计值：215MPa型材抗剪强度设计值：125MPa型材弹性模量：E=206000MPa绕X轴惯性矩：lx=921580mm4绕丫轴惯性矩：ly=584710mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnxi=23039mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=23039mm3绕丫轴净截面抵抗矩：Wnyi=19490mm3绕Y轴净截面抵抗矩：Wny2=19490mm3型材净截面面积：An=10

45、42.265mm2型材线密度：rg=0.081818N/mm横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=8mm横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：tx=8mm16宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度：ty=8mm型材受力面对中性轴的面积矩（绕X轴）：Sx=14035mm3型材受力面对中性轴的面积矩（绕Y轴）：Sy=11464mm3塑性开展系数：Yx=Yy=1.05幕墙横梁的抗弯强度计算按横梁抗弯强度计算公式，应满足：Mx/Y xWnx+My/丫 yWnyWfs6.2.4JGJ102-2003上式中：Mx：横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向）的泻矩设计值（N -

46、mm）；My：横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的弯矩设计值（N-mm）；Wnx：横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向）的净截面抵抗矩（mm%Wny：横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的净截面抵抗矩（mm）Yx，Yy：塑性开展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-2002,取1.00：对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范，取1.05；对于铝合金龙骨，按最新铝合金结构设计规范GB 50429-2007,取1.00；fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPa.采用Sg+Sw+0.5Se组合，那么：Mx/ Y xWnx+My/ y yWny=864000

47、/1.05/23039+1792320/1.05/19490=123.298MPa215MPa横梁抗弯强度满足要求。横梁的挠度计算因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要 求：实际选用的型材惯性矩为：lx=921580mm4ly=584710mm4预选值为：lxmin=218446.602mm4lymin=241590.506mm4横梁挠度的实际计算值如下：d（i=qkB4/12OEIy=2.4 X 24004/120/206000/584710=5.509mmdf2=5GkB4/384Elx=5X1 X 24004/384/206000/92158

48、0=2.276mmdti,iim=13.333mmdf2,iim=9.6mm所以，横梁挠度满足规范要求。横梁的抗剪计算校核依据：T maxW T s=125MPa （型材的抗剪强度设计值）（1）Vwk：风荷载作用下剪力标准值（N）：VWk=qwkB/4=2.4X2400/417宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书=1440N(2)VW：风荷载作用下剪力设计值(N)：Vw=1.4Vwk=1.4X1440=2016N(3)VEk：地震作用下剪刀标准值(N)：VEk=qEkB/4=0.576X2400/4=345.6N(4)Ve：地震作用下剪力设计值(N)：Ve=1 .3Vek=449.28N(5)

49、VX：水平总剪力(N)；Vx：横梁受水平总剪力(N)：采用Vw+0.5Ve组合：Vx=Vw+0.5Ve=2240.64N(6)Vy：垂直总剪力(N)：Vy=1.2 X 0.0004 XBHi/2=1.2X 0.0004 X 2400 X 2500/2=1440N横梁剪应力校核：tx：横梁水平方向剪应力(MPa)；Vx：横梁水平总剪力(N)；Sy：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕Y轴卜 ly：横梁型材截面惯性矩(mm，)；ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)；T x=VxSy/lyty6.2.5JGJ 102-2003=2240.64 X11464/584710/8=5.

50、491 MPa5.491 MPa125MPaTy：横梁垂直方向剪应力(MPa)：Vy：横梁垂直总剪力(N)；Sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm，绕X轴); lx：横梁型材截面惯性矩(mm，)；tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)；I y=VySx/lxtx 6.2.5JGJ 102-2003=1440X14035/921580/8=2.741 MPa2.741 MPa125MPa横梁抗剪强度能满足！5玻璃板块的选用与校核基本参数：1：计算点标高：10.3m：2：玻璃板尺寸：宽义高=BXH=2400mmX2500mm；18宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书3：玻璃配置：中空

51、玻璃，外片钢化玻璃12mm，内片钢化玻璃12mm: 模型简图为：四边简支板5.1玻璃板块荷载计算：外片玻璃荷载计算：ti：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)：Wk：作用在板块上的风荷载标准值(MPa)；Gap：外片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃MPa)； qEAki：外片玻璃地震作用标准值(MPa)：Ygi：外片玻璃的体积密度(N/mm%wki：分配到外片上的风荷载作用标准值(MPa)；qki：分配到外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)； qi：分配到外片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；GAk1= Y gltl=0.0000256X12=0.000307MPaQEAki =

52、Be。maxGAkl=0.000184MPaWk1 = 1.1 Wkti3/(ti3+t23)=1.1 X 0.001 X123/(123+123)=0.00055MPaQk1=Wkl+0.5qEAk1=0.000642MPaqi=1.4wki+0.5X 1.3qEAki=1.4X 0.00055+0.5 X1.3X 0.000184=0.00089MPa内片玻璃荷载计算：ti：外片玻璃厚度(mm)：t2：内片玻璃厚度(mm)；作用在板块上的风荷载标准值(MPa)；GAk2：内片玻璃单位面积自重标准值(仅指玻璃MPa)qEAk2：内片玻璃地震作用标准值(MPa)Yg2：内片玻璃的体积密度(N/

53、mm%19宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书wk2：分配到内片上的风荷载作用标准值(MPa)；qk2：分配到内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；q2：分配到内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；GaK2= Y g2t2=0.0000256X12=0.000307MPaqEAk2= B E a maxGAk2=0.000184MPaWk2=Wkt23/(tl3+t23)=0.001 X123/(123+123)=0.0005MPaQk2=Wk2+0.5qEAk2=0.000592MPaq2=1.4wk2+0.5X 1.3qeAk2=1.4X 0.0005+0.5 X1.3X 0.000184

54、=0.00082MPa玻璃板块整体荷载组合计算：用于强度计算时，采用Sw+0.5Se设计值组合：5.4.1JGJ 102-2003q=1.4Wk+0.5X 1.3(qEAkl+pEAk2)=1.4X 0.001 +0.5 X1.3X (0.000184+0.000184)=0.001639MPa用于挠度计算时，采用Sw标准值：5.4.1JGJ 102-2003wk=0.001MPa5.2玻璃的强度计算：校核依据：0Wfg(1)外片校核：1：外片玻璃的计算参数；01：外片玻璃的折减系数；qki：作用在外片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t

55、i：外片玻璃厚度(mm)；0 i=qkia4/Eti46.1.2-3JGJ 102-2003=0.000642 X 24004/72000/124=14.267按系数。1，查表 6.1.2-2JGJ 102-2003, n0.943；。1：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；qi：作用在板块外片玻璃I:的荷载组合设计值(MPa)：a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；ti：外片玻璃厚度(mm)；mi：外片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.121 JGJ102-2003得m0.0475；。i=6miqia2 n 1/ti26.1.2JGJ102-2003=6

56、X 0.0475 X 0.00089 X 24002 X 0.943/122=9.568MPa9.568MPaWfgi=84MPa(钢化玻璃)外片玻璃的强度满足要求！20宏光协和城邦A区售楼处幕墙设计计算书(2)内片校核：02：内片玻璃的计算参数；n 2：内片玻璃的折减系数；qg作用在内片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa)；t2：内片玻璃厚度(mm)；0 2=qk2a4/Et246.1.2-3JGJ 102-2003=0.000592 X 24004/72000/124=13.156按系数。2，查表 6.1.2-2JGJ 102-2003,

57、 n 2=0.947。2：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；q2：作用在板块内片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；m2：内片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.121 JGJ102-2003得m2=0.0475；。2=6m2q2a2 n 2A226.1.2JGJ102-2003=6 X 0.0475 X 0.00082 X 24002 X 0.947/122=8.853MPa8.853MPaWfg2=84MPa(钢化玻璃)内片玻璃的强度满足要求！5.3玻璃最大挠度校核：校核依据：df= n p

58、 wka4/DN/0.8abfy+M/0.4arabfyZC.0.1-2JGJ102-2003其中：As：锚筋的总截面面积(mm?)；V：剪力设计值(N)；ar：钢筋层数影响系数，二层取1.0,三层取0.9,四层取0.85；av：钢筋受剪承载力系数，不大于0.7；fy：锚筋抗拉强度设计值(MPa),按GB50010选取，但不大于300MPa；N：法向拉力设计值(N)；ab：锚板弯曲变形折减系数；M：弯矩设计值(N-mm)；z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm)； 另外：d：锚筋直径(mm)；t：锚板厚度(mm)；%：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa),按GB50010选取;av=

59、(4.0-0.08d) X (fc/fy)0-5C.0.1 -5JGJ 102-2003=(4.0-0.08 X12)X(14.3/300)05=0.664ab=0.6+0.25VdC.0.1-6JG J102-2003=0.6+0.25X10/12=0.808As=n jt d2/4=4X3.14X122/4=452.16mm2V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyZ=6925.5/1/0.664/300+22441.893/0.8/0.808/300+1246590/1.3/1/0.808/300/100=190.053mm2As=452.16mm2N/0.8abfy

60、+M/0.4arabfyz=22441.893/0.8/0.808/300+1246590/0.4/1/0.808/300/100=244.295mm2As=452.16mm2所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。锚板总面积校核A：锚板总面积(mm2)；fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa),按GB50010选取：0.5fcA=0.5X 14.3X60000=429000NN=22441.893N300m时，取z=300m,当zv5m时，取z=5m；对B类场地：当z350m时，取z=350m,当zv10m时，取z=10m；对C类场地：当z45Om0寸，取z=450m,当z550m时，取