转换层施工方案

1、PAGE PAGE 67转换层施工方案1. 编制依据及说明1.1 施工组织设计依据：1.1.1 重庆时代广场转换层结构施工图及设计总说明1.1.2 国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规1.1.3 国家强制性标准、施工验收规范、规程1.1.4 工艺标准及操作规程1.1.5 ISO9002国际质量认证标准1.1.6 本公司质量保证手册、程序文件及规章制度1.2. 编制说明1.2.1.本转换层施工方案的编制对象仅为30.838.35m层A、B、C座转换层。1.2.2.转换层施工的重点和难点1.2.2.1. 转换层施工的重点：1、由于本转换层主次梁的断面较大,施工荷载巨大,这就给转换层梁板下支撑

2、系统的承载力、稳定性、安全可靠性提出了非常严格的要求，使之成为转换层施工的重点之一。2、由于本转换层梁板结构属大体积砼结构，且施工期也正处于冬季，如何控制好梁板砼在水化过程中，内外温差不大于25。C，防止砼出现温度应力裂缝和干缩裂缝的产生，也是转换层施工的重点之一。3、由于本工程转换层平面积约为1300m2，且主次梁多为深梁，砼浇筑量较大。按设计要求转换层梁板砼应连续浇筑，为了保证砼在浇筑过程中的连续性和密实性，确定好砼的浇筑线路和浇筑方法也是转换层施工的重点和难点。1.2.2.2. 施工难点由于梁截面普遍较大、较宽且钢筋用量较大，给梁钢筋绑扎带来了较大的困难。另外，由于部分梁宽与柱宽相同，又

3、由于梁柱节点处柱内梁筋太多，给柱箍筋绑扎和梁柱节点的浇筑都增加很大的难度。1.2.2.3. 为了保证转换层施工中各工序的施工质量，以及整个转换层设计和施工验收规范要求，针对上述转换层施工的重点和难点，特编制本转换层施工方案，用以指导转换层施工。2. 转换层结构概况2.1. 本工程A、B、C座转换层设置于裙房屋面（30.80m）以上，转换层梁、板顶面标高为38.350m，转换层框架梁截面尺寸主要为20002500、17003000、15002500、10002000、11002500等。2.2. 转换层结构平面呈钝角“L”型，平面面积为S=1290 m2，转换层主要实际量：梁、板钢筋共计：566

4、 吨 ；钢筋规格从825、30共11种规格；梁、板砼强度采用C60，A、B、C座转换层梁、板砼量为：1750 m3 3. 施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算3.1. 施工荷载传递方式、传递路线 3.1.1. 为了便于结支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算，必须对转换层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。3.1.2. 转换层梁、板(30.8038.35m)采用碗扣式整体脚手架作为支撑体系，将其上部转换层梁、板荷载对应传递到30.80m层结构楼板上，再由30.80m层将上部、荷载传递到25.85m层结构。由于设计人在30.80m层结构楼板设计已经考虑互转换层施工

5、时的施工荷载和转换层梁、板荷载，这对30.80m层梁板结构有利。为了确保30.80m层梁、板结构具有足够承载力，决定对30.80m层的承载力进行验算。如果验算结果不能满足要求，应在25.8530.80m层间搭设支撑。增加30.80m层梁、板承载能力。各层结构承受转换层荷载传递如下：柱柱38.35030.80025.850BLLKL加固构造支撑BLLKL3.2. 模板、支撑系统的布置与验算3.2.1. 模板及支撑系统布置3.2.1.1. 模板系统梁底模板采用木模板体系，梁底板采用18mm厚九夹板，板肋采用50100，间距为150mm，底模板图见附图（一）。梁侧模板采用木模板体系，模板采用18mm

6、厚九夹板，侧模板肋采用50100木枋，间距为300mm，侧模板图见附图（一）。转换层楼板板底模板采用木模板体系，模板采用18mm厚九夹板，板模底肋采用50100木枋，间距为400mm。3.2.1.2支撑体统布置30.80m38.35m层结构支撑架搭设方法：梁高H2500时，支撑竖杆按间距为450600进行搭设，即沿梁长方向按450进行搭设，沿梁宽方向按600进行搭设,大、小横杆步距为1200。梁高2500H1000时，支撑竖杆按间距为600600进行搭设，即沿梁长及梁宽方向均按600进行搭设，大、小横杆步距为1200。当梁高1000时，支撑竖杆按间距为600900，沿梁长方向按600进行搭设，

7、沿梁宽方向按900进行搭设，大、小横杆步距为1200。现浇板支撑架按12001200进行搭设，大、小横杆步距为1200。3.2.2模板、支撑系统的验算为了满足支撑系统的安全性和稳定性，同时也本着经济、适用的原则 ，决定即将转换层中大梁按17003000作为验算对象，也将转换层中20002500梁和15002500梁作为计算验算对象。本转换层支撑系统计算部分参阅资料：建筑施工脚手架实用手册 主编：杜荣军 中国建筑工业出版社建筑施工手册 中国建筑工业出版社混凝土结构 天津大学 同济大学 东南大学 主编建筑施工 重庆建筑大学 同济大学 哈尔滨工业大学钢结构 魏明钟 武汉工业出版社3.2.2.1 SL

8、7(s)-6梁15002500支撑架验算(详附图)： 由于SL7(s)-6梁下为楼梯间，考虑到其承载能力比较薄弱，需先进行支撑架验算，然后再在3.2.2.4进行梯板的承载力进行计算。A、施工荷载的计算取SL7(s)-6梁15002500进行计算,结构部位见附图:取新浇筑的钢筋混凝土的自重为25KN/m3。1、钢筋混凝土：L=3m （L为跨度）v=31.52.5=11.25m3G1=11.2525=281.25KN2、模板及支架自重标准值：取木模板（梁模），0.5KN/m20.531.5=2.25KN 3、振捣混凝土时产生的荷载标准值：水平面模板采用2.0KN/ m221.53=9KN4、施工人

9、员及设备荷载标准值：取2.5KN/m22.51.53=11.25KN总的施工荷载(取荷载分项系数)：G总=1.2281.25+1.22.25+1.49+1.411.25=368.55KNB、支撑架整体稳定验算：把整体稳定性验算常转化为对立柱的和稳定性进行计算，其传力途径为施工荷载传给小横杆（小楞），再传给纵杆，再传给立杆，相当于立杆承受整个施工荷载。预设梁搭三排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为600mm，纵距为450mm,考虑到楼层较低，不考虑风荷载。受力简图为:600600150150此深梁支撑架总计根数为：n=3L450=33000450=20根 eq oac(,1) 施工荷载标

10、准值在立杆中产生的轴力：保守考虑,按一根支撑杆承受450600的面荷载。（实际是三等跨超静定结构，约束较强，其支座受力更小）：NQ=368.551.530.450.6NQ=22.1KN eq oac(,2) 脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：NG=3.844.510=0.1728KN eq oac(,3) 立杆验算截面处的轴心力设计值：N=1.2 NG+ NQ=1.20.1728+22.1=22.3KN eq oac(,4) 稳定系数的计算：参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数（双排架），取1.3。长细比=h/i i=15.8mm，为钢

11、管回转半径 h：步距=1.3120015.8=98.73根据，由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数。用插入法查得=0.653(0.6530.645)7.3410=0.647 eq oac(,5) 整体稳定验算：N/Afc/RA：钢管截面积 fc：Q235钢抗压强度 R：抗力调整系数 (1.325)取值代入得：N/A =22.3/(0.6474.89102)=0.070.205/1.325=0.155KN/mm2验算合格。C、单肢杆件的稳定性计算：参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其他步架的立杆。角立杆，中部立杆的1w小于边

12、立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。取边立杆的1w=1.325=1wh/i=1.3251200/15.8=100.632=0.638(0.6380.63)106.32=0.633N/A=22.3/(0.6334.89102)=0.0720.205/1.325=0.155KN/mm2 合格。D、水平杆的验算：施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100100的木枋，其受力简图为：600600150150均布荷载：q=368.5530001500450=0.041KN/mm由计算机SAP软件分析，可得：MGk=1089KN.mm木枋惯性矩：I=1/12bh3=100100312

13、=8.3106mm4 W=8.3106509000=1.494109N.mm eq oac(,1) 抗弯强度验算：MGk/Wf/m取m=1.25，代入算得：MGk/W=1089(1.494106)=0.0007KN/mm20.0111.25=0.0088KN/mm2木材强度设计值：11N/mm2 合格。 eq oac(,2) 挠度验算：由SAP软件,算得(与两等跨算得相差1%)Qk=0.31mm=600/150=4mm取E=9000N/mm2 合格水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。注：木材强度设计值f及弹性模量E均取之于建筑施工手册。3.2.2.2对KZL7（S）-3（2） 200025

14、00梁支撑架的计算：A、施工荷载的计算1、钢筋混凝土自重(25KN/m3)：l=60150=9mv=22.59=45m3G1=4525=1125KN2、模板及支架自重标准值：取木模板（梁模），0.5KN/m20.529=9KN3、振捣混凝土时产生的荷载标准值：水平面模板采用2.0KN/ m2229=36KN4、施工人员及设备荷载标准值：取2.5KN/ m22.529=45KN总的施工荷载(取荷载分项系数)：1.21125+1.29+1.436+1.445=1474KNB、支撑架整体稳定验算：预设梁搭四排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为600mm，纵距为450mm。n=9103450=

15、20，每排20根 eq oac(,1) 施工荷载标准值在立杆中产生的轴力，保守考虑,按一根支撑杆承受450600的面荷载：NQ=1474920.450.6=22.11KN eq oac(,2) 脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：NG=3.844.510=0.1728KN eq oac(,3) 立杆验算截面处的轴心力设计值：N=1.2 NG+ NQ=1.20.1728+22.11=22.32KN eq oac(,4) 稳定系数的计算：参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数（双排架），取1.3。长细比=h/i i=15.8mm，为钢管回转半径

16、 h：步距=1.3120015.8=98.73根据，由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数。用插入法查得=0.653(0.6530.645)7.3410=0.647 eq oac(,5) 整体稳定验算：N/Afc/RA：钢管截面积 fc：Q235钢抗压强度 R：抗力调整系数 (1.325)取值代入得：N/A=22.32/(0.6474.89102)=0.0710.205/1.325=0.155KN/mm2验算合乎要求。C、单肢杆件的稳定性计算：参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其他步架的立杆。角立杆，中部立杆的1w小于边立杆

17、，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。取边立杆的1w=1.325=1wh/i=1.3251200/15.8=100.632=0.638(0.6380.63)106.32=0.633N/A=22.32/(0.6334.89102)=0.0720.205/1.325=0.155KN/mm2 合格。D、水平杆的验算：施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100100的木枋，总计n=20根,其受力简图为：600600600均布荷载：q=1474290.45=36.9KN/m=0.0369KN/mm由静力计算手册，可得：MGk=0.125ql2=0.12536.90.62=1.66KN.m

18、 木枋惯性矩：I=1/12bh3=100100312=8.3106mm4 W=8.3106509000=1.494109N.mm eq oac(,1) 抗弯强度验算：MGk/Wf/m取m=1.25，代入算得：MGk/W=1660(1.494106)=0.001KN/mm20.0111.25=0.0088KN/mm2木材强度设计值：11N/mm2 合格。 eq oac(,2) 挠度验算：Qk=0.521ql4/100EI 取E=9000N/mm2 Qk=0.5210.036960041009(8.3106)=0.33mm=600/150=4mm合格水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。3.2.

19、2.3对15002500深梁施工荷载计算：由于此型深梁具有普遍性，在转换层大梁中此断面尺寸较多，可取450mm长梁折算：A、施工荷载的计算：1、钢筋砼自重：v=0.451.52.5=1.69m3G1=1.6925=42.25KN2、模板及支架自重标准值：取木模板（梁模），0.5KN/m20.51.51=0.75KN3、振捣混凝土时产生的荷载标准值：水平面模板采用2.0KN/ m221.51=3KN4、施工人员及设备荷载标准值：取2.5KN/ m22.51.51=3.75KN总的施工荷载(取荷载分项系数)：1.242.25+1.20.75+1.43+1.43.75=61.05KNB、支撑架整体稳

20、定验算：预设梁搭三排脚手架，步距为1.2m，立杆横距（排距）为600mm，纵距为450mm。1m2有9根立杆。 eq oac(,1) 施工荷载标准值在立杆中产生的轴力：NQ=61.051.50.450.450.6=24.4KN eq oac(,2) 脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m，钢管搭设长4.5m)：NG=3.844.510=0.1728KN eq oac(,3) 立杆验算截面处的轴心力设计值：N=1.2 NG+ NQ=1.20.1728+24.6=24.6KN eq oac(,4) 稳定系数的计算：参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数（双排架），取1.

21、37。长细比=h/i i=15.8mm：为钢管回转半径 h：步距=1.37120015.8=104.05根据，由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数。用插入法查得=0.607 eq oac(,5)整体稳定验算：N/Afc/RA：钢管截面积 fc：Q235钢抗压强度 R：抗力调整系数 (1.325)取值代入得：N/A =24.7/(0.6074.89102)=0.0830.205/1.325=0.155KN/mm2验算合格。C、单肢杆件的稳定性计算：参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数1w，其首步架的长度系数低于其它步架，故只验算其他步架的立杆。角立杆，中部立杆的1w小于边

22、立杆，所以只验算边立杆的单肢稳定即可。取边立杆的1w=1.325=1wh/I=1.3251200/15.8=100.632=0.638(0.6380.63)106.32=0.633N/A=24.7/(0.6334.89102)=0.0790.205/1.325=0.155KN/mm2 合格。D、水平杆的验算：施工荷载传给水平横杆，水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100100的木枋，其受力简图为：600600150150均布荷载：q=61.054501500450=0.041KN/mm由计算机SAP软件分析，可得：MGk=1210KN.mm木枋惯性矩：I=1/12bh3=100100312=8

23、.3106mm4 W=8.3106509000=1.494109N.mm eq oac(,1) 抗弯强度验算：MGk/Wf/m取m=1.25，代入算得：MGk/W=1210(1.494106)=0.0008KN/mm20.0111.25=0.0088KN/mm2木材强度设计值：11N/mm2 合格。 eq oac(,2) 挠度验算：由SAP软件,算得(与两等跨算得相差1%)Qk=0.34mm=600/150=4mm取E=9000N/mm2 合格水平纵杆在节点处受集中荷载，可不予验算。由于其传给楼面的荷载较小，所以不需进行楼面承载能力的计算。3.2.2.4对SL7（s）-6 15002500梁板

24、承载力计算：梁板承载力计算：由于此大梁下为楼梯间（见附图），支撑架搭设在梯板上，所以需进行梯板的承载力验算。取600mm的板带，梯板跨度为3m，受力简图为：3000q=368.551.530.6=49KN/m=0.049KN/mmMGk=0.125ql2=0.1250.04930002=55125KN.mm板厚100mm，配筋为14、12 150，按正截面抗弯验算。钢筋面积：600的板带上下层各配置4根钢筋，其中14、12各两根,但只有下层钢筋抗弯承载。As=308+226=534mm2 （钢筋计算面积均查自混凝土结构）fy=310N/mm2 C35：fcm=19N/mm2 ho=ha=100

25、15=85mmM1=fyAsho=31053485=14071KN.mmMGk板承载力不够，采用双层支撑架承载，下层板厚250，配筋14 150。As=615mm2fy=310N/mm2 C35：fcm=19N/mm2 ho=ha=25020=230mmM2=fyAsho=310615230=43850KN.mmMGk两层板的总计承载力为：M1+M2=14071+43850=57921KN.mmMGk=55125KN.mm两层支撑架支撑验算合乎要求。3.2.2.5 转换层KZL7（S）-3（2）20002500梁支撑架梁板承载力计算在KZL7（S）-3（2）梁支撑架下为KLP-52(2)900

26、1000框支梁,设承受支撑架所传全部施工荷载（实际一部分支撑在板面上，再由板面传给KLP梁）。受力简图为：（最不利方式，实际在支撑架下有垫板，均布荷载传给梁）9000均布荷载为转换层大梁的施工荷载，在KLP梁上的均布。q=14749=163.8KN/m=0.163KN/mmMmax=1/8ql2=0.163900028=1.65106KN.mm对梁按正截面抗弯承载力计算：钢筋面积：As=As=60(32/2)2=48230mm2fy=310N/mm2 C35：fcm=19N/mm2 ho=h2a=100040=960mmM=fyAsho=31048230960=1.4107KN.mmMmax梁

27、能承受支撑架所传施工荷载。3.2.2.6 转换层CL7(s)-2(1)梁与KZL7（s）-12（1）梁相交处（见附图）楼板承载力计算 eq oac(,1)对CL7(s)-2(1)15002500梁，在支撑架下为三跨单向板（详附图），验算板的承载力。板配筋为14150双层双向筋，由于是单向板，其板的长方向虽然配筋，但为支座构造配筋，其受力不大（约十分之一）。取600mm（立杆横距）板带来分析，顺着此梁的方向支撑架把施工荷载，传给下层单向板结构（见附图），板受力简图为： 324023252660B1m2施工荷载：15002500梁面荷载为81.9KN/m2(同上面施工荷载计算方法)，折算成宽600

28、mm的线荷载q1=0.681.9=49KN/m=0.049KN/mm由SAP软件分析得：M1=44070KN.mm （最大弯矩）转换层板自重传递给30.80m层板产生的弯矩：M2=1/8q2l2=0.1253.3759=3.8KN.m=3800KN.mm（q值可根据板厚、配筋查阅混凝土结构）对板按正截面抗弯承载力计算：钢筋面积：As=As=600150153.9=615.6mm2fy=310N/mm2 C35：fcm=19N/mm2 ho=h2a=25040=210mmM=fyAsho=310615.6210=40076KN.mmM1+M2=47870KN.mm可在30.80m层梁板结构下增设

29、一层脚手架，用两层板来承受此转换层大梁施工荷载。 下层板厚150，配筋14150，ho=150-20=130mm，其余数据同上板。 M=fyAsho=310615.6130=24809KN.mm两层楼板承载力共40076+24809=64885M1+M2=47870KN.mm承载力满足要求。 eq oac(,2)此外，KZL7（s）-12（1）17002500与CL7(s)-2(1)15002500相连，还应考虑两梁交互作用对KZL7（s）-12（1）方向的次梁 KLP-65（1）的承载能力（见附转换层与30.8m层对比图）。算KZL7（s）-12（1）17002500梁施工荷载（均布荷载）通

30、过板传给次梁KLP-65（1）的均布荷载，即B点（次梁KLP-65（1）断面）的集中力。受力简图为，板跨为3240mm，取450mm的板宽:32401700Bq施工面荷载为：67.5KN/m2，450mm的板宽，折算成线荷载为：q1=67.50.45=30.4KN/m板、梁自重传给次梁荷载(见混凝土结构):q2=33.75KN/m集中力RB=25.84KN在次梁KLP-65（1）方向上集中力RB均匀分布，同时有转换层梁CL7(s)-2(1)15002500 传给次梁的集中荷载NB，NB受力简图为：324023252660NB由SAP软件分析得：NB=163.5KN在次梁KLP-65（1）方向上

31、的受力简图为:NBq6739q=q1+q2=30.4+33.75=64.15KN/m算得次梁的最大弯距:Mmax=690KN.m次梁配筋为225+（214），12-200(4)，下部配筋为1425（双排）。对C点进行正载面抗弯验算：C35: fcm=19N/mm2x=(fyAs-fyAs)/fcmb=(31014490.9-3102490.9-2153.9)19500=192.2mmM=fyAs(ho-x/2)=31014490.9(760-192.2/2)=1414KN.mMmax承载力满足要求。对C点进行斜截面承载力计算：由于C点受剪力很大，需进行斜截面承载力计算。VC=F+q=225KN

32、Vu=0.07fcbho+1.5fynAsv1ho/s=0.0719500740+1.53104153.9200740=1551KNVCfc混凝土设计强度b梁宽ho有效高度（双排配筋）n箍筋肢数Asv1箍筋截面积s箍筋间距满足要求。转换层其余各梁较之小一些，且支撑架下面为框支梁，可不予验算。3.2.2.7模板侧压力的计算：转换层大梁属大体积混凝土，需对模板侧压力进行验算，取20002500深梁进行模板侧压力验算。 eq oac(,1) F=0.22cto12V1/2 eq oac(,2) F=cH取两者算得的较小值。c混凝土的重力密度 to新浇筑混凝土的初凝时间（h），to =200/（T+1

33、5）1外加剂修正系数，取1.2 2混凝土坍落度修正系数，取1.15V混凝土浇筑速度，m3/h eq oac(,1) F=0.2224200(15+15)1.21.1541/2=97.15KN/m2 eq oac(,2) F=242.5=60 KN/m2取小值F=60 KN/m23.2.2.8侧模木枋强度稳定验算：取单元面荷载分析（木枋和钢管架成的单元，600方向为木枋方向）：300600 面荷载：F=F+P=64KN/m2P振捣混凝土时产生的垂直面模板荷载，取4KN/m2 eq oac(,1) 强度验算：折算成线荷载：q=0.3F=0.364=19.2KN/m最不利情况，将木枋当作简支梁计算（

34、精确计算可看作三等跨简支梁）。木枋为50100的矩形。M=1/8ql2=1/819.20.62=0.864KN.m=0.5Mh/EI=0.5864100912501003=0.0012KN/mm2f/m=0.0111.25=0.088 KN/mm2 eq oac(,2) 挠度验算：5ql4/384EI=519.26004384900050100312=0.864mm1/400L=1.5mm合格6006003.2.2.9侧模对拉螺杆的验算：对拉螺杆在侧模平面布置为： 把面荷载平均分布到螺杆上：N=640.624=5.76KN选用14螺杆，进行普通螺栓的抗拉验算：Nt=AeftAe螺栓有效截面积，

35、1.15cm2ft 强度设计值Nt =115350=40.25KNNNt合格说明：碗扣节点的承载力由于远远大于它可能受到的作用力，因而不必进行扣件抗滑移承载力计算。4.施工部署4.1. 一流的产品，必须要有一流的管理。为了保证该转换层在整个施工过程的各项管理工作组织严密，紧张有紊，行动统一，各部门职责明确，项目部决定成立转换层施工管理领导小组，由项目经理任组长，项目副经理和主任工程师任副组长，各部门负责人组成员。领导小组全体成员必须从思想上高度重视，在转换层施工中，明确责任，努力做好各职能部门的协调配合工作，确保该转换层质量、安全、进度等各项目标的实现。转换层施工组织管理详转换层施工组织管理模

36、块图（第27页）4.2. 整个转换层在钢筋绑扎和模板安装阶段，仍然按原有裙房施工阶段划定的施工流水段组织施工，转换层梁板砼设计要求须连续浇筑，不得留设施工缝。为了保证转换层梁板混凝土浇筑的连续性，项目部决定选派责任心强、经验丰富的施工管理人员组成两班（每班12小时），在混凝土浇筑时坚守第一线，由项目部两位生产副经理负责全面协调工作。4.3. 本转换层施工工期为42天。具体施工进度安排详转换层施工进度计划4.4. 为了保证转换层梁板结构砼浇筑的持续性，避免产生冷缝从而影响结构安全，决定除在现场1#、2#大门设有2台泵机之外，另在3#大门处增设一台备用砼泵机作为应急之用。4.5. 由于本转换层大梁

37、内配筋非常密，为了减少梁钢筋在柱内锚固钢筋的数量，依据设计要求，决定本转换层梁钢筋现场接头采用机械连接方式。为了 有效配合转换层梁钢筋的机械连接，将把钢筋镦粗、刻丝工作从海外联谊工地（场外加工地）钢筋加工场搬到时代广场施工现场， 即时配合梁钢筋连接绑扎施工。4.6. 及时准备若干农用塑料薄膜、彩条布、草垫等物品，用与转换层梁板结构砼的保湿、保温之用。5. 施工准备5.1. 施工技术交底5.1.1. 在转换层施工时，必须提前一周由项目部组织项目生产副经理和技术部门、施工部门、质量部门、安全部门、材料部门、设备部门、后勤部门等相关部门召开工作会，应对各部门强调转换层施工的重要性、难度和重点，并对各

38、部门的职责提了具体分工要求，做好项目各部门的配合协调工作。5.1.2. 在转换层施工前一周以内，必须由项目技术负责人组织全体施工技术员质检员和计划员进行转换层结构施工图交底工作和转换层施工方案的技术交底工作，并应向与会人员强调转换层的重点和难点。严格要求各施工技术人员和质检员按照施工规范和设计图进行施工和检查，严格控制每一道工序的施工质量，禁止将不合格工序带入下一道工序，避免对工期和质量造成极大的损失。5.1.3. 各片区施工负责人应组织全体施工班组操作人员进行详细施工方案交底和相应的施工验收规范的交底工作。对转换层的重点和难点部位，应仔细地分析、讲解，提高操作工人的质量意识，落实各工序的质量

39、责任，严格工序质量，避免返工。5.2. 转换层结构劳动力需用计划表转换层结构劳动力需用计划表 序号工种名称需用数量（人）1架子工602模板工603钢筋工1204平工（含砼工）305石工66电焊机67钢筋镦粗加工及连接操作工208竖焊工155.3. 转换层结构主要设备需用计划表主要机械设备一览表名称规格型号单位数量功率（KW）砼泵机90型台3343钢筋断铁机QG-40B台663钢筋弯曲机QW6-40台673钢筋镦粗及滚丝机台3振动器电机/棒ZB110-50台12对焊机VN-150台31.58电焊机B/1-500台41203激光经纬仪J2台1404水平仪1024台3 对讲机健伍台12计算机华硕台2

40、摄像机SONY台1电子测温仪JDC-2只15.4. 转换层结构施工钢管架料、木材及其他材料需用计划表编号品种名称规格数量重量备注1碗扣式钢管110000m422.4吨2普通钢管1.56.0m35000m134.4吨3十字扣35000个4万向扣15000个5接头扣1000个6木枋50100mm75m37九夹板1.222.44m4500m2梁板模8对拉丝杆144500m9彩条布4.0m幅宽1800m210塑料薄膜1200m211草垫2500m212镀锌水管252500m散热管5.5. 转换层（38.35m）梁、板钢筋用量表转换层（38.35m）梁、板钢筋用量表序号规格123456789合计规格32

41、252220161412108吨292.5.084.113.85.959.8063.0671.020.815.03566.1备注其中板筋38t5.6. 由于转换层砼浇筑量大，且采用一次连续浇筑，因此，应在转换层砼浇前一周，由项目技术负责人组织重庆永固新型建材公司(商品砼供应商)相关技术人员召开专题讨论会，研究解决如下问题：所需的各种原材料的供应、备料以及质量检测的技术措施。各种计量器具和检测。泵站和施工现场的所有相关设备车辆的检修保养。意外突发事件的应急措施等要求，永固公司必须提前5天就上述四个方面提交总包方审查批评。6. 主要施工方法6.1.支撑系统的搭设方法1. 必须严格按照经验算合格的转

42、换层支撑系统的搭设要求进行搭设。 30.8038.35m层支撑脚手架的具体搭设方法为：梁高H2500时，支撑竖杆按间距为450600进行搭设，即沿梁长方向按450进行搭设，沿梁宽方向按600进行搭设,大、小横杆步距为1200。梁高2500H1000时，支撑竖杆按间距为600600进行搭设，即沿梁长及梁宽方向均按600进行搭设，大、小横杆步距为1200。当梁高1000时，支撑竖杆按间距为600900，沿梁长方向按600进行搭设，沿梁宽方向按900进行搭设，大、小横杆步距为1200。现浇板支撑架按12001200进行搭设，大、小横杆步距为1200。2. 所有转换层大梁下的支撑架中，碗扣式脚手架的竖

43、向受力支撑杆必须安放底托，普通脚手架的受力竖杆下端必须安装60160垫枋，以增大竖杆底端部的受压面积，对30.80m层结构有利。另外所有受力横杆与竖杆相交处，应在竖杆上增设一个扣件，使之成为双扣件受力方式。3. 30.8038.35m层转换层支撑架除按转换层内各框架梁的具体搭设相应的支撑架，同时，整个转换层支撑架则采用满堂整体脚手架搭设方式。用纵横方向的横杆将柱架梁、次梁、楼板支撑架连接贯通，以增加整个支撑系统整体稳定性。4. 为了降低转换层框架大梁、次梁对30.80m层相应位置的框架梁的不利影响应将转换层大梁的施工荷载尽量以最短的传递路径传递给框架柱，同时还应尽量减小30.80m层各梁、板结

44、构跨中中荷载，因此在轴换层结构支撑架中，当梁高H2000m时在梁下原有受力支撑架的基础上增设“八”字形斜撑，间距同竖杆间距。“八” 字形斜撑搭设示意图详附图（三） 5. 由于本转换层的层高较高，多为7.55m，为了防止转换层支撑架在转换层梁、板浇筑过程中，因巨大荷载的不均匀分布对支撑架的稳固性的不利影响，决定将整个脚手架系统与所有框支柱、筒体、剪力墙牢固相连，具体做法是：可用普通钢管通过筒体、剪力墙原有门洞将架子相连，当筒体、剪力墙上没有门洞时，则可利用筒体、剪力墙上原有对柱螺栓孔，重新加设纵横钢管和对拉螺栓来连接墙内外脚手架。同时在除A、B、C筒体以外的梁、板结构内，在梁与梁之间的楼板支撑架

45、内再增设垂直剪刀撑，间距2500mm。剪刀撑采用普通钢筋进行搭设，接头处必须用两个万向扣进行搭接连接。剪刀撑钢管必须和支撑架内横向杆或竖杆进行牢固连接。搭设示意图详附图（四）6.从38.35m层转换支梁、板结构布置与30.80m梁、板结构相比较得知（两层梁、板结构平面布置比较图详附图二），30.80m梁、板结构中的次梁与38.35m层转换层大梁的部分位置不相一致，如果直接将转换层梁的荷载传递给30.80m板上，这将对30.80m的楼板不利。为了保证转换层大梁的荷载能够直接传递到30.80m层次梁上，增设“八” 字形斜撑将大梁的荷载传递至30.80m层次梁上，所有梁下受力斜撑必须采用双扣件受力方

46、式。详附图（五、六、七、八）7. 由于本转换层平面形式较为复杂，平面异形较多。因此决定在异形部位采用普通钢管进行搭设，支撑系统中所有采用普通钢管搭设的受力竖杆及斜撑杆必须采用双扣件受力的方式进行加固搭设。6.1.3. 25.8530.80m层结构支撑搭设方法:由于转换层梁、板砼浇筑过程中产生的巨大荷载对30.80m层梁、板结构的不利影响，包括30.8038.35m层结构支撑架的自重荷载向下至传递30.80m层时，对30.80m层梁、板结构的不利影响，所以须对30.80m层梁板结构进行验算。经上述实际验算，得知30.80m层除局部次梁不能完全满足承载力要求外，其余都能满足要求。决定在转换层施工过

47、程中，保留25.8530.80m层间原有支撑系统。25.8530.80m层结构支撑搭设要求如下：a、主梁下支撑竖杆按间距为600900进行搭设，即沿梁长方向按600进行搭设，沿梁宽方向按900进行搭设,大、小横杆步距为1500。b、次梁下支撑竖杆按间距为900900进行搭设，即沿梁长及梁宽方向均按900进行搭设，大、小横杆步距为1500。c、板下支撑架竖杆纵横方向均按12001200进行搭设，大、小横杆步距为1500。6.1.4. A-1、A-2、A-3区段内所有楼梯间的结构支撑架竖杆纵横方向均按900900进行搭设，大、小横杆步距为1200。且需保留21.1030.80m层的支撑架。6.1.

48、5.待转换层梁、板结构施工完毕一周以后，再拆除25.8530.80m层支撑架。6.2. 模板系统梁底模板安装就位起拱、固定梁、板模板制作检查、验收轴线标高检查、复核起拱、固定钢筋绑扎并安放就位加固、稳定检查、验收安装梁侧模板安装梁侧模板绑扎板筋检查、验收预留、预埋预留预埋6.2.1. 模板系统施工工艺6.2.2. 梁、柱、墙模板加工制作：在梁、柱、墙模板加工时，所有模板及模板肋必须用专用木锯设备加工而成。柱、墙、板模板加工同0.00以上主体结构施工方案，梁模板加工详附图（一）6.2.3. 柱、墙、梁模板安装6.2.3.1柱、墙模板安装方法同0.000m层以上主体结构施工方案中柱、墙模板安装方法

49、。6.2.3.2梁模板安装： eq oac(,1)梁底模板安装：a必须根据设计及规范要求，首先确定每根梁起拱高度。即当梁净跨L09.0m时，梁跨中起拱高度为h=L0/500；当梁净跨L09.0m时，梁跨中起拱高度为h=L0/1000。结合本工程的实际情况，决定对跨度大于或等于9.0m框架梁按25mm起拱；跨度小于9.0m的框架梁按15mm起拱。为了保证梁跨中顶面标高符合设计要求，我们决定在梁起拱时，采取将梁两端梁底标高向下降低一个起拱值来解决梁的起拱问题。b在支撑架竖杆上端安放顶托和100100木枋，然后利用水平仪抄测跨中梁底抬棒标高，并作好标记，在梁两端柱筋上抄测出梁底标高，并作好标记，再根

50、据该梁应起拱的起拱值，将梁两端柱筋上的水平标高标记向下尺量一个起拱高度值，并重新作好标记，并将原标记除去。c利用已抄测的梁底抬棒标高和两端柱筋上的起拱标高，拉线并调整梁下支撑架上的顶托、螺母，使其与标高控制线相吻合。d将顶托上的木枋抬棒逐一摆放均匀后，利用竖杆顶托的“U”形槽，用木楔形木块将木抬棒卡紧定位，再沿梁的长度方向用5050的木枋条将该梁的所有木抬棒进行水平连接形成整体。e将预先制作好的梁底板模按编号逐一摆放在梁抬棒上，根据柱上的控制轴线对梁底模板进行校核后，用铁钉将梁底模板与抬棒相连。f梁底模安装完成后随即由工长再一次对梁底模板的底标高（含起拱值）进行复核、检查，如发现偏差，应立即进

51、行调整使其达到设计和施工规范要求。6.2.3.3梁侧模板安装1、梁侧模板安装前，梁钢筋必须通过项目部质检员的检查合格，且向监管部报验并验收认可。2、由于转换层大梁的断面较大，高度较高，且又采用木模板体系，如果在现场拼装，则比较困难，安装质量也不容易保证。所以，应预先根据每一根大梁的尺寸进行梁侧模板加工制作，并钻取25对拉螺栓孔。3、梁侧模安装前，应仔细检查大梁钢骨架的垂直度和在梁底模板上的轴线位置，并按规范要求绑扎好砂浆垫层或钢筋垫铁。4、采用塔机按模板编号逐根梁进行吊运安装，梁侧模就位应后立即将梁侧模板进行拼缝组装，校正侧模的垂直度并作临时稳固。为了保证梁的断面尺寸，缩短模板安装时间，可采取

52、在梁侧模板上口及梁的中部位置处摆放与梁宽尺寸相同的内衬钢筋（ 14），内衬钢筋必须经过型材切割机切割而成，以防衬铁端部损坏模板。在穿对拉螺栓时如遇在原有预设的对拉螺栓孔处，有钢筋阻挡，则须利用职权便携式电钻重新钻孔；对拉螺杆安装完毕后，立即用普通钢管作背杠对梁侧模板进行加固、校正，梁侧模板的安装方法以详附图（四、五）：6.2.4. 模板安装质量检查和验收1、整个模板的验收过程：施工班组自检 （合格后） 施工员和质检员检查 （合格后） 报监管部检查验收合格后填报资料，浇筑砼。2、模板安装完成，在施工班组自检合格后，浇筑砼前由项目技术负责人组织有关人员进行模板工程施工验收。3、验收合格后，向监管部

53、发出报验申请单，并配合监管部人员全面检查验收，同时作好相关记录。4、模板验收包括以下内容：板安装必须符合该工程模板设计和技术措施的规定。模板安装必须符合施工图所要求的断面尺寸、轴线标高、垫铁、垫块以及预留洞口的位置大小符合木模要求。同时模板的安装质量必须符合模板工程施工验收规范要求。模板支点及支撑系统必须牢靠，并具有足够稳定性和安全性。连接件中的紧固螺栓、支撑扣件紧固、对拉螺栓的紧固均必须满足规范要求。预留件的规格、数量、位置、稳固可靠。模板内清洁程度必须满足要求。轴线、标高自检记录、钢筋隐蔽检查验收记录、预留、预埋件检查记录等相关资料必须齐备。按建筑安装工程质量检验评定标准的规定，逐项进行评

54、定验收。支架模板上施工荷载必须符合要求。在模板上运输砼或操作用的走道板必须搭设好。作业面孔洞及临边防护已经形成，垂直作业已设立隔离防护措施。6.3. 钢筋工程6.3.1. 钢筋加工计划的编制6.3.1.1 钢筋加工计划编制流程图施工图、规范、标准图集绘制梁筋大样图及梁柱节点图分析研究编制加工计划项目技术负责人调整计划电子计算机技术部门复核审核批准钢筋加工（实施）6.3.1.2 由于本转换层大梁断面较大，大部分为框支梁，梁配筋较多，钢筋直径较大，梁内受力主筋普遍为2，且梁内底筋多达48层，梁内面筋多达34层。因此，在编制钢筋加工计划前，须由项目部技术负责人组织技术、施工、质量等部门召开施工图会审

55、，认真仔细地对施工图要求与现场实际施工的可行性进行分析、研究、确定方案、统一认识，如需设计院解决和认可的问题应及时报设计院批准。6.3.1.3 由于本工程平面形式复杂，轴网尺寸变化大，梁系布置异形较为普遍，这给钢筋计划的编制工作带来了困难。我们专门配备了专业的电脑软件系统和熟悉AutoCAD绘图软件的技术人员，进行钢筋计划的辅助编制。将结构施工图绘制于电脑内并存盘，根据计划需要，随时抽取任意一根梁，计算梁筋、箍筋的长度以及柱子异形箍筋长度等。极大地提高了钢筋计划的准确性，缩短了编制时间，将钢筋计划表输入计算机，便于计算钢筋工程量以及各部门随时查看了解钢筋的使用管理信息。6.3.1.4 钢筋入场

56、后，必须严格按照公司的程序文件中有关钢材入场管理制度要求按规格、检验状态进行分类堆放整齐。在每种钢材上都必须挂好标识牌，标识清楚该种钢材的规格、数量、生产地，是否通过抽样检测并合格。新近入场的钢筋在未检测合格以前不能与库存原有同种规格的钢筋堆放在一起，应另处堆放。新钢筋入场以后，立即向监管部申请进行原材料抽测报验。待在监管部人员鉴证下，取样送检后合格，才能与原有同种规格的钢筋合并堆放。也只有抽检合格的钢筋才能用于钢筋半成品加工生产，未检合格的钢材严禁投入使用。6.3.1.5 为了确保钢筋加工计划的准确性，计划员编制完成钢筋加工计划表后，立即交由项目技术部门进行审核，同时报送计划表给钢筋加工房的

57、专职工长再次核对施工图，进行查漏补缺，并将信息反馈给项目技术负责人。钢筋加工计划表经项目技术负责人审定批准后，将计划表分发给相关部门人员手中，立即组织实施钢筋加工生产，在钢筋加工生产过程中钢筋工长应随时检查钢筋半成品的制作质量，严格按照钢筋加工计划表组织生产，在断料、配筋过程中，要合理利用余料、废料，变废为宝，降低损耗减少返工损失，提高经济效益。钢筋工长必须负责钢筋加工半成品的堆放、标识以及发货的管理工作，做到堆放整齐有序、标识清楚明晰、发货准确及时。由于部分钢筋需工厂接长焊接（闪光对焊）因此，钢筋工长还必须负责钢筋闪光对焊焊接质量检查，以目测为主，并按规范要求在监理见证下进行抽样送检工作，做

58、好相关记录。同时负责钢筋房的安全生产、文明施工管理工作。6.4.1.4钢筋加工计划的编制方法1、因设计要求本转换层梁接头采用机械连接方式，这就给钢筋加工计划编制的准确度要求非常高，特别是梁的上部钢筋在端支座均要向下弯锚入柱内（梁高HLae），且梁上部筋多达34层，在锚入柱内时，应充分考虑各梁钢梁相互间隙付合规范要求，所以在编制加工计划时，必须逐一绘制每根梁在柱内的节点大样图，技术部门认真分析节点大样图的施工可行性，配合计划员编制出钢筋计划表。并将编制好的计划交由项目技术负责人进行审核。钢筋加工计划表经项目技术负责人审定批准后，将计划表分发给相关部门。2、在钢筋进行加工制作前，须由项目技术负责人

59、召集钢筋工,负责钢筋加工制作的专职工长和现场负责钢筋绑扎的工长进行全面的钢筋工程施工技术交底，向其说明转换层梁钢筋的特殊和复杂性，如果钢筋制作质量达不到要求，将严重影响整个转换层的施工质量，要求各工长应在施工生产中加强管理，确保质量。同时要求，在钢筋开始加工前，必须要由工长组织班组全体人员进行一次技术和质量的交底。6.3.2. 钢筋加工钢筋在加工过程中，应严格按照钢筋计划表进行加工。施工班组必须设立质量员对每一根梁钢筋，梁箍筋等，进行仔细的检查，重点解决好在钢筋加工过程中容易出现加工误差的环节，提高手工或机械操作的准确性。工长应随时抽查钢筋加工好的成品的加工质量，严格控制加工误差在10mm以内

60、，弯折角误差在1。以内，对于超出质量要求的必须要求返工。应严格控制钢筋加工过程的质量，严把质量关。钢筋加工半成品应严格进行挂牌，并按每一根梁作为一个堆放单元，分类堆放，挂上标志牌，钢筋房工长还应抓好钢筋房的安全生产、文明施工管理工作。4、由于柱子钢筋在转换层内进行弯锚（按顶层构造要求），而不再向上部延伸，因此，在编制柱钢筋加工计划时，应严格按00G101图集中顶层柱筋构造的要求，同时，计划员深入现场，用水平仪操测出每根柱内的每根柱筋的预留高度，再计算出钢筋的准确的下料长度。根据穿过柱子的梁的上部钢筋的层数，确定柱筋顶端的水平弯折点，弯折点宜低于梁顶面200250mm，以避开柱内的纵横梁的上部筋