污水设计计算书全部

1、设计均匀流量Q=变化系数KZ=最大设计流量Qmax=1）设计参数最小设计管径最大设计充满度最大设计流速最小设计流速进水管粗拙度n=设计坡度i=2）设计计算进水管有效断面面积水力半径R=湿周=角度=30.0034723300m/d=m/s1.5450m3/d=0.0052083m/s100mm本设计取0.1mD=0.5510m/s0.6m/s本设计取0.6m/sv=0.0140.004A=Q/v=0.0086812mmax(vn)(3/2)0.048403m/i(3/4)A/R=0.179339m360/3.14*D205.611=）cos(角度余弦值=/2)=-0.22164有效水深h=充满度

2、格栅设计计算设计均匀流量Q=变化系数KZ=最大设计流量Qmax=1）设计参数栅前流速v1=0.40.9m/s过栅流速v2=0.61.0m/s栅条净空隙b=1650mm格栅倾角4575栅条宽度S=10mm水头损失增大系数k=阻力系数重力加快度g=渐宽部分睁开角1(D/2)(1-cos(0.061082m/2)=h/D=0.61082130.000289325m/d=m/s1.537.530.0004343m/d=m/s0.5m/s0.8m/s0.005m60正玄值0.866025正切值=1.732051=0.01m32.42m/s29.820正切值0.36397=.（1）b=1625mm时，栅渣

3、量333污水w0=0.10.05m栅渣/10m.（2）b=3050mm时，栅渣量333污水w0=0.030.01m栅渣/10m（2）设计计算栅前槽宽B1=(2*Qmax/v1)(1/2)=栅前水深h=B1/2=栅条空隙数n=Qmax*(sin)(1/2)/(bhv2)栅槽宽度B=S*(n-1)+b*n过栅水头损失h2=k(S/b)(4/3)*(v2/2g)*sin栅后槽总高H=h+h1+h2渠道渐宽部长L1=(B-B1)/(2*tan1)渠道渐窄部长L2=L1/2栅槽总长L=L1+L2+0.5+1.0+H1/tan每天栅渣量w=Qmax*w0*86400/(KZ*1000)3m栅渣33污0.0

4、75/10m水3m栅渣33污水0.041667m0.020833m4.8469条0.062704m0.517326m0.83816m,超高0.3mh1=0.028899m0.01445m1.728582m4.0(符合要求)污泥部分需要的整体积V1=S*N*T/1000每格池子的污泥容积V0=V1/n竖流积淀池设计计算（1）设计参数中心管流速v030mm/s反射板底面距泥面最少喇叭口直径及高度为中心管直径反射板的直径为喇叭口直径的中心管下端距反射板之间的空隙高在0.250.50m积淀池个数n=表面负荷q=积淀时间t=进水SS浓度C0=30.5m30.5m0.03m/s0.3m1.35倍1.3倍0

5、.3m个321.5m/(mh)3hmg/L，出600水SS浓度200mg/LC1=SS去除率污泥密度=污泥斗底部直径d=污泥斗倾角=中心管下端之反射板表面之间的空隙中污水流速v130mm/s池子保护高度h1=2）设计计算中心管面积f=qmax/v0每池最大设计流量q=Q/nmaxmax积淀池部分有效断面面积F=qmax/v上涨流速v=q/3600(1/2)积淀池直径D=(4*(F+f)/3.14)积淀池有效水深h=vt校核池径水深比D/h3校核集水槽每米出水堰过水负荷q0=1000*qmax/(3.14*D)2.9污泥整体积V=Q*(C0-C1)T/(*10*(100-P0)污泥斗高度h2=(

6、D/2-d/2)*tan污泥斗容积V=(3.14*h2/3)*(D/2)2+(d/2)2+(D/2)*(d/2)(1/2)中心管直径d0=(4*f/3.14)喇叭口直径d1=1.35d0中心管喇叭口下缘至反射板的垂直距离h3=qmax/(3.14*v1*d1)积淀池总高度H=h+h1+h2+h3+h4辐流积淀池设计计算（1）设计参数%，污泥含水率P0=3kg/m，1000排泥时间间隔T=m?，倾角正切值tan=0.01m/sm，缓冲0.3层高度h4=20.76331m30.022899m/s254.95833m0.000417m/s8.42514m4.5m1.8722530.865597L/s

7、3m，每池75.37143污泥体积V1=V/n0.988753m335.73198m0.986088m1.331219m0.547827m6.636579m99.3%1d0.577350.3m375.37143m表面负荷q=池子个数n=积淀时间t=进水SS浓度C0=SS去除率320.2m/(mh)个hmg/L，出700水SS浓度400mg/LC1=%，污泥90含水率99.3%P0=污泥密度=污泥斗上部半径r1=污泥斗倾角=坡向泥斗的坡度i0.05缓冲层高度h2=2）设计计算积淀部分水面面积F=3600*Qmax/(n*q)(1/2)池子直径D=(4F/3.14)有效水深h=qt*10*(100

8、-P0)污泥斗高度h4=(r1-r2)*tan污泥斗容积V1=(3.14*h2/3)*(r12+r1r2+r22)底坡落差h3=(D/2-r1)*i池底储泥体积为V2=(3.14*h3/3)*(D/2)2+(D/2)*r1+r12)总储泥体积=V1+V2池子总高度H=h1+h+h2+h3+h4径深比校核D/h=612刮泥机的主要技术性能参数：池径11m；周边线速度23m/min；单边功率0.75kw；周边单个轮压35kNkg/m3，1000排泥时间间隔T=m，污泥2.5斗下部半径r=2?，倾角正切值tan=0.05m，超高0.5h1=2412.1875m22.91462m1.6m3113.05

9、71m2.598076m326.51337m0.447865m377.89161m3104.405m5.445942m14.321632d1m1.7320510.3m4.斜板积淀池设计计算（1）设计参数斜板净距（斜管孔径）=800.08m斜板（管）斜长L=1.01.2m1.2m?，倾角斜板（管）倾角=60的正弦值0.866025sin=斜板（管）区底部缓冲层高度h41m，池子0.3m超高h1=斜板（管）区上部水深h2=0.70.8m1.0m积淀池格数n=1个32表面负荷q=1m/(mh)k斜板（管）区面积利用系数0.91mg/L，出进水SS浓度C0=700水SS浓度C1=%，污泥SS去除率90

10、含水率P0=1000kg/m3，污泥密度=排泥时间间隔T=污泥斗底部边长a1=1m45?，倾角污泥斗倾角=正切值tan=（2）设计计算池子水面面积90.590662F=3600*Qmax/(n*q*k)m池子边长a=F(1/2)9.517913m斜板（管）高度h3=L*sin1.03923m池内逗留时间t=（h2+h3）/q1.83923h污泥整体积V=Q*(C0-C1)T/(113.05713*10*(100-P0)m污泥斗高度h5=(a/2-a1/2)*tan4.258956m污泥斗容积450.7124322V1=(3.14*h5/3)*(a)m+a*a1+a1积淀池总高H=h1+h2+h

11、3+h4+h57.398187m水解酸化池设计计算设计均匀流量Q=5003m/d=变化系数KZ=1.5最大设计流量Qmax=7503m/d=（1）设计参数逗留时间T=410h10hCOD去除率15%70%40%反响器高度H=46m5.5m长宽比2:12上涨流速v=0.51.8m/h0.5m/h清水区高度=0.51.5m1400mg/L99.3%2d130.005787m/s30.008681m/s2）设计计算水解池容积V=KZ*Q*HRT有效水深h=qT接触氧化池设计计算设计均匀流量Q=变化系数KZ=最大设计流量Qmax=（1）设计参数填料容积负荷Mc=填料填补比=进水BOD浓度S50污泥回流

12、比填料高度h=氧化池格数n=；氧转移折算系数=0.80.85X；混淆液污泥浓度；液体密度C；废水中节余溶解氧浓度03312.5m5m31200m/d=1.531800m/d=kgBOD/(0.753d)m%mg/L，出350水BOD浓5Se%3m4格；氧溶解折算系0.8数=0.90.97mg/L；污2000泥密度=kg/L；液1体温度T=mg/L；CS(20)；2标况下清水中饱和30.013889m/s30.020833m/s6mg/L空气扩散0.9装置氧转15%移效率31000kg/mmg/L；CS(T=25)设9.17计温度下8.38mg/L清水的饱a；去除1kgCOD的需氧量溶解氧浓度k

13、gO2/kgC0.75OD；b微生物自己氧化系数0.12和溶解氧浓度kgO/kgM2LSS（2）设计计算氧化池有效容积V=Q(S0-Se)/(Mc*1000)水力逗留时间T=V/(Q/24)有效填料容积V=Q*(S0-Se)/(Mc*1000)填料面积A=V/h每格池子填料面积=A/n接触时间T=V/(Q/24)需氧量Oa=a*Q*(S0-Se)/1000+b*X*V/1000充氧量aS(20)/(*(*O0=Q*C*Cs(T=25)-C0)*1.024(T-20)供肚量Qa=O0/(0.3*E)最大气水比=淹没式膜生物反响池设计计算设计均匀流量Q=变化系数KZ=最大设计流量Qmax=1）设计

14、参数污泥负荷LS=0.050.15混淆悬浮液固体浓度X=6000进水BOD浓度S=50f；混淆液MLVSS/MLSS=0.70.83982.8571m19.65714h3589.7143m2196.5714m22m25m符49.14286合布水要求11.79429h545.4857kg/d1002.066kg/d=322268.14m/d=18.5567831000m/d=1.531500m/d=kgBOD/(50.1kgMLSSd)g/Lmg/L；出400水BOD浓5度Se=E；空气扩散装置0.7氧转移效率b；微生341.75276m/h3927.8391m/h=30.011574m/s30

15、.017361m/s200mg/L15%315.46398m/mina；系数0.421.0Y；污泥产率系数K；污泥自己氧化速率0.04d0.075污泥含水率物自己氧kgO2/(kg1化系数0.18MLVSS0.11d)0.180.6kgMLVSS/kgBOD50.04d-199.3%（2）设计计算混淆液挥发性悬浮固体均匀浓度4.2g/LXV=X*f有效容积V=Q*(S0-476.19053Se)/(1000*LS*XV)m水力逗留时间t=24*V/Q11.42857h需氧量OD=(a*Q*(S0-560kg/dSe)/1000)+b*V*X*f空肚量QD=OD/(0.3*E)12444.44m

16、3/d=518.51853m/h=节余污泥量X=Y*Q*(S0-Se)-5.714286kg/d=0.8163273Kd*V*Xm/d38.641975m/minUASB厌氧设计计算设计均匀流量Q=变化系数KZ=最大设计流量Qmax=（1）设计参数容积负荷NV=36kgCODcr/(m3d)表面负荷q0.8m3/(m2h)进水COD浓度S=cr0污泥产率系数YV=污泥浓度=内循环比UASB池数n=30.01388931200m/d=m/s1.530.02083331800m/d=m/s2kgCODcr/(3d)m320.5m/(mh)mg/L；出1600水cr浓800mg/LCOD度Se=0.

17、1kgVSS/kgcrCOD1000kg/m3；99%污泥含水率P=100%；污泥50%回流比2（2）设计计算有效容积V=Q*S0/(1000*NV)有效断面面积A=Q/q有效水深h=V/A污泥量V0=Q*(S0-Se)*YV/(1000*(1-P)AB法设计计算3；单池m3960有效容积480mV1=V/n2；单池100m502有效面积m9.6m9.6设计均匀流量Q=变化系数KZ=最大设计流量Qmax=320000m/d=1.5330000m/d=30.231481m/s30.347222m/s1）设计参数污泥负荷Na=343kgMLSSdkgBOD5/(容积负荷NV=610混淆液浓度X=2

18、3污泥龄SRT=0.40.7水力逗留时间HRT=0.50.75污泥回流比70溶解氧DO=0.21.5气水比=（34）:1SVI=6090积淀时间t=1283md)gMLSS/L0.5d0.7h%；进水40SS浓度X0=mg/L；出0.5水SS浓度Xe=进水BOD5浓度S0=mg/L；出70水BOD5浓度S=e1.5h300mg/L75mg/L200mg/L80mg/L积淀池表面负荷q=12321m/(m需氧量系数a=0.40.6污泥增值系数a=0.30.50.50.4h)kgO2/kgBOD5kg/kgBOD5污泥含水率P=98%98.7%f；混淆液MLVSS/MLSS=0.70.8（2）设计

19、计算A段曝气池容积V=Qmax*(S0-Se)/(1000*Na*f*X)曝气时间T=V/(Q/24)*KZ)A段节余污泥量WA=Q*(X0-Xe)/1000+a*Q*(S0-Se)/1000湿污泥量Q=W*100/(1000*(100-P)S(A)AA段积淀池以积淀池设计按污泥负荷法设计推流式曝气池设计均匀流量Q=变化系数KZ=最大设计流量Qmax=（1）设计参数S；出水BOD浓度L598.7%0.73857.1429m0.685714h5460kg/d3420m/d30.01388931200m/d=m/s1.530.02083331800m/d=m/smg/L；进200水BOD浓500m

20、g/L5度S0=一期均匀流量Q=变化系数KZ=一期最大流量Qmax=KN(15)；标准水温15）时硝化菌半速度常数K；活性污泥自己氧化系数df；出水SS中VSS所占的比率C；出水SS浓度eK；动力学参数=0.01680.02812混淆液污泥浓度X=Kd(20)；20自己氧化系数Y；活性污泥产率系数fb；进水VSS中可生化比率c；污泥泥龄；氧转移系数；氧在污水中饱和溶解度修正系数p；大气压力EA；微孔曝气器氧转移效率H；微孔曝气头淹没深度0.06污泥指数SVI=r；二沉0.75池修正系数mg/L；进水SS浓度C0=曝气池池0.018数3000mgMLSS/L0.06夏天水温T=0.6冬天水温T=

21、0.7污泥含水率P=315d进水氨氮浓度N0=20氧在清水中的0.85饱和溶解度；CS(20)曝气池中0.95均匀溶解氧浓度；C0Pa；夏天清水氧饱91000和度CS(夏)；%；冬天清水氧饱和度CS(冬)4.8mm(15)；标150准水温（15）时硝化菌最大比生长速率bN(20)；1.220时硝化菌自己氧化系数500mg/LDO；曝气池内平均溶解氧K；溶04座解氧半速度常数pH；污水pH值251099.2%30mg/L9.17mg/L2mg/L8.4mg/L11.33mg/L（2）设计计算出水溶解性BOD5浓度Se=SL-7.1*Kd*f*Ce136.1mg/L考虑消化作用，出水氨氮计算KN(

22、夏)=0.5*e(0.118*(T夏-15)kgBOD/(5污泥负荷NS=K2*Se*f/(S0-Se)/S0)2.524526kgMLSSd)曝气池有效容积V=Q*S0/(X*NS)79.222793mkgBOD/(53md)；复核容积负荷FV=Q*S0/(1000*V)7.573578大于0.4，小于0.9回流污泥浓度XR=r*106/SVI8000mg/L污泥回流比R=X/(XR-X)60%夏天活性污泥自己氧化系数0.072999d-1(T-20)Kd(夏)=Kd(20)*1.04KN(冬)=0.5*e(0.118*(T冬-15)m(夏)=0.09m(15)*e8*(T夏-15)*DO/

23、(K0+DO)）*(1-0.833*(7.2-pH)m(冬)=m(15)*e0.098*(T冬-15)*DO/(K0+DO)）*(1-0.833*(7.3-pH)bN(夏)=bN(*1.04T夏-20)bN(冬)=bN(*1.04T冬-20)N（夏）；夏季硝化菌比增添速=（1/c(夏)）+bN(夏)冬天活性污泥自己氧化系数0.040534d-1(T-20)Kd(冬)=Kd(10)*1.04夏天节余生物污泥量XV(夏)=Y*Q*(S0-Se)/1000-Kd（夏）248.9958kg/d*V*f*X/1000冬天节余生物污泥量XV(冬)=Y*Q*(S0-Se)/1000-Kd（冬）254.782

24、8kg/d*V*f*X/1001N（冬）；冬季硝化菌比增添速=（1/c(冬)）+bN(冬)夏天出水氨氮Ne(夏)=（K夏)*N(N(夏）（m(夏)-N(夏)）冬天出水氨氮Ne(冬)=（KN(冬)*N(冬）（m(冬)-N(冬)）节余非生物污泥XS=Q*(1-fb*f)*(C0-Ce)/1000夏天湿污泥量QS=100*X(夏)/(1000*(100-P)冬天湿污泥量QS=100*X(冬)/(1000*(100-P)复核夏天污泥泥龄c(夏)=X*V*f/(1000*XV(夏)171kg/d352.49948m/d353.22285m/d0.715881d冬天将MLSS增添到X=出水BOD浓度5Se

25、=Q*S0/(Q+K*X*f2*V)节余生物污泥XV(10)=Y*Q*(S0-Se)/1000-Kd(冬)*V*f*X/1000污泥泥龄c(冬)=X*V*f/(1000*X冬)V(复核冬天污泥泥龄c(冬)=X*V*f/(1000*XV(冬)复核出水BOD浓度5Se=Q*S0/(Q+K2*X*f*V)夏天微生物合成去除的氨氮NW(夏)=0.12*XV(夏)*1000/Q冬天微生物合成去除的氨氮NW(冬)=0.12*XV(冬)*1001/Q0.699621d136.1mg/L24.89958mg/L25.47828mg/LN（冬）；硝化菌比增长速度为N(冬)=1/c(冬)+bN(冬)出水氨氮Ne=

26、KN(冬)*N(冬)/(m(冬)-N(冬)需氧量ARO(冬)=a*Q*(S0-Se)/1000+b*(Q*(N0-Ne)/1000-0.12*V*X*f/1000*c(冬)）)-c*V*X*f/1000*c(夏)）冬天曝气池内平均溶解氧CSb(冬)=CS(冬)*(pb/202600+Ot/42)冬天标准需氧量SOR(冬)=AOR(冬)*CS(夏天出水氨氮浓度N夏)=N-N夏)5.10042mg/Le(0W(/(*(*C-C0)*1.024(T冬-20)冬天出水氨氮浓度Ne(冬)=N0-NW(冬)夏天需氧量ARO(夏)=a*Q*(S0-Se)/1000+b*(Q*(N0-Ne)/1000-0.1

27、2*V*X*f/（1000*c(夏)）)-c*V*X*f/（1000*c(夏)）冬天需氧量ARO(冬)=a*Q*(S0-Se)/1000-c*V*X*f/（1000*c(冬)）压力修正系数=p/101300曝气头安装地点绝对压力pb=p+9.8*1000*H气泡走开水面是含氧量Ot=21*(100-EA)/(79/100+21*(100-EA)夏天曝气池内均匀溶解氧CSb(夏)=CS(夏)*(pb/202600+Ot/42)夏天标准需氧量SOR(夏)=AOR(夏)*CS(20)/(*(*CSb(夏)-C0)*1.024(T夏-20)夏天空气用量QF(夏)=SOR(夏)/(0.3*EA)夏天空气

28、用量4.521721mg/LQF(冬)=SOR(冬)/(0.3*EA)336.8778kg/d=14.03657kg/h280.128kg/d=11.672kg/h0.898322138040Pa0.17536517.53653%9.230584mg/L22.88358kg/h3381.3931m/h按污泥泥龄法设计推流式曝气池1）设计参数同上污泥负荷法2）设计计算出水溶解性BOD5浓度Se=SL-136.1mg/L7.1*Kd*f*Ce夏天活性污泥自己氧化系数0.072999d-1Kd(夏)=Kd(20)*1.04(T-20)冬天活性污泥自己氧化系数0.040534d-1Kd(冬)=Kd(1

29、0)*1.04(T-20)夏天污泥泥龄c(夏)=1/（Y*K2*Se-0.715881dKd(夏)）冬天污泥泥龄c(冬)=1/（Y*K2*Se-0.699621dKd(冬)）夏天曝气池体积V(夏)=Y*Q*c(夏)*（S-S）/(X*f*(1+K夏)*夏)0ed(c(冬天曝气池体积V(冬)=Y*Q*c(冬)*（S-S）/(X*f*(1+K冬)*冬)0ed(c(水力逗留时间T=24*V/Q6回流污泥浓度XR=r*10/SVI完整混淆式曝气池设计设计均匀流量Q=变化系数KZ=最大设计流量Qmax=1）设计参数容积负荷NV=进水BOD5浓度S0=进水SS浓度C0=曝气区混淆液污泥浓度X=污泥泥龄c=

30、K2；异养菌半速度常数max；异养菌最大比增添速度K；异养菌自己氧化系数df；出水SS中VSS所占的比率f；进水VSS中可生化比率ba；有机物氧化需氧系数379.22279m379.22279m1.584456h8000mg/L31200m/d=1.531800m/d=kgBOD/(1.553d)mmg/L；出500水BOD5浓度S=emg/L；出水SS浓度Ce=3000mg/L4.2d污泥产率60系数Y=5d-1污泥密度0.06=污泥含水0.75率P=夏天水温0.7T=kgO2/kgB0.5OD530.013889m/s30.020833m/smg/L20mg/L0.61000kg/m399

31、.2%27b；活性污泥需氧系数0.12kgO2/kgMLVSS20氧在；氧转移系数；氧在污水中饱和溶解度修正系数清水中的0.85饱和溶解度；CS(20)曝气池中均匀溶解0.95氧浓度；C9.17mg/L2mg/Lp；大气压力Pa；夏天清水氧饱95000和度8.07mg/LCS(夏)；曝气池个数n=设施选型：采纳3台泵型叶轮，导流室污水降落流速v1=曝气区外壁构造厚度1=积淀区表面负荷q1=导流室外壁厚度2=积淀区超高H5=曝气区有效水深H=积淀时间t=回流窗流速v2=回流缝宽度b=顺水圈内径D4=（2）设计计算曝气区容积V1=Q*S0/(1000*NV)曝气区水力逗留时间T=24*V1/Q污泥

32、负荷NS=Q*S0/(X*V1)曝气设施直径d=mm/s；回流比R=0.2m2m/(mh)0.01m；m；曝气0.3区超高H6=m；曝气区与积淀区水位差H7=h；积淀1.5区直壁高度h=3mm/s；单个回流窗尺寸f=0.2m0.24mm；顺水0.1圈长度L=7.5m3400m8hkgBOD5/(kgMLSS；污泥0.5负荷在规范同意的范围（0.250.5）内0.75m300%0.5m0.2m1.5m20.048m0.5m出水溶解性BOD5浓度Se=K2*(1+Kd*c)/(Y*max*c-(1+Kd*c)节余生物污泥量XV=Y*Q*(S0-Se)/(1000*(1+Kd*c)节余污泥量X=XV

33、+XS=Y*Q*(S0-Se)/(1000*(1+Kd*c)+Q*(1-fb*f)*(C0-Ce)/10006.619669mg/L283.7331kg/d443.3331kg/d节余污泥湿泥量VS=X/(*(1-P)负荷污泥泥龄c=X*f*V/(1000*XV)需氧量AOR=a*Q*(S0-Se)/1000+b*X*V*f/1000大气压力修正系数=p/101300标准需氧量SOR=AOR*C)/(S(20*(*CS-C)*1.024(T-20)每台曝气设施充氧量SOR=SOR/n叶轮周边线速度v=(SOR1.88(1/2.8)/(3.79*K1*d)N=0.0804*K1*v3*d2.08

34、曝气机最低转速n=60*v/(3.14*d)曝气机充氧动力效率=SOR/N曝气区直径D1=6*d导流室面积F2=Q*(KZ+R)/(n*86.4*v1)导流室外径D2=(D1+1)2+4*F/3.14)(1/2)导流室宽度B=(D2-D1-1)/2积淀区面积F3=KZ*Q/(24*n*q1)积淀区直径D3=(D2+2(1/2)2)+4*F3/3.14)出水堰负荷q2=KZ3)积淀区高度h1=q*t曝气区直壁高度h2=h1+0.414*B斜壁高度h4=H-h3池底直径D5=D3-2*h4回流窗总面积f=Q*(KZ+R)/(86.4*n*v2)回流窗个数N=f/f回流缝面积f2=3.14*b*(D

35、4+(L+b)/(2(1/2)回流缝流速v3=Q*R/(86.4*n*f2)复核曝气区容积V=3.14*D32*h3/4+3.14*h4*(D32+D3*D5+D52)/(3*4)积淀区体积V3=3.14*h1*(D32-曝气区及导流区实质有效体积V2=0.95*(V-V3)355.41664m/d3.171995d404.0282kg/d=16.83451kg/h0.93780829.64204kg/h7.410511kg/h3.507789m/s1.907585kW89.37043r/minkgO2/(kW3.88476h)4.5m21.041667m4.839108m0.069554m2

36、18.75m6.870635m0.241419L/(sm)1.5m1.528795m3.5m-0.12936m20.15625m3.255208个22.488219mmm/s(大于4.18639520mm/s；小于40mm/s)398.01844m328.01116m366.50692m吸附再生活性污泥法设计计算设计均匀流量Q=变化系数KZ=最大设计流量Qmax=1）设计参数容积负荷NV=进水BOD浓度S=50进水SS浓度C0=回流污泥浓度XR=20清水氧饱和度CS(20)=曝气区中均匀溶解氧C0=a；有机物氧化需氧系数310000m/d=1.65316500m/d=kgBOD/(53md)取

37、1.25值范围0.91.8之间mg/L；出150水BOD浓5度SL=mg/L；出水SS浓度Ce=mg/L；污6000水温度T=清水氧9.17饱和度CS(T)=mg/L；回流比R=kgO2/kgB0.5OD530.115741m/s30.190972m/s30mg/L30mg/L258.4mg/L1b；活性污泥需氧系数；氧转移系数p；大气压力Y；污泥产率系数f；进水SS中VSS所占比率微孔曝气头淹没深度H=微孔曝气头氧转移效率EA=0.12kgO2/kgMLVSS；氧在0.85污水中饱0.95和溶解度修正系数91000Pa；Kd；污泥0.6自己氧化0.06系数fb；VSS0.6中可生化0.5比率

38、3.7m20%（2）设计计算出水溶解性BOD5浓度Se=SL-7.1*Kd*f*Ce曝气池容积V=Q*S0/(1000*NV)吸附区容积V1=V/4吸附区水力逗留时间HRT1=24*V1/Q吸附区污泥浓度X=(R*XR+C0)/(1+R)再生区容积V2=V-V1再生区水力逗留时间HRT2=24*V2/Q复核污泥负荷NS=Q*S0/(V1*X+V2*XR)节余生物污泥量XV=Y*Q*(S0-Se)/1000-Kd*f*(V1*X+V2*XR)/1000节余非生物污泥量XS=Q*(1-fb*f)*(C0-Ce)/1000节余总污泥量X=XV+XS污泥泥龄c=f*(V1*X+V2*XR)/(1000

39、*XV)需氧量AOR=a*Q*(S0-Se)/1000-c*XV压力修正系数=p/101300曝气头处的绝对压力pb=p+9.8*103*H气泡走开水面时含氧量Ot=21*(1-EA)/(79+21*(1-EA)T时曝气池内均匀溶解氧饱和度CSb(T)=CS(T)*(pb/202600+Ot/42)标准需氧量SOR=AOR*C/(S(20)*Cb(T)-C0)*(1.024(T-20)空肚量QF=SOR/(0.3*EA)气水比=QF*24/QAO生物脱氮工艺设计均匀流量Q=22.332mg/L31200m3300m0.72h3130mg/L3900m2.16hkgBOD5/(kgMLSS0.2

40、3663d)；大于0.2，小于0.4，切合要求537.804kg/d1610kg/d2147.804kg/d7.072093d1113.038kg/d=0.898322127260Pa17.53653%8.783635mg/L80.85415kg/h31347.569m/h3.2341663500m/d=46.37658kg/h0.0057873一期均匀m/s流量Q=变化系数KZ=最大设计流量Qmax=1.530.0086813750m/d=m/s变化系数KZ=一期最大流量Qmax=1）设计参数进水BOD5浓度S0=进水SS浓度C0=进水TN0=进水氨氮N0=碱度SALK=夏天水温T=污泥产率

41、系数Y=f=混淆液悬浮固体浓度X=氧的半速常数ko2=反响池中均匀溶解氧浓度C=设计泥龄安全系数K=q；20时的反硝化速率常数dn,20氨氮耗碱量mg/L；出800水BOD浓5度S=Lmg/L；出水SS浓度Ce=mg/L；出水TNe=mg/L；出水氨氮Ne=mg/L；pH280值=；冬天25水温T=内源代谢0.6系数Kd=0.7fb=5000mg/L；1.3mg/L；2mg/L；温度3系数kgNO-30.12N/(kgMLVSSd)mg碱度7.14/mgNH-N3480mg/L20mg/Lmg/Lmg/L7.20.050.751.08反响池组数N=好氧池有效水深h1=廊道数n=廊道宽b=缺氧池

42、有效水深h2=污水管道流速v=污泥管道流速vR=进水孔流速v孔=出水堰=b=BOD产碱量5-0.1mg碱度/mgBOD5mg碱度NO-N产碱量3SVI=k；BOD5分解速率常数t；BOD试验时间5需氧量放大系数=Cs(20)；20清水中氧饱和溶解度3.57/mgNO-N3二沉池修正系数r=0.25d-15d1.2p；大气压力mg/L；9.17污水中氧转移速率1.2101300Pa0.82Cs(25)；25清水中氧饱和溶解度CL；好氧池中溶解氧浓度淹没深度H=工程所在地大气压力（2）设计计算出水溶解性BOD5浓度Se=SL-1.42*f*Ce*(1-e-k*t)冬天硝化速率N=0.47*e0.0

43、98*(T-15)*(Ne/(Ne+10(0.05*T-1.158)*(C/(ko2+C)*(1-0.833*(7.2-pH)硝化反响所需的最小泥龄cm=1/N设计污泥泥龄c=K*cm好氧区容积V1=Y*c*Q*(S0-Se)/(X*f*(1+Kd*c)好氧区水力逗留时间t1=24*V1/Q微生物同化作用去除的总氮Wc)N=0.124*Y*(S0-Se)/(1+Kd*被氧化的氨氮量=进水总氮量-出水氨氮量-微生物同化作用去除的总氮量所需脱硝量=进水总氮量-出水总氮量-微生物同化作用去除的总氮需复原的硝酸盐氮量NT=所需脱硝*Q/1000冬天反硝化速率qdn,T冬=qdn,20*T-20缺氧区容

44、积V2=NT*1000/(qdn,T冬*X*f)缺氧区水力逗留时间t2=24*V2/Qmg/L；污水与清8.38水饱和溶mg/Lm；氧转移效率EA=101300Pa466.4102mg/L0.283995d-13.521193d10.56358d3197.6528m9.487332h16.24095mg/L253.759mg/L233.759mg/L116.8795kg/dkgNO3-0.08167N/(kgMLVSSd)3408.8913m19.62678h0.9510%好氧池尺寸设计单池池容V1单=V1/N单池有效面积S1=V1单/h1反响池长度L1=S1/B校核宽深比b/h=校核长宽比L

45、/b=缺氧池尺寸设计单池容积V单2=V2/N单池有效面积S2单=V2单/h2反响池长度L2=B反响池宽度B2=S2/L2反响池进、出水设计单组进水设计流量Q=Q=1污水管道过水断A=Q/v曝气池总容积V=V1+V2c；系统总设计泥龄=好氧池泥龄+缺氧池泥龄节余碱度SALK1=进水碱度-硝化耗费碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生的碱度回流污泥浓度XR=106*r/SVI污泥回流比R=X/(XR-X)脱氮率=(TN0-TNe)/TN0混淆液回流比r=/(1-)节余生物污泥量PX=Y*Q*(S0-Se)/(1000*(1+Kd*c)节余非生物污泥量PS=Q*(X0-f*X0-Xe)/1000节余

46、污泥总量X=PX+PS去除1kgBOD5产生的干污泥量=X/(Q*(S0-Se)/1000)3606.5441m32.41683dmg/L；（以-663.961CaCO3计）8000mg/L166.6667%62.5%166.6667%38.18504kg/d17kg/d55.18504kg/dkgDS/kgB0.344907OD5管径d=(4*A/3.14)0.5校核管道流速v=Q/A污泥回流流量QR=R*Q污泥管道过水断面AR=QR/vR管径dR=(4*AR/0.53.14)校核污泥管道流速vR=QR/AR反响池进水孔流量Q2=(1+R)*Q/2孔口过水断面面A=Q/v孔出水堰及出水井设计

47、堰上水头H=(Q/(1.86*b)2(1/3)出水管管径=进水管管径设计需氧量AOR=碳化需氧量+硝化需氧量-反硝化脱氮产氧量=（去除BOD5需氧量-节余污泥中BOD5的氧当量）+（NH3-N硝化需氧量-节余污泥中NH3-N的氧当量）-反硝化脱氮产氧量碳化需氧量D1=Q*(S0-Se)/(1000*(1-e-kt)-1.42*PX硝化需氧量D2=4.6*Q*(N0-Ne)-X反硝化脱氮产氧量D3=2.6*NT179.4747kgO2/d599.2193kgO2/d303.8868kgO2/d故总需氧量AOR=D1+D2-D3最大需氧量AORmax=474.8072kgO2/d=569.7687kgO2/d=19.7836423.74036kgO2/hkgO2/h去除1kgBOD的需氧量52.967545kgO2/kgBOD5压力修正系数=当地大气压/标准大气压空气扩散器出口处绝对压力pb=p+9.8*H空气走开好氧池时氧的百分比Qt=(21*(1-EA)/(79+21*(1-EA)*100%好氧反响池均匀溶解氧饱和度Csm(25)=Cs*(pb/206600+Ot/42)标准需氧量SOR=AOR*Cs(20)/(*(*Csm(T)-CL)*1.0