模板支撑施工组织方案

1、*工程 模板支撑专项施工方案 PAGE 36一、编制依据建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；建筑施施工计算算手册江正荣荣著中国国建筑工工业出版版社；建筑施施工手册册第四四版中国国建筑工工业出版版社；建筑施施工扣件件式钢管管脚手架架安全技技术规范范JGGJ1330-220011 中国国建筑工工业出版版社；钢结构构设计规规范GGB 5500117-220033中国建建筑工业业出版社社；永嘉蓝天天龙鞋业业有限公公司车间间及附属属用房工工程施工工图纸。*建筑筑工程公公司的内内部技术术标准、工作标标准、管管理标准准以及

2、公公司ISSO90002质质量体系系程序文文件。二、工程程概况*有限限公司新新厂区工工程（以以下简称称本工程程）位于于*工业园园，由*有有限公司司投资建建设，*施施工图设设计，*地地质勘察察，*监理理有限责责任公司司监理，*建筑工工程公司司承建。本工程建建设面积积206693，有夹夹包成型型车间及及附属用用房、鞋鞋楦车间间及附属属用房、制鞋楦楦机车间间机附属属用房共共三个单单位工程程，夹包包成型车车间及附附属用房房层数为为五七七层，建建筑物檐檐高233.9米米，建筑筑面积996588；鞋鞋楦车间间及附属属用房、制鞋楦楦机车间间机附属属用房均均为二六层，檐高119.44米，建建筑面积积均为555

3、177.5。总工工期3550天。三、模板板及支撑撑系统材材料选用用根据GBB50220420002对模模板及支支架的选选材要求求，模板板及其支支架需满满足足够够的承载载能力、刚度和和稳定性性等要求求。本工工程模板板采用118mmm厚胶合合板，枋枋木采用用501000mm22，模板板支撑体体系采用用48，t=33.5mmm钢管管扣件式式脚手架架。为保证模模板施工工质量和和施工进进度，本本工程将将根据施施工进度度的要求求，柱竖竖向模板板配备能能满足33层结构构施工的的3套定型型模板，楼梯模模板每座座二套，模板支支撑配足足3层结构构施工用用量。四、施工工方法基础模板板施工根据测量量员放出出的轴线线，

4、弹出出基础边边线，根根据承台台及地梁梁断面尺尺寸预先先将模板板钉在木木楞上，采用地地锚结合合木楞支支撑固定定。柱模施工工（1）.根据测测量员放放出的轴轴线弹出出柱边线线，柱脚脚采用电电焊30303角钢或或8圆钢定定位。（2）.根据柱柱断面及及柱高（柱脚找找平以后后标高至至上层板板底）预预先将模模板钉在在木楞上上，并开开出梁口口、浇筑筑洞口、清扫口口，以形形成定型型柱模板板，为防防止柱角角漏浆，采用模模板与模模板、木木楞与木木楞双咬咬合。模模板制作作时，按按不同柱柱编好号号，分别别堆放，以方便便组装。（3）用用型钢柱柱箍将定定型模板板进行固固定。柱柱箍根据据柱模的的尺寸、侧压力力大小等等因素确确

5、定，柱柱箍采用用方钢管管，截面面808080mmm，每每道柱箍箍1根钢箍箍，间距距5000mm。（4）柱柱模校正正及固定定。利用用线锤复复核校正正柱模的的垂直度度，然后后固定于于四周钢钢管支撑撑架上。梁模施工工（1）.定型模模板。根根据梁的的断面、板厚、梁净跨跨定出梁梁底模、侧模尺尺寸，将将模板钉钉在木楞楞上使之之成型。梁下角角采用模模板、木木楞双重重咬合以以防漏浆浆。（同同柱角做做法一样样）图三-6梁模支设示意图（2）.梁模支支撑及模模板安装装。先支支钢管架架，支架架立杆沿沿梁纵向向间距10000mmm，横向向间距小小于15500mmm，小小横杆间间距同立立杆间距距。（立立杆间距距经计算算确

6、定附附后）小小横杆立立杆交接接处立杆杆加设保保险扣。立杆应应设水平平拉杆和和扫地杆杆，梁纵纵向立杆杆设斜撑撑形成排排架。梁梁底模放放置于小小横杆上上，对准准柱模梁梁口的位位置，用用扣件将将梁底模模固定在在小横杆杆上，待待扎完梁梁钢筋后后吊装梁梁侧模。梁侧模模应设置置斜撑，当梁高高大于7700mmm时设设置腰楞楞，并用用穿墙螺螺栓加固固，间距距为60008000，具体体做法如如图三6所示示。5楼板板模板施施工（1）根根据模板板拼装图图搭设楼楼面模板板支架和和模板龙龙骨。支支架立杆杆与龙骨骨的间距距，应根根据楼板板的砼重重量与施施工荷载载大小，在模板板结构设设计中确确定。支支架立杆杆应设置置水平拉

7、拉杆，水水平拉杆杆间距不不大于33m且符符合立杆杆间距要要求。每每隔两排排立杆设设斜撑一一道，使使模板支支架成为为排架。（2）挂挂通线将将大龙骨骨找平。根据标标高确定定大龙骨骨顶面标标高，然然后架设设小龙骨骨，铺设设模板。（3）楼楼面模板板铺完后后，应认认真检查查支加查查否牢固固。模板板梁面、板面清清扫干净净。6楼梯梯模板楼梯底模模采用胶胶合板，踏步侧侧模板和和踏步档档板采用用50厚木木板，踏踏步面为为使踏步步尺寸准准确，棱棱角分明明，踏步步挡板应应设置拉拉杆或顶顶撑。由由于浇捣捣砼时将将产生模模板上顶顶力，在在施工时时要加强强对模板板变形的的控制。7卫生生间模板板方案（1）卫卫生间翻翻口模板

8、板，按图图纸尺寸寸，用光光面方条条，制成成定型翻翻口模板板并留出出门洞位位置。数数量同底底板，在在砼浇筑筑的过程程复核卫卫生间轴轴线后以以轴线为为标准安安装翻口口模板。五、模板板的拆除除1、模板板的拆除除，侧模模应以能能保证砼砼表面及及棱角不不受损坏坏时（砼砼强度大大于1.2N/mm22）方可可拆除，底模应应按砼砼结构工工程施工工及验收收规范（GBB502204-20002）的的有关规规定执行行。并有有砼试压压报告，经施工工员向技技术负责责人申请请审批后后签发拆拆模通知知书后方方可拆模模。2、模板板拆除的的顺序和和方法。应按照照配板设设计的规规定进行行，遵循循先支后后拆，先先非承重重部位后后承

9、重部部位，自自上而下下的原则则。拆模模时严禁禁用大锤锤和撬棍棍硬砸硬硬撬。3、拆模模时，操操作人员员应站在在安全处处，以免免发生安安全事故故。待该该片（段段）模板板全部拆拆除后，将模板板、配板板、支架架等清理理干净，并按文文明施工工要求运运出堆放放整齐。4、拆下下的模板板、配件件等，严严禁抛扔扔，要有有人接应应传递。按指定定地点堆堆放，并并做到及及时清理理，维修修和涂刷刷好隔离离剂，以以备待用用。六、施工工质量及及验收标标准1、模板板及支撑撑体系应应满足混凝土土结构工工程施工工质量验验收规范范（GGB5002044-20002）相关规规定，要要求一次次性验收收合格率率达到1100%。2、要求求

10、严格按按照月施施工进度度计划施施工。七、质量量保证措措施及施施工注意意事项1、模板板需通过过设计计计算，满满足刚度度，强度度和稳定定性要求求。能可可靠承受受所浇砼砼重量、侧压力力及施工工荷载。2、施工工前由木木工翻样样绘制模模板图和和节点图图，经施施工负责责人复核核后方可可施工，安装完完成后，经项目目部有关关人员复复核验收收。3、模板板施工前前，对班班组进行行书面技技术交底底，拆模模要有项项目施工工员签发发拆模通通知书。4、浇筑筑混凝土土时，木木工要有有专人看看模。5、认真真执行三三检制度度，未经经验收合合格不允允许进入入下一道道工序。6、严格格控制楼楼层荷载载，施工工用料要要分散堆堆放，模模

11、板工程程质量控控制详见见图六-1（附附后）。7、在封封模以前前要检查查预埋件件是否放放置，位位置是否否准确。八、安全全生产及及文明施施工模板支撑撑架严格格按照文文明施工工要求搭搭设整齐齐划一，支撑搭搭设完毕毕后，多多余架料料、模板板均应清清理干净净；不得得有多余余杂物堆堆放于施施工楼层层或外架架上；圆圆盘锯只只允许在在木工加加工车间间或置于于专用锯锯料盘中中使用，以防锯锯木落到到模板内内。墙、柱模板板应在柱柱、墙内内垃圾清清扫干净净验收后后方可支支设。拆拆模时，必须一一次拆除除干净，不得有有多余模模板附在在墙或梁梁板上。所有架架杆均需需一次性性全部转转移干净净，完毕毕后立即即组织清清扫、做做到

12、楼层层无杂物物，无积积水和浮浮尘。1、支模模过程中中应遵守守安全操操作规程程，如遇遇中途停停歇，应应将就位位的支顶顶，模板板联结稳稳固，不不得空架架浮搁。2、拆模模间歇时时应将松松开的部部件和模模板运走走，防止止坠下伤伤人。3、拆模模时应搭搭设脚手手架。4、废烂烂木枋不不能用作作龙骨。5、内模模板安装装超过22.5mm时，应应搭设临临时脚手手架。6、在44m以上上高空拆拆模时，不得让让模板、材料自自由下落落，更不不能大面面积同时时撬落。操作时时必须注注意下方方人员动动向。7、正在在施工浇浇筑的楼楼板其下下一层楼楼板的支支撑不准准拆除。8、坚持持每次使使用后清清理板面面，涂刷刷脱模剂剂。9、材料

13、料应按编编号分类类堆放。10、每每次下班班时保证证工完场场清。九、模板板计算模板高支支撑架计计算书因本工程程梁支架架高度大大于4米，根根据有关关文献建建议，如如果仅按按规范计计算，架架体安全全性仍不不能得到到完全保保证。为为此计算算中还参参考了施工技技术220022（3）：扣件式式钢管模模板高支支撑架设设计和使使用安全全中的的部分内内容。一、参数数信息:1.脚手手架参数数横向间距距或排距距(m):1.00；纵距(m):1.000；步步距(mm):11.800；立杆上端端伸出至至模板支支撑点长长度(mm):00.100；脚手手架搭设设高度(m):7.660；采用的钢钢管(mmm):4883.5

14、；扣件连接接方式:双扣件件，考虑虑扣件的的保养情情况，扣扣件抗滑滑承载力力系数:0.880；板底支撑撑连接方方式:方木支支撑；2.荷载载参数模板与木木板自重重(kNN/m22):00.3550；混混凝土与与钢筋自自重(kkN/mm3):225.0000；楼板浇筑筑厚度(m):0.2200；施工均布布荷载标标准值(kN/m2):11.0000；3.木方方参数木方弹性性模量EE(N/mm22):995000.0000；木木方抗弯弯强度设设计值(N/mmm2):113.0000；木方抗剪剪强度设设计值(N/mmm2):11.4000；木木方的间间隔距离离(mmm):2250.0000；木方的截截面宽

15、度度(mmm):550.000；木木方的截截面高度度(mmm):1100.00；图2 楼板支支撑架荷荷载计算算单元二、模板板支撑方方木的计计算:方木按照照简支梁梁计算，其惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=5.000010.000010.0000/6 = 883.333 ccm3；I=5.000010.000010.000010.0000/122 = 4166.677 cmm4；方木楞计计算简图图1.荷载载的计算算：(1)钢钢筋混凝凝土板自自重(kkN/mm)：q1= 25.00000.22500.2200 = 11.2550 kkN/mm；(2)模模板的自自重线荷荷载(kkN/mm):

16、q2= 0.33500.2250 = 00.0888 kkN/mm ；(3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振倒混凝凝土时产产生的荷荷载(kkN)：p1 = (11.0000+22.0000)1.00000.2250 = 00.7550 kkN；2.方木木抗弯强强度验算算:最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的弯弯矩和，计算公公式如下下:均布荷载载 q = 11.2(1.2500 + 0.0088) = 1.6605 kN/m；集中荷载载 p = 1.40.7750=1.0050 kN；最大弯距距 M = Pll/4 + qql2/8 = 11.05501.0000

17、/4 + 11.60051.000022/8 = 0.4633 kNN.m；最大支座座力 NN = P/22 + ql/2 = 1.0500/2 + 11.60051.0000/2 = 1.3288 kNN ；方木的最最大应力力值= M / ww = 0.44631066/833.33331103 = 5.5558 N/mmm2；方木抗弯弯强度设设计值 f=133.0 N/mmm2；方木的最最大应力力计算值值为 55.5558 NN/mmm2小于方木木的抗弯弯强度设设计值 13.0 NN/mmm2，满足足要求!3.方木木抗剪验验算：最大剪力力的计算算公式如如下: Q = qll/2 + PP/

18、2截面抗剪剪强度必必须满足足: T = 3QQ/2bbh TT其中最大大剪力: V = 11.00001.6605/2+11.0550/22 = 1.3328 kN；方木受剪剪应力计计算值 T = 3 13227.5500/(2 50.0000 1000.0000) = 00.3998 NN/mmm2；方木抗剪剪强度设设计值 T = 1.4400 N/mmm2；方木受剪剪应力计计算值为为 0.3988 N/mm22小于方木木的抗剪剪强度设设计值11.4000 NN/mmm2，满足足要求!4.方木木挠度验验算:最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的挠挠度和，计算公公式如下

19、下:均布荷载载 q = q11 + q2 = 1.2250+0.0088=1.3337 kN/m；集中荷载载 p = 0.7500 kNN；方木最大大挠度计计算值 VV= 551.333710000.000044 /(384495000.0000416666666.667) +7550.000010000.000033 /( 48895000.0000416666666.667) = 0.8835 mm；方木最大大允许挠挠度值 V= 10000.0000/2550=44.0000 mmm；方木的最最大挠度度计算值值 0.8355 mmm 小于于方木的的最大允允许挠度度值 44.0000 mmm

20、,满满足要求求!三、木方方支撑钢钢管计算算:支撑钢管管按照集集中荷载载作用下下的三跨跨连续梁梁计算；集中荷载载P取纵向向板底支支撑传递递力，PP = 1.66051.0000 + 11.0550 = 2.6555 kNN；支撑钢管管计算简简图支撑钢管管计算弯弯矩图(kN.m) 支撑钢管管计算变变形图(kN.m) 支撑钢管管计算剪剪力图(kN) 最大弯矩矩 Mmaax = 0.9966 kNN.m ；最大变形形 Vmaax = 2.7955 mmm ；最大支座座力 QQmaxx = 11.6166 kNN ；钢管最大大应力= 00.99961106/50080.0000=1996.0021 N/

21、mmm2；钢管抗压压强度设设计值 f=2005.0000 N/mmm2；支撑钢管管的计算算最大应应力计算算值 1196.0211 N/mm22小于钢管管的抗压压强度设设计值 2055.0000 NN/mmm2,满足要要求!支撑钢管管的最大大挠度小小于10000.0000/1550与10 mm,满足要要求!四、扣件件抗滑移移的计算算:按照建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范培培训讲座座刘群群主编，P966页，双双扣件承承载力设设计值取取16.00kkN，按按照扣件件抗滑承承载力系系数0.80，该工程程实际的的旋转双双扣件承承载力取取值为112.880kNN 。纵向或横横向水平平杆传给

22、给立杆的的竖向作作用力设设计值 R= 11.6166 kNN；R 12.80 kN,所以双双扣件抗抗滑承载载力的设设计计算算满足要要求! 五、模板板支架立立杆荷载载标准值值(轴力):作用于模模板支架架的荷载载包括静静荷载、活荷载载和风荷荷载。1.静荷荷载标准准值包括括以下内内容：(1)脚脚手架的的自重(kN)：G1 = 0.11667.6600 = 00.8882 kkN；钢管的自自重计算算参照扣件式式规范附录AA。(2)模模板的自自重(kkN)： NNG2 = 0.35001.00001.0000 = 00.3550 kkN；(3)钢钢筋混凝凝土楼板板自重(kN)： NG33 = 25.00

23、000.22001.00001.0000 = 55.0000 kkN；经计算得得到，静静荷载标标准值 NG = NG11+NG22+NG33 = 6.2232 kN；2.活荷荷载为施施工荷载载标准值值与振倒倒混凝土土时产生生的荷载载。经计算得得到，活活荷载标标准值 NQ = (1.0000+2.0000 ) 1.00001.0000 = 33.0000 kkN；3.不考考虑风荷荷载时,立杆的的轴向压压力设计计值计算算N = 1.22NG + 1.44NQ = 11.6799 kNN；六、立杆杆的稳定定性计算算:立杆的稳稳定性计计算公式式:其中 N 立杆杆的轴心心压力设设计值(kN) ：N =

24、111.6779 kkN； 轴轴心受压压立杆的的稳定系系数,由长细细比 llo/ii 查表表得到； ii 计算立立杆的截截面回转转半径(cm) ：i = 1.58 cm； AA 立杆净净截面面面积(ccm2)：A = 4.89 cm22； WW 立杆净净截面模模量(抵抗矩矩)(ccm3)：W=55.088 cmm3； 钢管立立杆最大大应力计计算值 (N/mm22)； ff 钢管立立杆抗压压强度设设计值：f =2205.0000 N/mm22； L0 计计算长度度 (mm)；如果完全全参照扣件式式规范，按下下式计算算 l00 = h+22a kk1 计计算长度度附加系系数，取取值为11.1555

25、； uu 计算长长度系数数，参照照扣件件式规范范表55.3.3；u = 1.7000； aa 立杆上上端伸出出顶层横横杆中心心线至模模板支撑撑点的长长度；aa = 0.1100 m；上式的计计算结果果：立杆计算算长度 L0 = h+22a = 1.8000+0.10002 = 2.0000 m； L0/i = 220000.0000 / 155.8000 = 1227.0000 ；由长细比比 Loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 0.4122 ；钢管立杆杆的最大大应力计计算值；=1116778.8832/（0.44124899.0000） = 57.9699 N/mm

26、22；钢管立杆杆的最大大应力计计算值= 557.9969 N/mmm2小于钢管管立杆的的抗压强强度设计计值 f = 2205.0000 N/mm22，满足足要求！如果考虑虑到高支支撑架的的安全因因素，适适宜由下下式计算算l0 = k11k2(h+2a) k1 计计算长度度附加系系数按照照表1取值1.1855；k2 计计算长度度附加系系数，hh+2aa = 2.0000 按照表表2取值1.0111 ；上式的计计算结果果：立杆计算算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.11851.0011(1.8000+0.10002) = 22.3996 mm； Lo/i = 223966.0770 /

27、 155.8000 = 1552.0000 ；由长细比比 Loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 0.3011 ；钢管立杆杆的最大大应力计计算值；=1116778.8832/（0.33014899.0000） = 79.3466 N/mm22；钢管立杆杆的最大大应力计计算值= 779.3346 N/mmm2小于钢管管立杆的的抗压强强度设计计值 f = 2205.0000 N/mm22，满足足要求！模板承重重架应尽尽量利用用剪力墙墙或柱作作为连接接连墙件件，否则则存在安安全隐患患。以上表参参照杜荣荣军: 扣件式式钢管模模板高支支撑架设设计和使使用安全全。七、梁和和楼板模模

28、板高支支撑架的的构造和和施工要要求工程经经验:除了要遵遵守扣扣件架规规范的的相关要要求外，还要考考虑以下下内容1.模板板支架的的构造要要求：a.梁板板模板高高支撑架架可以根根据设计计荷载采采用单立立杆或双双立杆；b.立杆杆之间必必须按步步距满设设双向水水平杆，确保两两方向足足够的设设计刚度度；c.梁和和楼板荷荷载相差差较大时时，可以以采用不不同的立立杆间距距，但只只宜在一一个方向向变距、而另一一个方向向不变。2.立杆杆步距的的设计：a.当架架体构造造荷载在在立杆不不同高度度轴力变变化不大大时，可可以采用用等步距距设置；b.当中中部有加加强层或或支架很很高，轴轴力沿高高度分布布变化较较大，可可采

29、用下下小上大大的变步步距设置置，但变变化不要要过多； c.高支撑撑架步距距以0.91.55m为宜宜，不宜宜超过11.5mm。3.整体体性构造造层的设设计：a.当支支撑架高高度20mm或横向向高宽比比6时，需需要设置置整体性性单或双双水平加加强层；b.单水水平加强强层可以以每46米米沿水平平结构层层设置水水平斜杆杆或剪刀刀撑，且且须与立立杆连接接，设置置斜杆层层数要大大于水平平框格总总数的11/3；c.双水水平加强强层在支支撑架的的顶部和和中部每每隔100-115m设设置，四四周和中中部每11015mm设竖向向斜杆，使其具具有较大大刚度和和变形约约束的空空间结构构层；d.在任任何情况况下，高高支

30、撑架架的顶部部和底部部（扫地地杆的设设置层）必须设设水平加加强层。4.剪刀刀撑的设设计：a.沿支支架四周周外立面面应满足足立面满满设剪刀刀撑；b.中部部可根据据需要并并依构架架框格的的大小，每隔11015mm设置。5.顶部部支撑点点的设计计：a.最好好在立杆杆顶部设设置支托托板，其其距离支支架顶层层横杆的的高度不不宜大于于4000mm；b.顶部部支撑点点位于顶顶层横杆杆时，应应靠近立立杆，且且不宜大大于2000mmm；c.支撑撑横杆与与立杆的的连接扣扣件应进进行抗滑滑验算，当设计计荷载NN12kkN时，可用双双扣件；大于112kNN时应用用顶托方方式。6.支撑撑架搭设设的要求求：a.严格格按照

31、设设计尺寸寸搭设，立杆和和水平杆杆的接头头均应错错开在不不同的框框格层中中设置；b.确保保立杆的的垂直偏偏差和横横杆的水水平偏差差小于扣件架架规范的要求求；c.确保保每个扣扣件和钢钢管的质质量是满满足要求求的，每每个扣件件的拧紧紧力矩都都要控制制在455-600N.mm，钢管管不能选选用已经经长期使使用发生生变形的的； d.地基支支座的设设计要满满足承载载力的要要求。7.施工工使用的的要求：a.精心心设计混混凝土浇浇筑方案案，确保保模板支支架施工工过程中中均衡受受载，最最好采用用由中部部向两边边扩展的的浇筑方方式；b.严格格控制实实际施工工荷载不不超过设设计荷载载，对出出现的超超过最大大荷载要

32、要有相应应的控制制措施，钢筋等等材料不不能在支支架上方方堆放；c.浇筑筑过程中中，派人人检查支支架和支支承情况况，发现现下沉、松动和和变形情情况及时时解决。梁模板计计算书高支撑架架的计算算依据建筑施施工扣件件式钢管管脚手架架安全技技术规范范（JJGJ1130-20001）、混凝凝土结构构设计规规范GGB5000100-20002、建筑筑结构荷荷载规范范(GGB 5500009-220011)、钢结构构设计规规范(GB 500017-20003)等等规范编编制。因本工程程梁支架架高度大大于4米，根根据有关关文献建建议，如如果仅按按规范计计算，架架体安全全性仍不不能得到到完全保保证。为为此计算算中

33、还参参考了施工技技术220022（3）：扣件式式钢管模模板高支支撑架设设计和使使用安全全中的的部分内内容。梁段:KKL9。一、参数数信息1.模板板支撑及及构造参参数梁截面宽宽度 BB(m):0.30；梁截面高高度 DD(m):1.00混凝土板板厚度(mm):0.12；立杆纵距距（沿梁梁跨度方方向间距距）Laa(m):0.80；立杆上端端伸出至至模板支支撑点长长度a(m):0.110；脚手架步步距(mm):11.655；梁支撑架架搭设高高度H(m)：7.660；梁两侧立立柱间距距(m):1.50；承重架支支设:木方支支撑平行行梁截面面A；立杆横向向间距或或排距LLb(mm):11.800；采用的

34、钢钢管类型型为44833.500；扣件连接接方式:双扣件件，考虑虑扣件质质量及保保养情况况，取扣扣件抗滑滑承载力力折减系系数:00.800；2.荷载载参数模板自重重(kNN/m22):00.355；钢筋自重重(kNN/m33):11.500；施工均布布荷载标标准值(kN/m2):22.5；新浇混凝凝土侧压压力标准准值(kkN/mm2):118.00；倾倒混凝凝土侧压压力(kkN/mm2):22.0；振捣混凝凝土荷载载标准值值(kNN/m22):22.03.材料料参数木材品种种：柏木木；木材弹性性模量EE(N/mm22)：100000.0；木材抗弯弯强度设设计值ffm(NN/mmm2)：17.0

35、；木材抗剪剪强度设设计值ffv(NN/mmm2)：1.77；面板类型型：胶合合面板；钢材弹性性模量EE(N/mm22)：21000000.0；钢材抗弯弯强度设设计值ffm(NN/mmm2)：2055.0；面板弹性性模量EE(N/mm22)：95000.00；面板抗弯弯强度设设计值ffm(NN/mmm2)：13.0；4.梁底底模板参参数梁底模板板支撑的的间距(mm)：3000.0；面板厚度度(mmm)：18.0；5.梁侧侧模板参参数主楞间距距(mmm)：5000；次楞间距距(mmm)：3000；穿梁螺栓栓水平间间距(mmm)：5000；穿梁螺栓栓竖向间间距(mmm)：3000；穿梁螺栓栓直径(m

36、m)：M122；主楞龙骨骨材料：木楞,，宽度度50mmm，高高度1000mmm；主楞龙骨骨材料：木楞,，宽度度40mmm，高高度600mm；二、梁模模板荷载载标准值值计算1.梁侧侧模板荷荷载强度验算算要考虑虑新浇混混凝土侧侧压力和和倾倒混混凝土时时产生的的荷载；挠度验验算只考考虑新浇浇混凝土土侧压力力。按施工工手册，新浇浇混凝土土作用于于模板的的最大侧侧压力，按下列列公式计计算，并并取其中中的较小小值:其中 - 混凝土土的重力力密度，取244.0000kNN/m33； t - 新浇混混凝土的的初凝时时间，可可按现场场实际值值取，输输入0时系统统按2000/(T+115)计计算，得得5.7714

37、hh； T - 混凝土土的入模模温度，取200.0000； V - 混凝土土的浇筑筑速度，取1.5000m/hh； H - 混凝土土侧压力力计算位位置处至至新浇混混凝土顶顶面总高高度，取取0.7750mm；1 外加加剂影响响修正系系数，取取1.2200；2 混凝凝土坍落落度影响响修正系系数，取取1.0000。根据以上上两个公公式计算算的新浇浇筑混凝凝土对模模板的最最大侧压压力F；分别为 44.3433 kNN/m22、18.0000 kNN/m22，取较较小值118.0000 kN/m2作为本本工程计计算荷载载。三、梁侧侧模板面面板的计计算面板为受受弯结构构,需要验验算其抗抗弯强度度和刚度度。

38、强度度验算要要考虑新新浇混凝凝土侧压压力和倾倾倒混凝凝土时产产生的荷荷载；挠挠度验算算只考虑虑新浇混混凝土侧侧压力。计算的的原则是是按照龙龙骨的间间距和模模板面的的大小,按支撑撑在内楞楞上的三三跨连续续梁计算算。面板计算算简图1.抗弯弯验算其中， 面面板的弯弯曲应力力计算值值(N/mm22)； M - 面板的的最大弯弯距(NN.mmm)； W - 面板的的净截面面抵抗矩矩，W = 550.0001.881.88/6=27.00ccm3； ff 面面板的抗抗弯强度度设计值值(N/mm22)；按以下公公式计算算面板跨跨中弯矩矩：其中，qq 作用用在模板板上的侧侧压力，包括:新浇混凝凝土侧压压力设计

39、计值: q1= 11.20.55018.000.990=99.722kN/m；倾倒混凝凝土侧压压力设计计值: q2= 11.40.5502.0000.990=11.266kN/m；q = q1+q2 = 9.7720+1.2260 = 110.9980 kN/m；计算跨度度(内楞间间距): l = 3300.00mmm；面板的最最大弯距距 M= 0.110.983000.0002 = 9.888104N.mmm；经计算得得到，面面板的受受弯应力力计算值值: = 99.8881004 / 2.7701104=3.6600N/mmm2；面板的抗抗弯强度度设计值值: f = 113.0000NN/m

40、mm2；面板的受受弯应力力计算值值 =3.6660NN/mmm2小于面板板的抗弯弯强度设设计值 f=133.0000N/mm22，满足足要求！ 2.挠挠度验算算 q作用用在模板板上的侧侧压力线线荷载标标准值: q = 118.0000.550 = 9.00NN/mmm； ll-计计算跨度度(内楞间间距): l = 3300.00mmm； EE-面面板材质质的弹性性模量: E = 995000.000N/mmm2； II-面面板的截截面惯性性矩: I = 500.0001.8801.8801.880/112=224.330cmm4；面板的最最大挠度度计算值值: = 00.677799.00030

41、00.0004/(110095000.00022.4331005) = 0.2144 mmm；面板的最最大容许许挠度值值: = l/2250 =3000.0000/2500 = 1.2200mmm；面板的最最大挠度度计算值值 =0.2214mmm 小小于面板板的最大大容许挠挠度值 =1.2000mm，满足要要求！四、梁侧侧模板内内外楞的的计算1.内楞楞计算内楞(木木或钢)直接承承受模板板传递的的荷载，按照均均布荷载载作用下下的三跨跨连续梁梁计算。本工程中中，龙骨骨采用木木楞，截截面宽度度40mmm，截截面高度度60mmm，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W = 406060/6 =

42、 244.000cm33；I = 40606060/12 = 772.000cmm4；内楞计算算简图（1）.内楞强强度验算算强度验算算计算公公式如下下:其中， 内内楞弯曲曲应力计计算值(N/mmm2)； M - 内楞的的最大弯弯距(NN.mmm)； W - 内楞的的净截面面抵抗矩矩； f 内楞楞的强度度设计值值(N/mm22)。按以下公公式计算算内楞跨跨中弯矩矩：其中，作作用在内内楞的荷荷载，qq = (1.218.00000.990+11.42.00000.990)0.3300/1=66.599kN/m；内楞计算算跨度(外楞间间距): l = 5500mmm；内楞的最最大弯距距: MM=0.

43、16.5595000.0002= 11.655105N.mmm；经计算得得到，内内楞的最最大受弯弯应力计计算值 = 1.6651105/2.401044 = 6.8863 N/mmm2；内楞的的抗弯强强度设计计值: f = 17.0000N/mmm2；内楞最大大受弯应应力计算算值 = 66.8663 NN/mmm2内楞的的抗弯强强度设计计值小于于 ff=117.0000NN/mmm2，满足足要求！（2）.内楞的的挠度验验算其中 EE 面板板材质的的弹性模模量： 100000.00NN/mmm2； q作用用在模板板上的侧侧压力线线荷载标标准值： q =188.0000.330/11= 55.40

44、0 N/mm； l计算算跨度(外楞间间距)：l = 5000.000mmm； I面板板的截面面惯性矩矩：E = 77.200105N/mmm2；内楞的最最大挠度度计算值值: = 00.677755.4005000.0004/(1100100000.007.2201105) = 0.3177 mmm；内楞的最最大容许许挠度值值: = 22.0000mmm；内楞的最最大挠度度计算值值=00.3117mmm 小于于内楞的的最大容容许挠度度值 =2.0000mmm，满满足要求求！2.外楞楞计算外楞(木木或钢)承受内内楞传递递的荷载载，按照照集中荷荷载作用用下的三三跨连续续梁计算算。本工程中中，外龙龙骨

45、采用用木楞，截面宽宽度500mm，截面高高度1000mmm，截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W = 5010001000/6 = 883.333cmm3；I = 50100010001000/122 = 4166.677cm44；外楞计算算简图（1）.外楞抗抗弯强度度验算其中 外外楞受弯弯应力计计算值(N/mmm2) M - 外楞的的最大弯弯距(NN.mmm)； W - 外楞的的净截面面抵抗矩矩； f 外楞的的强度设设计值(N/mmm2)。最大弯矩矩M按下式式计算：其中，作作用在外外楞的荷荷载: P = (11.218.000.990+11.42.0000.990)0.5500.3

46、30/11=3.29kkN；外楞计算算跨度(对拉螺螺栓竖向向间距): ll = 3000mm；外楞的最最大弯距距：M = 00.177532994.00003000.0000 = 1.73105N.mmm经计算得得到，外外楞的受受弯应力力计算值值: = 11.7331005/8.331044 = 2.0075 N/mmm2；外楞的抗抗弯强度度设计值值: f = 117.0000NN/mmm2；外楞的受受弯应力力计算值值 =2.0075NN/mmm2小于外楞楞的抗弯弯强度设设计值 f=177.0000N/mm22，满足足要求！（2）.外楞的的挠度验验算其中 EE 外楞楞的弹性性模量，其值为为 1

47、000000.000N/mmm2； p作用用在模板板上的侧侧压力线线荷载标标准值： p =188.0000.5500.330/11= 22.700 KNN； l计算算跨度(拉螺栓栓间距)：l = 3000.000mmm； I面板板的截面面惯性矩矩：I = 44.177106mm4；外楞的最最大挠度度计算值值: = 11.144622.70010033000.0003/(1100100000.004.1171106) = 0.0200mm；外楞的最最大容许许挠度值值: = 11.2000mmm；外楞的最最大挠度度计算值值 =0.0020mmm 小小于外楞楞的最大大容许挠挠度值 =1.2000mm

48、，满足要要求！五、穿梁梁螺栓的的计算验算公式式如下:其中 NN 穿梁梁螺栓所所受的拉拉力； A - 穿梁螺螺栓有效效面积 (mmm2)； f - 穿梁螺螺栓的抗抗拉强度度设计值值，取1170.0000 N/mm22；查表得：穿梁螺栓栓的直径径: 12 mm；穿梁螺栓栓有效直直径: 9.85 mm；穿梁螺栓栓有效面面积: A= 76 mm22；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力: N =188.00000.55000.33002 =5.4400 kN。穿梁螺栓栓最大容容许拉力力值: N = 1700.000076/10000 = 122.9220 kkN；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力 NN=5.400

49、0kN 小于穿梁梁螺栓最最大容许许拉力值值 NN=112.9920kkN，满满足要求求！六、梁底底模板计计算面板为受受弯结构构,需要验验算其抗抗弯强度度和挠度度。计算算的原则则是按照照模板底底支撑的的间距和和模板面面的大小小,按支撑撑在底撑撑上的三三跨连续续梁计算算。强度验算算要考虑虑模板结结构自重重荷载、新浇混混凝土自自重荷载载、钢筋筋自重荷荷载和振振捣混凝凝土时产产生的荷荷载；挠挠度验算算只考虑虑模板结结构自重重、新浇浇混凝土土自重、钢筋自自重荷载载。本算例中中，面板板的截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W = 3000.00018.0018.00/6 = 1.62104mm3；

50、 I = 3300.0018.0018.0018.00/12 = 11.466105mm4；1.抗弯弯强度验验算按以下公公式进行行面板抗抗弯强度度验算：其中， 梁底底模板的的弯曲应应力计算算值(NN/mmm2)； M - 计算的的最大弯弯矩 (kN.m)； l计算算跨度(梁底支支撑间距距): l =3000.000mm； q - 作用在在梁底模模板的均均布荷载载设计值值(kNN/m)；新浇混凝凝土及钢钢筋荷载载设计值值：q1: 1.22（24.00+1.550）0.3301.0000.990=88.266kN/m；模板结构构自重荷荷载：q2:11.20.3350.3300.990=00.111

51、kN/m；振捣混凝凝土时产产生的荷荷载设计计值：q3: 1.442.0000.3300.990=00.766kN/m；q = q1 + qq2 + q33=8.26+0.111+00.766=9.13kkN/mm；跨中弯矩矩计算公公式如下下:Mmaxx = 0.1109.11310.330022=0.0822kN.m； =00.08821106/1.621044=5.0733N/mmm2；梁底模面面板计算算应力 =55.0773 NN/mmm2小于梁底底模面板板的抗压压强度设设计值 f=133.0000N/mm22，满足足要求！2.挠度度验算根据建建筑施工工计算手手册刚刚度验算算采用标标准荷载

52、载，同时时不考虑虑振动荷荷载作用用。最大挠度度计算公公式如下下:其中，qq-作作用在模模板上的的压力线线荷载: q =（(244.0+1.550)1.0000+0.335）0.330= 7.776N/mm； l计算算跨度(梁底支支撑间距距): l =3000.000mm； E面板板的弹性性模量: E = 995000.0NN/mmm2；面板的最最大允许许挠度值值: =3300.00/2500 = 1.2200mmm；面板的最最大挠度度计算值值: = 00.677777.75553300.04/(110095000.001.461055)=00.3007mmm；面板的最最大挠度度计算值值: =0

53、.3077mm 小于于面板的的最大允允许挠度度值: = 3000.0 / 2250 = 11.2000mmm，满足足要求！七、梁底底支撑木木方的计计算1.荷载载的计算算：(1)钢钢筋混凝凝土梁自自重(kkN)： qq1= (24.0000+1.5000)0.33001.00000.3300=2.2295 kN；(2)模模板的自自重荷载载(kNN)： qq2 = 0.33500.3300(21.0000+0.3300) =00.2441 kkN；(3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振捣混凝凝土时产产生的荷荷载(kkN)：经计算得得到，活活荷载标标准值 P1 = (2.5000+2.0000)

54、0.33000.3300=0.4405 kN；2.木方方的传递递集中力力验算：静荷载设设计值 q=11.22.2295+1.220.2241=3.0044 kN；活荷载设设计值 P=11.40.4405=0.5567 kN；P=3.0444+0.5677=3.6111 kNN。本工程梁梁底支撑撑采用方方木，方方木的截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=5.000010.000010.0000/6 = 88.333101 cmm3；I=5.000010.00005.000010.0000/122 = 4.117102 cmm4；3.支撑撑方木抗抗弯强度度验算：最大弯矩矩考虑为为简支梁梁

55、集中荷荷载作用用下的弯弯矩，跨中最大大弯距计计算公式式如下:跨中最大大弯距 M=3.66111.5500/4=11.3554 kkN.mm；方木最大大应力计计算值=133540050.0000/8.331044=166.2449 NN/mmm2；方木抗弯弯强度设设计值 ff=117.0000 N/mmm2；方木最大大应力计计算值 16.2499 N/mm22小于方木木抗弯强强度设计计值 f=17.0000 N/mm22，满足足要求！4.支撑撑方木抗抗剪验算算：最大剪力力的计算算公式如如下:截面抗剪剪强度必必须满足足:其中最大大剪力 Q=3.661110000/22=1.8055 kNN；圆木的

56、截截面面积积矩 SS =00.788550.0050.00 = 119622.500 N/mm22；圆木受剪剪应力计计算值 T =1.880519662.550/(4.11710650.00) = 0.0017 N/mmm2；方木抗剪剪强度设设计值 TT=11.7000 NN/mmm2；方木受剪剪应力计计算值 0.0017 N/mmm2小于方木木抗剪强强度设计计值 T=1.7700 N/mmm2，满足足要求！5.支撑撑方木挠挠度验算算：最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的挠挠度和，计算公公式如下下:集中荷载载 P = q11 + q2 + p1 = 2.9941 kN

57、；方木最大大挠度=29941.500015500.0033/(4481100000.00044.1771006)=44.9664 mmm；方木的挠挠度设计计值 =1.500010000/2500=6.0000 mmm；方木的最最大挠度度=44.9664 mmm 小小于方木木的最大大允许挠挠度 =6.0000 mm，满足要要求！八、梁底底支撑钢钢管的计计算作用于支支撑钢管管的荷载载包括梁梁与模板板自重荷荷载，施施工活荷荷载等,通过方方木的集集中荷载载传递。1.支撑撑钢管的的强度计计算：按照集中中荷载作作用下的的简支梁梁计算集中荷载载P传递力力，P=3.6611 kN；计算简图图如下：支撑钢管管按

58、照简简支梁的的计算公公式其中 nn=0.8000/0.3000=3经过简支支梁的计计算得到到：钢管支座座反力 RA = RB=(33-1)/23.6611+3.6611=7.2222 kN；通过支撑撑钢管传传递到支支座的最最大力为为23.6611+3.6611=10.8322 kNN；钢管最大大弯矩 Mmaax=(33-11)3.66110.8800/(83)=0.9963 kN.m；支撑钢管管的最大大应力计计算值=0.96331006/50080.0000=1889.5543 N/mmm2；支撑钢管管的抗弯弯强度的的其设计计值 T=2055.0 N/mmm2；支撑钢管管的最大大应力计计算值

59、1899.5443 NN/mmm2小于支撑撑钢管的的抗弯强强度的设设计值 2055.0 N/mmm2,满足要要求!九、梁底底纵向钢钢管计算算纵向钢管管只起构构造作用用，通过过扣件连连接到立立杆。十、扣件件抗滑移移的计算算:按照建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范培培训讲座座刘群群主编，P966页，双双扣件承承载力设设计值取取16.00kkN，按按照扣件件抗滑承承载力系系数0.80，该工程程实际的的旋转双双扣件承承载力取取值为112.880kNN 。纵向或横横向水平平杆与立立杆连接接时，扣扣件的抗抗滑承载载力按照照下式计计算(规范5.2.55): R Rcc其中 RRc 扣扣件抗滑滑

60、承载力力设计值值,取12.80 kN； R 纵纵向或横横向水平平杆传给给立杆的的竖向作作用力设设计值；计算中RR取最大大支座反反力，根根据前面面计算结结果得到到 R=10.83 kN；R 12.80 kN,所以双双扣件抗抗滑承载载力的设设计计算算满足要要求! 十一、立立杆的稳稳定性计计算:立杆的稳稳定性计计算公式式其中 NN 立杆杆的轴心心压力设设计值，它包括括：横杆的最最大支座座反力： N1 =110.8832 kN ；脚手架钢钢管的自自重： N2 = 1.220.11327.6600=1.2205 kN； N =100.8332+11.2005=112.0037 kN；- 轴心受受压立杆杆