电机选型计算和涡轮蜗杆传动选型计算

1、电机选型计算和涡轮蜗杆传动选型计算主要性能参数要求：履带底盘总重：40 kg现取履带底盘平地行驶最大速度：1m/s，加速度：0.2m / s2爬坡最大速度：0.5m/s，加速度：0.2m / s2驱动轮直径：200mm；爬坡角度：35 o；履带底盘主履带驱动电机的选择1、基于平地最大速度的驱动电机功率计算在城市道路上行驶时，履带底盘受力较简单。进行简化计算，假设车体以最 大速度1m/s直线行驶，不考虑履带底盘行驶中的空气阻力，则其受力情况，如 图1所示：（1-1（1-1）（1-2）图1履带底盘平地行驶示意图假设在运动过程中，轮子作瞬时纯滚动。根据理论力学平衡条件，有平衡方程：X方向受力平衡：m

2、a + f = 0Y方向受力平衡：mg + N = 0以O点为对象力矩平衡:fR + Mi + M 亍=0（ 1-3 ）滚动摩阻力矩：Mf =5 N（ 1-4 ）式中：m车体总重量（kg）；a 车体运行加速度（m / s 2）；f 一地面对履带底盘的摩擦阻力（N）；N地面对履带底盘的支撑力（N）；R 驱动轮半径（m）；M作用于驱动轮的驱动力矩（Nm）；Mf驱动轮滚动摩阻力矩（Nm）；少地面履带滚动摩阻系数，少=0.007。假设车体在5秒内达到最大速度ImS则加速度：a = 0. 2 /s联立上述方程：M 广 M $ + fR = 0.007 x 40 x 9.8 + 40 乂 0.2 乂 0.

3、1=3.544Nm同时，根据公式：v= R（1-5）代入v=1m/s，R=0.1m的值，可求得主动轮角速度为 =10rad / s。又根据要求的行驶最大速度v mai=1m/s，（1-6）n = Lx X（1-6）max 兀 D由公式1-6初步确定电机经过减速后的最大输出转速:1x 60n ma3.14 x 0.2=95.54 r/min综上，电机经过减速后的最大输出转速为95.54 rpm,每侧电机经减速器减速 后在最大行驶速度情况下需要提供的极限扭矩为1.722 Nm，且要同时满足速度 要求。2、基于爬坡最大坡度的驱动电机功率计算相对于普通行驶过程，爬坡能力对于移动履带底盘的驱动能力是一个

4、重要的 衡量指标，所以在进行驱动系统设计的时候，爬坡指标的计算也应作为选择电机 的必须依据。假设履带底盘在角度为a的斜坡上匀速直线行驶，不考虑履带底盘小车行驶 中的空气阻力，并且假设车体左右驱动完全对称，将整个车体作为研究对象，分 析履带底盘的受力情况，如图2所示：图2履带底盘爬坡受力示意图假设在运动过程中，车体以匀速速度行驶，轮子作瞬时纯滚动。图中各参数 意义与平地受力时相同。根据理论力学平衡条件公式，可列平衡方程如下：X方向静力平衡：f = mg sin a（ 1-7）Y方向静力平衡：N = mg cos a（ 1-8）以点O为对象力矩平衡：M = Mf + fR（ 1-9 ）滚动摩阻力矩

5、:式中:m 一车体总重量（kg）；a 车体运行加速度（m / s 2 ）；f 一地面对履带底盘的摩擦阻力（N）；N 一 地面对履带底盘的支撑力（N）；斜坡的坡度；R 一驱动轮半径（m）；M2爬坡时作用于驱动轮的驱动力矩（Nm）；M2一爬坡时驱动轮滚动摩阻力矩（Nm）；5地面履带滚动摩阻系数。取。=35度，联立式可以解得：M广 M + fR = 0.007 x 40 x9.8 x cos35。+ 40 x 9.8 x sin35。x 0.1=24.73Nm每侧电机经减速后在最大坡度情况下需要提供的极限扭矩是12.37Nm。与平 地最大速度行驶时电机所需扭矩相比较，可得在爬坡时要求电机输出扭矩较大

6、。 同时，平地行走时，要求电机输出转速较高。综上，根据平地最大行进速度以及 爬坡时所需电机输出扭矩进行电机选择。故根据爬坡时的行驶最大速度、ma*0.5m/S，初步确定电机经过减速后的最大 输出转速：nmaxVmaxx 60 = T 5 ? =47.77R/min 兀 D3.14x nmax初步确定单个电机经减速箱后的功率P：P = Kn M（1-11）30 max式中K为安全系数，此时取2,将K、n、M带入，得到单侧电机功率：2 x 3.14 x 47.77 x 12.37 =123.66W30则所需电机的输出功率为:Pin(1-12)Pin(1-12)outs/ n其中门为输出总效率，此处

7、包括电机的效率、减速箱的传动效率、履带的牵引效率以及履带的传动效率，以上各量的值分别取为0.87, 0.80，0.92, 0.95则有门值计算如下:n =nn n n（1-13）将参数P，n值代入到式中，可得单侧电机功率如下p.=202W电机的选择以及电机与减速箱的匹配选择在重量上是一个相互矛盾的过程， 在相同输出功率的情况下，若电机功率比较小，则要求减速箱减速比越大，减速 箱随着减速比的增大重量也会增加而电机随着额定的输出功率增大，其重量也会 增加。综合考虑电机和减速器之间的关系，速比越大则要求电机输出扭矩越小， 从而电机的重量就越轻。在权衡二者利弊的基础上，根据所需的驱动力矩、其它结构以及

8、运动性能的 要求，驱动电机选择直流无刷电机86BLF系列，型号为86BLF-003，电机外形 如图3所示，电机参数如表1所示。图3图3直流无刷电机86BLF-003表1直流无刷电机86BLF-003参数型号电压V额定转矩Nm额定转速rpm额定电流A额定功率W质量kg机身长mm86BLF-003480.730006.62201.75673、涡轮蜗杆传动：蜗轮蜗杆的选型蜗杆传动在这个系统中起着关键性的作用，常用普通圆柱蜗杆传 动的种类有阿基米德圆柱蜗杆（ZA型），渐开线圆柱蜗杆（ZI型）。渐开线圆柱蜗杆（ZI型）:端面齿廓为渐开线。这种蜗杆可以磨 削，加工精度容易保证，传动效率高。一般用于蜗杆头数

9、较多（3头 以上），转速较高和要求较精密的传动，如滚齿机、磨齿机上的精密 蜗杆副等。阿基米德圆柱蜗杆（ZA型）:车制。这种蜗杆加工方便，应用广 泛，但导程角大时加大困难，齿面磨损较快。因此，一般用于头数较 少，载荷较小、低速或不太重要的传动。轴向压力角a = 200a通过对二者的特征进行比较，可见多功能移动履带底盘应该选择 阿基米德圆柱蜗杆，即ZA型蜗杆。涡轮蜗杆传动，一般都是以蜗杆为主动端，涡轮为从动端，并实 现很大的减速比。几乎没有以涡轮为主动端的应用。涡轮蜗杆传动中 的自锁，一般是指在涡轮上施加转矩，无法使机构转动的现象（你也 可以认为此时涡轮是主动轮）。涡轮蜗杆传动中发生自锁的条件是蜗

10、 杆的展开螺距角小于涡轮蜗杆接触的摩擦角。即p47.62mm查表得：取中心距a=63mm，模数m=1.6mm，分度圆直径d1=28mm 这时d1/a=0.44, Zy Z，则计算结果可用。蜗杆和涡轮的主要参数与几何尺寸（1）蜗杆：轴向齿距P =兀m =5.024mm，直径系数q=17.5,头数Z1=1蜗杆分度圆直径d =28mm 1齿顶圆直径d = d + 2h *m =31.2mmh* =1al1aa齿根圆直径 d = d - 2(h* + c*)m =24.16mmc* = 0.2齿高 h = h + h =3.52mm渐开线蜗杆基圆直径d广Z1 %再=4.34mm b渐开线蜗杆基圆导程角

11、cos y = cos y cos a蜗杆齿宽b =55mm1蜗杆节圆直径d = d + 2x m =28.4mm分度圆导程角y =arctan 生=3。1614”q蜗杆轴向齿厚S =-兀m =2.512mm a 2蜗杆法向齿厚S = S cosy =2.51mm(2)蜗轮：涡轮齿数Z2=61变位系数x2=+0.125蜗轮分度圆直径d 2 = mz 2=97.6mm蜗轮齿顶高h = m(h* + x )=1.8mm20蜗轮齿根高 h = m(h* - x + c*)=1.72mm蜗轮齿高h = h + h =3.52mm蜗轮喉圆直径d 2 = d2 + 2h *m=100.8mm蜗轮齿根圆直径

12、d = d - 2(h* + c*)m =93.76mm蜗轮顶圆直径d d + 2m =104mm蜗轮齿宽b2 0.75d 1=23.4mm蜗轮齿顶圆弧半径Ra蜗轮齿顶圆弧半径Ra 2d=-2 m=12.4mm蜗轮齿根圆弧半径R = dai + c*m=15.92mm f 22蜗轮分度圆齿厚 S = (0.5k + 2x tan a )m =2.66mm蜗轮节圆直径d = d =97.6mm蜗轮咽喉母圆半径r = a 2 d =12.6mm校核齿根弯曲疲劳强度：b = F y y dF d d m Fa 2 P F当量齿数z = =61.31v 2 C0S3 y根据变位系数x2和当量齿数，查表得：齿形系数yF 2=2.25螺旋角系数y =1-二=0.9766 P 140o许用弯曲应力b =b K =42.11MPa根据蜗轮材料得到蜗轮的基本许用弯曲应力C f =56MPa寿命系数K = J 106 =0.75FN 1.3 X 107b =24.36MPaC 弯曲强度满足。验算效率:门=门=(0.95 0.96)tan ytan(y +中)f与相对滑动速度v有关。V =0.79m/s s 60 x 1 000c o羊查表得：中=查表得