脚手架施工方案

华信．沁园住宅楼一期工程脚手架施工方案编制人：审核人：编制单位：编制日期：目录1、编制说明2、编制依据3、工程概况4、施工部署5、平台架质量保证6、安全施工技术措施7、文明施工规定8、重要劳动力使用计划9、重要施工机械需用计划10、重要施工用料11、平台架计算书1编制说明本方案是针对华信沁园一期项目框架剪力墙主体结构外装饰装修脚手架编制。2编制依据华信沁园一期工程施工图。《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》《建筑施工高处作业安全技术规范》3工程概况华信.沁园一期工程，位于扬州市漕河路以南、史可法路以东，总建筑面积为：51126.35㎡，其中一期一标段8-10#楼及地库，建筑面积21711.09㎡，建筑类型为：框架剪力墙结构5-7层。一层层高2.8米，地库为3.6米，建筑总高度为26.5；一期二标段1#、7#、11#-20#、101#、102#，建筑面积29498.65㎡，建筑类型为：框架剪力墙结构3-7层。一层层高2.8米，建筑总高度为28.1米。本工程除9#、11#（7+1）、7#、8#（5+1）其他栋号都为2-3层。4施工部署4.1原材料规定:脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的Φ48×3.5mm钢管，其质量应符合国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规范；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。脚手板采用钢笆片，笆片间隙不大于2.5cm。4.2.脚手架设计及构造4.2．1设计本工程脚手架采用落地式扣件脚手架，为双排架脚手架。钢管规格为48×3.5，脚手板为钢制脚手板及木跳板，用铁丝与脚手架绑扎牢固。4.2．2立杆本工程钢管外脚手架基础做法：先将地面夯实，并用C10素砼做6cm厚硬地面，并在外架立杆外边约30cm处设一条排水沟，用木垫块作为脚手架的支点。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。脚手架立杆步距为1.8m，排距0.8m，纵距1.5，内排架距离墙长度0.3m4.2.3大横杆大横杆置于小横杆之上，在立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm，大横杆在同一步架内纵向水平高差不得超过全长的1/300，局部高差不得超过50mm。4.2.4小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设立一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆下，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间等间距设立增设2根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边沿距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边沿15cm，作业层时在小横杆下面设立一层水平安全兜网封闭，同步内有根小横杆超过这一限制，可在作业层采用钢管三角斜撑的方式予以加固。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立杆处相向布置。4.2.5纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4.2.6剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设立一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处在同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增长2～4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边沿至杆端的距离≥10cm。4.2.7脚手板脚手笆应平铺、满铺、铺稳，靠墙一侧的脚手笆离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手笆应重叠放置，所有脚手笆需用18#铁丝绑扎固定。4.2.8连墙件连墙件采用刚性连接，两步三跨设立，垂直距离为3.6m，水平距离为4.5m。4.2.9防护设施脚手架满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层脚手架立杆于0.6m、1.2m处设有5脚手架质量保证5.1构配件允许偏差（详见表8-1）5.2脚手架搭设的允许偏差和检查方法（详见表8-2）5.3扣件拧紧抽样检查数目及质量鉴定标准扣件拧紧抽样检查数目及质量鉴定标准检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件1201～3200505连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201～320050106安全施工技术措施6.1安全防护领导小组安全生产、文明施工是公司生存与发展的前提条件，是达成无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部“质量是公司的生命，安全是效益的保证”的主线规定。为此经理部成立以经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长：李浩年————负责协调工作。副组长：李兴华————现场施工总指挥。赵培元————技术总部署。徐翔————脚手架搭设检查、监督。成员：赵培元————技术交底，现场施工协调。刁玉人————现场质量检查。架子搭设班长——负责现场具体施工。6.1材质及其使用的安全技术措施6.1.1扣件的紧固限度应在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧限度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。6.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边沿的长度不应小于100mm。6.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。严禁使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。6.1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。6.1.5严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。6.2脚手架搭设的安全技术措施6.2.1脚手架的基础必须通过硬化解决满足承载力规定，做到不积水、不沉陷。6.2.2搭设过程中划出工作标志区，严禁行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。6.2.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设立一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。6.2.4脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完毕脚手架在每日收工前，一定要保证架子稳定。6.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。6.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达成设计施工规定后挂合格牌一块。6.3脚手架上施工作业的安全技术措施6.3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经项目部批准不得任意拆除脚手架部件。6.3.2严格控制施工荷载，脚手笆不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，保证较大安全储备。6.3.3结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。6.3.4当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用适当的临时撑拉措施。6.3.5各作业层之间设立可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。6.3.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达成坚固稳定，保证施工安全。6.4脚手架拆除的安全技术措施6.4.1脚手架拆除前，方案编制人员和专职安全员必须按专项施工方案和安全技术措施的规定对参与拆卸人员进行安全技术书面交底，并履行签字手续。并全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准进行脚手架拆除。6.4.2脚手架拆除时，施工员6.4.3脚手架拆除时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。作业人员应严格执行施工方案及有关安全技术规定。6.4.4脚手架拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。6.4.5在脚手架拆除时，不得半途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6.4.6天天脚手架拆除下班时，不应留下隐患部位。6.4.7脚手架拆除时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。6.4.8所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。6.4.9所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。6.4.10拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。6.4.11当脚手架采用分段、分立面拆除时，事先应拟定技术方案，对不拆除的脚手架两端，事先必须采用必要的加固措施。6.4.12拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。拆除脚手架时连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。6.4.13拆卸时应有可靠的防止人员与物料坠落的措施。拆除杆件及构配件均应逐层向下传递，严禁抛掷物料。7文明施工规定根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神的规定以及我项目部创建“样板工地”的总体部署，规定施工时作到如下：7.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。7.2进入施工现场的人员要爱惜场内的各种绿化设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌。7.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时规定精力集中、严禁开玩笑和打闹。7.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。7.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。7.6护身栏、脚手板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完毕，任何人不得任意拆改。7.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部批准后由架子工操作。7.8不准运用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。7.9不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。7.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。7.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。7.12脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。7.13要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。7.14施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运送，不得乱扔。7.15使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。7.16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。7.17施工人员做到活完料净脚下清，保证脚手架施工材料不浪费。7.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收解决。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。7.19六级（含六级）以上大风及雷雨、雾、大雪等天气时严禁继续在脚手架上作业。雨、雪后上架作业前应清除积水、积雪，并应有防滑措施。8重要劳动力使用计划劳动力配备表工种人数任务架子工30负责架子搭设及拆除测量放线工1负责脚手架垂直度控制9重要施工机械需用计划机具配备名称数量用途备注架子扳手15把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧力度是否达成规定倒链1把调整架子水平弯曲度10重要施工用料材料配备名称数量规格备注钢管148×3.5mm脚手笆10000块每块长1m密目安全网31.8m×6.0m水平安全网1500m直角扣件50000个旋转扣件6000个对接扣件8000个11附脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2023)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)、《钢结构设计规范》(GB50017-2023)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为28m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×0.98×1.52=0.25kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.295kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=65.702N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×107800)=1.793mm；大横杆的最大挠度1.793mm小于大横杆的最大允许挠度1500/150mm与10mm，满足规定！三、小横杆的计算根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.158)+1.4×1.05=1.719kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分派的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.719×1.05/3=0.602kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.607kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.607×106/4490=135.22N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=135.22N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.05=1.257kN；集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1257.45×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×107800)=2.327mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.327=2.35mm；小横杆的最大挠度为2.35mm小于小横杆的最大允许挠度1050/150=7与10mm,满足规定！四、扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小横杆的自重标准值:P2=0.033×1.05/2=0.017kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×1.575=2.569kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×28.00=4.271kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×13×1.5×(1.05+0.2)/2=3.802kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×13×1.5/2=1.462kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×28=0.21kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.746kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.746+0.85×1.4×3.15=15.444kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.746+1.4×3.15=16.106kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)的规定采用：ω0=0.4kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2023)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.4×0.74×0.214=0.044kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.044×1.5×1.82/10=0.026kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=15.444kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=16.106kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh拟定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=15444.18/(0.188×424)+25644.058/4490=199.461N/mm2；立杆稳定性计算σ=199.461N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！不考虑风荷载时σ=16105.68/(0.188×424)=202.048N/mm2；立杆稳定性计算σ=202.048N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！七、最大搭设高度的计算按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2023)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.475kN；活荷载标准值：NQ=3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.026/(1.4×0.85)=0.022kN·m；Hs=(0.188×4.24×10-4×205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