轮盘插销式模板支撑架施工方案

轮盘插销式钢管模板支撑架专项施工方案轮盘插销式钢管模板支撑架专项施工方案--1-目录目录 1一、编制说明及依据 1二、工程概况 错误!未定义书签。三、轮盘插销式钢管模板支撑架工艺特点 3四、施工预备 7五、施工方法 81、架体总体布置 82、工艺流程 93、施工搭设要求 94、地基与基础施工 105、支撑架搭设与拆除 116、支撑架检查与验收 13六、使用与监测 14七、平安措施 16八、应急预案 18九、危急源分性及应急预防措施 错误!未定义书签。十、环保措施 18十一、计算书 18十二、轮盘插销式钢管模板支撑架平面布置图及立杆搭配图 39一、编制说明及依据编制说明及平安保证措施作为阐述的重点。②本专项方案适用于脚手架工程施工。编制依据1、工程施工图纸及现场概况2JGJ231—20103DBJ50/T—216—20154JGJ162—20085JGJ130—20116（2010（GB50204—2015）7GB50010-20108（JGJ59-2011）9GB50009—201210（GB50017-2003）11（GB50018—2002）12(GB50005-2003）13GB/T17656-200814（缩印本）15（建质［2009]87）号）轮盘插销式钢管模板支撑架专项施工方案轮盘插销式钢管模板支撑架专项施工方案--PAGE40-二、工程概况各参见单位6、21＃楼及地下车库工程（2）339(3）建设单位：重庆龙轩实业有限公司（4)设计单位：重庆市设计院(5）监理单位：重庆兴达建设监理有限公司(6）施工单位：重庆市双全建筑安装有限公司（7)监督单位：重庆市铜梁区建设工程质量监督站（8）平安监督单位:重庆市铜梁区建设工程平安监督站建筑概况:44892.82总度（地上）696m；2194。5m3.90m；建筑面积40999.73893.126级为一级;屋面防水、电设备房防水等级为Ⅰ级，车库为Ⅱ级；耐火502555—1015三、轮盘插销式钢管模板支撑架工艺特点1(a）组装前 (b)组装后3。1。1轮盘插销节点1—连接轮盘;2—直插头；3—水平杆；4—立杆；5—插销孔；6—插销；7-连接套管2、一般规定轮盘插销节点应由焊接于立杆上的连接轮盘和水平杆杆端直插头组成.下部窄上部宽的楔形。立杆连接轮盘应为可连接水平4个方向直插头的圆环形孔板。立杆的连接应接受立杆连接套管.6m0.3m模数设置.3、材料要求GB/T137933091YB/T4202规定的Q235GB/T700Q235GB/T700Q345600—650℃的时效处理;连接轮GB/T11352ZG230—450工程用铸造碳钢件》GB/T11352ZG230-450立杆连接套管宜接受20构用无缝钢管》GB/T8162的规定；连接套管也可接受铸钢制造,其材质性能应GB/T11352ZG270-500立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆当接受实心碳素结构钢制作时GB/T700Q235规GB/T816220可调托撑和可调底座的螺母应接受可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性GB/T9440KTH330-08家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352ZG270-500U械性能应符合现行国家标准《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带》GB/T3274Q235GB15831的规定。4、制作质量要求4.1 构配件各部位的焊接质量应符合下列规定：杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，焊接宜接受CO2气体爱护焊;各焊接部位应坚固牢靠；连接轮盘与立杆接触面上下应与立杆钢管满焊；立杆钢管底部与接长套管应环形满焊；直插头与水平杆应环形满焊；板件不垂直、焊接电流应调好，螺杆焊后不得有气孔及咬边和焊穿管壁现象；焊丝应与钢管和铸钢件材质相匹配，宜接受符合现行国家标准《气体爱护8110钢焊丝的要求;GB502053。5mm。4。2立杆钢管规格宜为φ48。3mm×3.6mm，钢管壁厚允许偏差应为±0。5mm；水平杆钢管规格宜为φ48.3mm×3。0mm，钢管壁厚允许偏差应为±0.3mm，外径允许偏差应为±0.5mm。4。3连接轮盘与立杆焊接固定时,连接轮盘中心与立杆轴心的同轴度偏差不应大于±0.3mm；以单侧边连接外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于±0。3mm。4.4连接轮盘内径不应小于49mm,10mm，连接轮盘10mm.2mm；水平杆两端之插头的平行度偏差应为±1mm。10mm，侧面应与立1000mm2160mm,可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。25796.3510203mm。U5mm,底部可调底座的垫120mm×80mm；承力U20mm。构配件外观质量应符合下列规定：钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得接受对接焊接钢管；1/1000，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；铸件表面应光滑,不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷,表面粘砂应清除洁净；弧擦伤等缺陷；构配件表面应进行涂漆或热浸锌处理,涂层应均匀、牢靠;表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；主要构配件上的生产厂家标识应清楚。413 差要求应符合本规范附录C的规定.4.14 构配件力学性能应符合下列规定:连接轮盘焊缝抗剪承载力不小于60kN；连接轮盘抗拉承载力不小于30kN；直插头节点焊缝抗剪承载力不小于30kN;可调托撑抗压承载力不小于50kN;4、木材的选用使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB500053)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005主要承重构件应选用针叶材;重要的木质连接件应接受细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材.GB50005施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定:制作的原木、方木结构，不应大于25%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板,18%；15％。5、竹、木胶合模板板材的选用1）胶合模板板材表面应平整光滑,具有防水、耐磨、耐酸碱的爱护膜，并国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。15％,且同一胶合模板各层原材间的含水率差横纹抗拉的强度,并符合环境爱护的要求。进场的胶合模板除具有出厂质量合格证外,还应保证外观尺寸合格。严禁使用脲醛树脂生产的竹、木胶合板模板和未经处理的一般原木改制模板、小钢模（组合钢模板）。四、施工预备1、模板支撑架施工前应依据建筑结构的实际状况，依据本规范的规定编制专项施工方案，并应经审核批准后方可实施。2、模板支撑架在安装、拆除作业前，项目技术负责人或方案编制人员应当依据专项施工方案和本规范的要求,对现场管理人员和作业人员进行平安技术交求等内容，并履行签字手续。3、对进入现场的模板支撑架构配件，使用前应按本规范的要求对其质量进行复检，不合格产品不得使用。4、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。通。6、支撑架搭设前，在其平安距离范围以外应设置平安警示标志，必要时设立隔离设施.7、楼层把握线、轴线、墙身线、标高线等已复核，均与设计图纸相吻合。8、项目部及劳务队管理人员在认真生疏图纸的状况下，对现场需要搭设脚对操作人员进行技术及平安交底，做到搭设规范，一次成型。9、每个劳务队必需配备专业架子工，用于脚手架搭设，要求操作娴熟、持证上岗、入场教育、平安技术交底齐全.配备足够数量的架子工，以满足现场施工需求.五、施工方法1、架体总体布置U2Φ48×3。0mm50×100mm10mm等到混凝土强度达到要求后方可拆除。其他如下：1220mm。横900mm150~375mm,两侧顶板立杆用水平横杆拉结成整体.横杆步距为1400mm,凹凸跨处不符合模数时水平横杆接受Φ48钢管拉结.拉1200mm，水平间距同立杆，此拉结横杆必需与不少于2使模板支撑架全部练成整体。U)，U200mm.轮盘插销式钢管模板支撑架应依据建筑结构的实际状况，选取适合的支撑架几何参数，支撑架应传力明确、构造简洁、空间几何稳定.不同地基高度的支撑架应进行牢靠连接。模板支架示意图如下：并应符合下列规定：当梁截面面积不超过05m2629-1)；6.2.9-1梁下不设置主承立杆构造1—梁底模；2-模板次楞；3—梁下扣件式钢管封顶杆兼作模板主楞；4—板下顶步轮盘插销式钢管水平杆;5—轮盘插销式钢管立杆;6-轮盘节点。8m21（图6.2.9-2)；6.2。9—211-梁底模;2—模板次楞；3—梁下扣件式钢管封顶杆兼作模板主楞；4-梁下顶步轮盘插销式钢管水平杆；5—轮盘插销式钢管立杆；6—轮盘节点；7—板下顶步轮盘插销式钢管水平杆08m2（6.29-3；6.2.9—3梁下设置多排加密立杆构造1—梁底模；2-模板次楞；3—梁下扣件式钢管封顶杆兼作模板主楞；4—梁下顶步轮盘插销式钢管水平杆；5—轮盘插销式钢管立杆；6-轮盘节点；7-板下顶步轮盘插销式钢管水平杆2、工艺流程放支撑杆件点位线↓的支承格构）↓可调托撑↓主次龙骨安装(跨度大于4m按3‰起拱）↓安装模板↓安装镶板并调整好与模板高差↓绑扎梁、板钢筋↓浇筑混凝土↓达到设计强度↓3、施工搭设要求支撑结构的地基应符合下列规定：搭设场地应坚实、平整，并应有排水措施；在地基土上应设置具有足够强度和支承面积的垫板;混凝土结构层上宜设可调底座或垫板；对承载力不足的地基土或楼板,应实行适当方法进行加固处理；对冻胀性土层，应有防冻胀措施;湿陷性黄土、膨胀土、软土应有防水措施；50mm200mm，24、地基与基础施工对于直接支承在混凝土楼面梁和板之上的模板支架支承钢管，其地面承载力满足承载要求,不需进行承载力设计，钢管可直接支撑在已浇筑完成的混凝土梁、板之上.对于支承在地坪上的模板支架支承钢管，由于回填土较为脆弱，不能接受填土直接作为钢管立柱底部持力层，应当对地坪实行加固措施.依据建筑虑到地梁顶面与地坪表面标高存在高差,而竖向剪力墙、框架柱又不能在该处留周边支设砖砌体内模（MU10页岩砖，M5水泥砂浆，厚200mm，砌筑高度hmm顶部与地坪顶齐平6。3.16。3。1假如在支架搭设前地坪浇筑确有困难,可在立杆底部铺设16＃A槽钢作为立所示。6.3.23发觉弹簧土须准时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实,立杆及其他杆件①梁的支撑系统为：梁下部支撑接受扣件式钢管脚手架。970mm1220mm、870mm③在保障平安牢靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要全都,便于统一搭要求规范设置,保证整体稳定性和满足计算前提条件.④立柱钢管搭设时底层必需依据杆件分布位置及间距拉线搭设,楼层上可弹线搭设。3）①在支撑架外侧周边及内部纵、横向分别由底至顶设置连续封闭竖向剪刀6（按立杆不续封闭水平剪刀撑；扫地杆的设置层平面内应设置连续封闭水平剪刀撑;水平剪45°~60150mm；当消灭不能与立杆扣接时，应与水平杆扣接;剪刀撑杆件接长时应接受2100mm40~65N·m。5、支撑架搭设与拆除工方案确定的位置放线测量。平整、无翘曲，不得接受已开裂垫板。本的支撑架单元，应以此扩展搭设成整体支撑架体系。0.5kg1.2kN。方可正式投入使用。。5‰30mm。256.2.17条的规定加设保证整体稳定的构造措施。8)线上。模板支撑架应设置保证人员上下的平安设施、防护设施。算。并应确认符合专项施工方案要求后，方可浇筑混凝土.模板支撑架拆除应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2015GB50666-2011中混凝土强度的有关规定。预应力混凝土结构应在预应力张拉后拆除支撑架。支撑架拆除前应先行清理支撑架上的材料、施工机具及其他多余的杂人员进入作业范围。15)应完善支撑架的拆除挨次和措施，分段拆除时，应合理确定分界位置,并保证分应按先搭设后拆，后搭设先拆的拆除原则；不应大于两层；支撑架的稳定；梁下支撑架的拆除,应从跨中开头，对称地向两端拆除；悬臂构件下支撑架的拆除，应从悬臂端向固定端拆除；设有连墙(柱）件的支撑架,连墙（柱）件必需随模板支撑架逐层拆除，严禁先将连墙（柱)件全部或数层拆除后再拆除支撑架。拆除的构件应准时分类、指定位置堆放。6、支撑架检查与验收模板支撑架搭设前，应按表5。6。1进行检查验收.表5。6。1 支撑架搭设前检查验收表序号允许偏差项目 技术要求检验方法（mm）1地基承载力 满足承载力量要求 —检查计算书、地质勘察报告2平整度 场地应平整 10水准仪测量3排水 有排水措施、不积水 —观看4—用已开裂垫板垫板观看厚度符合要求 -5钢卷尺量宽度 -20钢卷尺量模板支撑架搭设完成后按表5.6.2进行检查验收。序号项目技术要求立杆垂直度序号项目技术要求立杆垂直度—23水平杆水平度4杆件间距步距距—允许偏差（mm）且≤303‰±10检查方法1经纬仪或吊线钢卷尺专项方案±5钢卷尺5直插头与轮盘楔紧度直插头楔入轮盘卡紧—目测6构造要求——目测求求3）模板支撑架使用前应对专项施工方案、构配件进场验收记录、支撑架安装验收记录等资料进行检查，并做好使用过程检查记录.并对发觉的问题进行整改：基础应无积水，基础周边排水有序；的要求；可调托撑、底座应无松动；基础底座或垫板应无活动或悬空；平安防护设施应符合专项施工方案及本规范的要求；支撑架监测监控点完好；支撑架应无超载使用工况，其他设施或设备不得与之相连接。六、使用与监测⑴监测把握接受经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测,主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。⑵监测点设置正下方基础位置。在四周已完工的墙（柱)身上作一临时水准点，接受三等水准计算分析。（3）监测措施1）检查支撑体系中各种牢固件的固定程度，确认符合要求后方可进行混凝土施工.2)浇注梁板混凝土时，应专人看护，发觉紧固件滑动或杆件变形特别时，10t位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌.3）对板上部有布料机等大型机械时,必需在此部位下部进行加固处理，混为管道支撑并加固，才能作业，另垂直管道转弯处必需用螺栓固定.楼面混凝土输送管敷设应尽量削减弯管的用量及缩短管线的长度，并且顶在周边梁侧。振捣，再主梁、次梁、板向同一个方向分层浇筑、振捣。进行混凝土浇筑前必需等下部支撑楼板混凝土强度达到要求时才可进行上部高支模部位混凝土浇筑。（4)仪器设备配置仪器设备配置详见表5。4。1。5.4.1仪器设备配置名称电子经纬仪规格科维数量1精度精密水准仪1±2”全站仪一台科维1±2"，最大允许误差±20”对讲机3检测板手1（5)监测说明板工程日常检查重点部位：杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；连墙件是否松动；架体是否有不均匀沉降,垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5）平安防护措施是否符合规范要求；支架与杆件是否有变形现象；（6）监测频率20~307监测频率为每天一次。本工程模板支撑系统梁端立杆沉降监测预警值为l/1000(l当超出预警值范围时，马上进行加固处理。监测数据超过预警值时必需马上停止浇筑混凝土,疏散人员，并准时进行加固处理。沉降监测记录表编号：工程名称工程名称水准点高程监测日期监测性质见证监测测量仪器及编号监测点编号监测标高沉降量(mm）本次(mm)累计（mm）监测结果记录错误!错误!3456错误!错误!记录人抄测人见证人七、平安措施梁和板的立杆，其纵横向间距要相等或成倍数。3mm，安装时要保证上下同心。200mm8m～20m20m连续式剪刀撑。Ø48mmx3。0mm2150mm。要加设保证整体稳定的构造措施.高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱坚固拉接。关规定设置平安防护设施.8）模板支撑系统要为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔转料平台等架体相连接。对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。浇筑时按剪力墙向两端、由跨中向两端由短边向长边、由标凹凸的地方向标高高的地方推动.事先依据浇捣砼的时间间隔和砼供应状况设计施工缝的1不允许拆除，上下二层的支点应在同一垂直线上。11）4m，模板应起拱；当设计无具体1/1000～3/1000.安装过程中应设置临时固定措施。（支撑底脚必需有防滑移的牢靠措施（垫木板，并和水平扫地杆连接等措施）。压载数据进行立模标高把握和设置预拱度。八、应急预案急指挥，为有效、准时的抢救伤员，防止事故的扩大,削减经济损失，爱护生态环境和资源,把事故降低到最小程度,制定本预案。1、危急源分性及应急预防措施因素制定相应的平安技术措施加以把握，才能对施工起到保障平安和文明的作用。坍塌、机械损害、物体打击。火灾、中暑、食物中毒等平安事故，可造成肢体伤残、劳动力量丢失、死亡。2、应急救援预案组织机构及分工职责应急救援预案组织机构及分工职责详见下表姓名岗 位姓名岗 位联系方式分工与职责项目经理组长领导小组：主要负责本项目施工现场事故应急救援工作的组织和指挥生产经理副组长平安员组员联络调度队:主要负责事故或灾难紧急处理状况的联络和指令的传达，保证领导指挥机构同各小平安员 组员施工员 组员

组之间，本单位与上级和周边单位之间准时精确     地进行沟通.主要工作内容为调度、汇报、通告、求援.救灾抢险队:负责事故中心地带的抢险和救灾工作，防止事故或灾难扩大和集中。技术支持队:提出抢险抢修及避开事故扩大的临时应急方案和措施；指导抢险抢修组实施应急方技术负责人 组员 案和措施；修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷;绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构供应精确     的抢险救援信息资料。机械员 组员 警戒保卫队：负责事故现场的警戒保卫工作。材料员 组员 后勤保障队：负责抢险救灾所需的机械、装备、材料、生活保障物资的供应，组织、调集工作。内业 组员医院：医院地址：

电话：

医疗施救队：负责对事故现场的伤员进行抢救和公司联系人电话：

工程部： 电话:平安管理部：杨建电话救 120 火警 119 电话 (1）组长职责

122 匪警 110打算是否存在或可能存在重大紧急事故,要求应急服务机构供应挂念并实施场外应急方案，在不受事故影响地方进行直接操作把握；复查和评估事故（大事）可能进展的方向，确定其可能的进展过程；指导设施的部分停工,同时与领导小组成员的关键人员协作指挥现场人员撤离，并确保任何损害者都能得到足够的重视;与场外应急机构取得联系，准时对紧急状况的作业支配；5）在场内实行交通管制,帮忙场外应急机构开展服务工作；6)在紧急状态结束后，把握受影响地点的恢复,并组织员工参与事故的分析和处理。（2)副组长职责施和财产损失；支配查找受伤者及支配非重要人员撤离到集中地带；设立与应急中心的通讯联络,为应急服务机构供应建议和信息。3、危急源预防措施坍塌事故的平安技术预防措施模板作业前,按设计单位要求，依据施工工艺、作业条件及周边环境编制后，方可作业。并按设计计算严格把握模板支撑系统的沉降量.斜支撑和立柱应坚固拉接，形成整体。作业人员撤离作业现场，待险情排解后,方可作业。进行荷载计算.起稳妥堆放,以防坍塌事故发生.倒塌伤人.高空坠落事故平安预防技术措施拆模板时应保证作业人员有牢靠立足点，作业面应按规定设置平安防护设施.模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置,并不得超过设计计算要求。全部高处作业人员应学习高处作业平安学问及平安操作规程,工人上岗前应持证上岗.接受新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关平安技术交底。等必备的平安防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。位。已支好模板的楼层四周必需用临时护栏围好,护栏要坚固牢靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式平安网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对平安防护设施进行验临时拆除或变动平安设施的，应经项目分管负责人审批签字,并组织有关部门验收，阅历收合格签字后，方可实施。1）平安用电组织措施立相应的技术档案。建立技术交底制度，平安检测制度,电气修理制度、工程拆除制度、平安体制,防止事故发生。2）平安用电技术规范施工现场临时用电必需严格执行《施工现场临时用电平安技术规范》。施工现场安装、修理或拆除临时用电等作业，必需由电工完成.施工现场应按工程难易程度和技术简单状况配备电工。）电爱护器。夜间施工，必需保证足够的照明设施.照明灯具必需悬挂在干燥、平安、牢靠处,严禁任凭设置。设作业棚、建筑生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。(4）机械损害平安预防措施技术交底和平安交底,发觉有人违反操作规程时应准时阻挡.在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。切割小块的模板时应实行有效的爱护措施.物体打击平安预防措施模板,防止掉下砸伤人。避开交叉作业.施工方案支配时,尽量避开或削减同一垂直线内的立体不准施工。警戒区并有专人监护,预防料具掉下砸伤人。火灾平安预防措施设置抽烟室，工人不得任凭乱扔烟头。现场设置足够的灭火器。水管应随楼层设置，便于取水.4、危急源应急措施扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危急源时，在实行可能的应急措施后,马上抢救疏散被困现场人员，马上组织施救。（1)模板坍塌当事故发生时,马上向组长汇报,由组长统筹支配救援工作.当发生模板坍塌事故时，应马上组织人员进行准时抢救，防止事态扩大,在有伤亡的状况下,把握好事故现场。）高处坠落发觉事故发生的人员马上大声呼喊,并准时电话联系应急救援小组组长。的具体状况。。翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员施救。假如事故离电源开关较近,应马上切断电源开关;假如事故离电源开关太远,不即马上断开，抢救人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具,拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；假如触电者因抽筋而紧握电线,可用干燥的木以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场抢救，先救后搬；搬运中也要留意触电者的变化，按伤势轻重实行不同的抢救方法：静卧，保持安静,在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和摩擦全身，使他发热.如天冷还要留意保温。同时，快速请医生诊治如发觉呼吸困难,或渐渐衰弱，并有痉挛现象,则应马上进行人工氧合-—即用人工的方法，已停止，也不能认为已经死亡必需马上进行人工氧合，进行紧急抢救.同时快速请医务人员进行抢救,通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院.物体打击应急以后准时送往医院进行进一步的治疗。同时，马上向组长汇报，由组长统筹支配救援工作.楚为主.重伤，则应快速送往医院进行抢救。（5)机械损害抢救疏散组支配电工马上切断事故现场电源或移出机械。紧急抢救等.伤势严峻、呼吸中断或心脏停止跳动:医疗抢救组人员应马上进行人工呼吸和胸外挤压急救。(6）火灾进行灭火。假如是由于电路失火,必需先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时,为防止有人被困,发生窒息损害，应预备部分毛巾,潮湿后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时,为其预备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒车抢救。（32℃）、湿度较大(>60%）和无风的环境中，长时间工作或强体力劳动，缺乏对高热环境适应者易发生热射病。不同程度的恶心、腹泻、发热、全身酸痛、乏力等症状。5、应急救援设备、药品配备方案（1)应急救援设备配备方案1)特种防护品：绝缘鞋、绝缘手套、防毒面具等各两套；抢救工具：平安带、平安帽、平安网、防护网、2付抢救担架等；医疗器材:担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；12V通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器;交通工具：工地常备一辆值班面包车、备用车辆若干；灭火器材：消防栓、消防水带、灭火器等；(2）应急救援药品配备方案万花油、碘酊、红药水、棉垫、绷带、紫药水、酒精、止血胶带若干及常备急救药品等，保证本工程应急救援需要.以上药品存放在工地办公室，全部药品必需组长定期检查，准时补充，确保现场存放足够数量药品。6、应急预案措施的演练方案（1)成立演练组织，由救援组长组织实施。（2）本工程施工前，必需对施工管理和作业人员进行特殊技术培训，并针对应急预案开展应急救援培训和演练。(3）演练时必需预备充分，演练应有文字和图片记录.（4）本工程施工时，应急预案演练依据应急学问培训方案一次进行，并在应急学问培训完成后组织相关部门人员进行演练。十、环保措施夜间连续施工作业的,应向建设行政主管部门和环保部门申请。加工防止不必要的噪音产生，最大限度削减施工噪音污染.能优良,并合理支配工序不集中使用。4、废旧钢筋头、铁钉、模板屑应准时收集清理，保持工完场清。严禁直接向外扬弃。6、模板所用的脱模剂在施工现场不得乱扔，以防止影响环境质量。72m噪声对外的集中。制造噪音。9房或封闭的工棚内进行。10、严禁燃烧木枋、模板、废平安网等物品。11放地或垃圾池里，不得任凭乱放乱丢。楼板与支架参数砼楼板厚度0.16m楼层高度楼板与支架参数砼楼板厚度0.16m楼层高度5.7m立杆纵距1。2m立杆横距0。9m水平杆最大步距1。4m顶步步距1。4ma0。5m钢管类型φ48×3.2面板竹胶合板厚度：10mm次楞方木50mm×100mm，间距0。3m主楞双钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重25kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0。17kN/m可变荷载施工人员及设备面板与次楞主楞立杆荷载3kN/m23kN1。5kN/m23kN/m2泵送砼、倾倒砼等未预见因素产生的荷载垂直永久荷载值×2％10mm,取主楞间距1.2m面板的截面抵制矩W=1200×10×10/6=22000mm3；截面惯性矩I=1200×10×10×10/12=100000mm4；(一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0。3m。2、荷载计算均布线荷载设计值为:q1=［1.2×(25×0。16+1.1×0.16+0。3）+1。4×3］×1。2=11.5KN/m。16+1。1×0。16+0。3)+1.4×0.9×3]×1。2=11。0KN/m24N/m集中荷载设计值:。2=0.432KN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×3=4。2KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0。1×11.5×0.32=0.1KN·m施工荷载为集中荷载：。08q2l2+0。213Pl=0。08×0。432×0。32+0。213×4.2×0.3=0.298KN·mMmax=0.298KN·M面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；σMmax/W=0.298×106/25000=11。92N/mm2〈f=25N/mm2面板强度满足要求!（二）挠度验算计算如下：q1.2×（25×0。16＋1.1×0。16＋0。3）=5.4KN/m；300/400=0。8mm;面板弹性模量:E=8000N/mm2;ν=0.677ql4/100EI=0.677×5.4×3004/100×8000×125000=0.3mm0.8mm次楞方木验算分别为：W=50×100×100/6=83333mm3;I=50×100×100×100/12=4166667mm4；(一)抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=1.2m。2、荷载计算均布线荷载设计值为:q1=[1。2×（25×0。16+1。1×0。16+0.3）+1。4×3］×0。3=2.9KN/mq1=［1.2×(25×0.16+1。1×0.16+0.3）+1。4×0.9×3]×0.3=2.7KN/m集中荷载设计值:。3=0.108KN/m跨中集中荷载设计值P=1。4×3=4.2KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×2.9×1.22=0。42KN·m施工荷载为集中荷载：M2=0。08q2l2+0。213Pl=0.08×0。108×1.22+0。213×4.2×1。2=1。2KN·mMmax=1。2KN·m木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；σMmax/W=1。2×106/83333=14。4N/mm2<f=17N/mm2次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0。6q1l=0.6×3。1×1。2=2.2KN施工荷载为集中荷载：V2=0。6q2l+0。65P=0.6×0。108×1。2+0。65×4。2=2.81KNV=2.81KN抗剪强度按下式计算:τ=3V/2bh=3×2.81×103/2×50×100=0。84N/mm2<fv=4.8N/mm2次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算计算如下：q0.3×（25×0。16＋1。1×0。16＋0。3）=1.3KN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3。6mm;次楞弹性模量:E=10000N/mm2；ν=0.677ql4/100EI=0。677×1.3×12004/100×10000×4166667=0。44mm〈3。6mm主楞验算W=9。46cm3（一)强度验算3kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1=［1.2×(25000×0.16+1100×0。16+300）+1.4×3000］×1.2=11。5N/mm9×3000]×1.2=110N/mmM1=0。1q1l2=0。1×11。5×1。22=1。7KN·m最大弯矩Mmax=1。54kN。m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；σMmax/W=1。7×106/9。46×103179。7N/mm2<205N/mm2满足要求（二)挠度验算首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P.作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q=1.2×（25000×0。16＋1100×0.16＋300)=5.4N/mm；主梁最大变形值V=1。67mm。：1200.0/150=8mm，Vmax=1.67mm<8mm立杆稳定性验算（一）风荷载计算作用于支撑架上的水平均布风荷载标准值应按下式计算:式中kN/m2；-—风压高度变化系数,应依据支撑架所在地的地面粗糙程度划分为A、B、C、D依据本规范附录E—-风荷载体型系数，按本规范第4.2。30.30kN/m2.立杆段距地面计算高度H=14。3m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数µz=0.74。立杆段风荷载标准值ωk=µzµsω0=0.74×1.04×0。45=0。346kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0。9×1.4×0.346×1。2×1.52/10=0.12kN·m(二）支架立杆轴心力设计值不组合风荷载时:N=1.35ΣNGK+1。4ΣNQK=1。35×（(0。3+26。10×0.16)×0。9×1。2+5。7×0。17)+1。4×3×0.9×1。2=7.83+4.5=12。33KN;组合风荷载时：N=1.35ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK=135×(（03+2610×016)×09×12+5.7×0.17)+0。9×1.4×3×0.9×1。2=7。83+4。2=12.03KN；（三）立杆计算长度立杆计算长度按下式计算，并取较大值：式中h-—步距m，当接受轮盘间距不符合模数的立杆时，应取最大步距；-—立杆计算长度系数，应按本规范附录G5.2.10—15.2。10—2L0=1×1.03×1。86×1.4=2。68mL02.68，立杆长细比λ=Lo/i=268。00/1.59=168依据长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。251；(四)立杆承载力验算立杆截面抵制矩(cm3)W=4。73cm3；立杆Q235f=205N/mm2；不组合风荷载立杆稳定性计算：0。9×N/ϕA=0。9×12.33×103/0。251×4。5×102=98.25N/mm2

<f=205N/mm2组合风荷载时立杆稳定性计算：0.9×N/ϕA+Mw/W=0.9×12。03×103/0。251×4.5×102+0.12×106/4.5×103=95.86+26.7=122。56N/mm2<f=205N/mm2立杆稳定性满足要求！立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=12。33kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1。2m，垫木宽度0。3m，垫木面积A=1。2×0.3=0。36m23、地基土为素填土,其承载力设计值fak=120kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf=0。44、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N/A=12。33/0.36=34。25kN/m2<mffak=120×0.4=48kN/m23.图中较大梁危急性计算分析取图纸中300X700梁进行计算分析1梁模板支撑架立面简图接受的钢管类型为Φ48Χ3。00.一、参数信息:L1；1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0。脚手架步距(m)：1.40；脚手架搭设高度（m):4。60；梁两侧立柱间距(m：。20；2。荷载参数模板与木块自重（kN/m：0.350；梁截面宽度B(m)：0.300；混凝土和钢筋自重（kN/m）:25.000；梁截面高度D（m：。700；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m)：2.000；施工均布荷载标准值（m：03。木方参数木方弹性模量E（N/mm2)：9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离（mm):300。000；木方的截面宽度（mm):50.00；木方的截面高度(mm)：100。00；4。其他接受的钢管类型（mm：Φ48Χ3。0.扣件连接方式：双扣件,扣件抗滑承载力系数:0。80;二、梁底支撑钢管的计算递。1。荷载的计算：（1）钢筋混凝土梁自重（kN：q=25.000×0。300×0.700×0.300=1.575kN；1模板的自重荷载(kN)：q=0。350×0。300×（2×0。700+0.300）=0。179kN；2活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN：P1

(2.000+2。000)×0。300×0.300=0.360kN；2.木方楞的传递均布荷载计算：P=（1。2×(1。575×0。179)+1.4×0。360）/0。300=8。694kN/m；3。支撑钢管的强度计算：依据均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载,q=8。694kN/m；计算简图如下支撑钢管依据简支梁的计算公式M=0.125qcl(2—c/l）Q0。5qc经过简支梁的计算得到:M

=0.125×8.694×0.300×1.200×(2—0.300/1.200)=0.685kN.m;max截面应力 σ=684652。500/4490.000=152。484N/mm2；水平钢管的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!RA

=R=0.5×8。694×0.300=1.304kN；B三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算：依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编,P96页，双扣件16。00kN，依据扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范5。2。5):R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN；RR,R=1.30kN；R12。80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式NN1

=1。304kN；N2

1。2×0。135×4。600=0.745kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=0.720kN;N=1.304+0。745+0.720=2。769kN；φ-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到;oi（cm)：i=1.59;A-—立杆净截面面积(cm：A=4。24；W——立杆净截面抵制矩(cm：W=4。σ—-钢管立杆抗压强度计算值（m［f]—-［］=205.00N/mm；l——计算长度（m)；o假如完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1)或（2）计算l=kuh （1）o 1l=(h+2a) (2)ok11.167;1u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；a:a0。300m；公式(1)的计算结果：Lo

=kuh=1。167×1.700×1。400=2。777m；1L/i=2777。460/15.900=175.000;o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。232；钢管立杆受压强度计算值;σ=2769。300/(0。232Χ424.000）28。152N/mm2；立杆稳定性计算σ=28。152N/mm2小于［f]=205.00Lo

h+2a1。400+0。300×22.000m；L/i=2000。000/15.900=126.000；o公式（2）的计算结果:由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。417；钢管立杆受压强度计算值；σ=2769.300/（0。417Χ424.000）15。663N/mm2;立杆稳定性计算σ=15。663N/mm2小于[f］=205.00假如考虑到高支撑架的平安因素，适宜由公式（3）计算l=kk(h+2a) （3）o 12k-—计算长度附加系数，h+2a=2.000依据表21.002；2公式（3）的计算结果：立杆计算长度L=kk（h+2a）=1。167×1。002×(1.400+0。300×2)=2.339m；o 12L/i=2338。668/15。900=147.000；o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.320；钢管立杆受压强度计算值；σ=2769。300/（0。320Χ424.000）20。411N/mm2；σ20。411N/mm2取图纸中400X900梁进行计算分析1梁模板支撑架立面简图接受的钢管类型为Φ48Χ3.00.一、参数信息:

［f]205。00满足要求！L1；1。脚手架参数立柱梁跨度方向间距l（m)：0。90;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。30;脚手架步距(m):1.40；脚手架搭设高度（m：4.60；梁两侧立柱间距（m)：1.20；承重架支设:多根承重立杆，顶托支撑；梁底增加承重立杆根数:1；荷载参数模板与木块自重（kN/m）:0.350；梁截面宽度（m：0.400；混凝土和钢筋自重(kN/m3：25.000；梁截面高度D(m）:0。倾倒混凝土荷载标准值（kN/m：2。000；施工均布荷载标准值(kN/m):。3。木方参数木方弹性模量（N/mm2：9500。000;木方抗弯强度设计值（N/mm):13。000；木方抗剪强度设计值（N/mm2：。300；木方的间隔距离(mm)：100。000;木方的截面宽度（mm):50.00;木方的截面高度(mm)：100.00;4.其他接受的钢管类型(mm：Φ48Χ3.0.扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m：q=25.000×0。900×0.900=20。250kN/m;1模板的自重线荷载(kN/m)：q=0.350×0。900×(2×0.900+0。400)/0.400=1。733kN/m;2（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN：经计算得到,活荷载标准值P=（2。000+2。000)×0。400×0.900=1.440kN；1mm；

2.木方楞的支撑力计算均布荷载q1。2×20。250+1。2×1。733=26.379kN/m;集中荷载P1.4×1.440=2。016kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力］分别为：N1=6。334kN;N2=6.334kN；木方依据三跨连续梁计算.本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵制矩WW=5。000×10.000×10.000/683。33cm3；I=5。000×10。000×10。000×10.000/12=416.67cm4;木方强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的弯矩和,计算公式如下:均布荷载 q=6。334/0。900=7.038kN/m；最大弯距 M=0.1ql2=0.1×7。038×0。900×0。900=0。570kN.m；截面应力 σ=M/W=0.570Χ106/83333.3=6。841N/mm2；木方的计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必需满足:T=3Q/2bh<［T］Q0.6×7.038×0。9003。801kN；截面抗剪强度计算值T3×3800.520/（2×50000×100.000）1.140N/mm2；截面抗剪强度设计值[T］1。300N/mm2;木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利安排的挠度和，计算公式如下：最大变形V=0.677×5。865×900。0004/(100×9500.000×416。667×103）=0.658木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算:依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件16。00kN,依据扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算（规范5.2.5):R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值，取12。80kN；R梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。五、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式N横杆的最大支座反力：N1

=6。334kN；N2

1。2×0.135×4。600=0.745kN；N=6。334+0.745=7。079kN;φ-—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到；oi(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2A4。24；W-—立杆净截面抵制矩（cm3)：W=4.49；σ（N/mm2)；[f］——钢管立杆抗压强度设计值:[f］=205。00N/mm2;l-—计算长度（m)；o假如完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l=kuh (1)o 1l=(h+2a) (2)ok11。167;1u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3，u=1。700;aa=0.300m；公式（1）的计算结果：Lo

=kuh=1。167×1.700×1。400=2。777m；1L/i=2777.460/15.900=175。000；o由长细比lo/iφ=0.232;钢管立杆受压强度计算值；σ=7079。400/（0。232Χ424。000）71.969N/mm2;立杆稳定性计算σ=71。969N/mm2小于［f］=205.00Lo

h+2a1.400+0。300×22。000m；L/i=2000。000/15.900=126。000；o公式(2）的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。417；钢管立杆受压强度计算值;σ=7079。400/（0。417Χ424。000）40。040N/mm2；立杆稳定性计算σ=40.040N/mm2小于［f]=205.00假如考虑到高支撑架的平安因素,适宜由公式（3)计算l=kk（h+2a) (3）o 12k--计算长度附加系数,h+2a=2.00021.002；2公式(3）的计算结果：立杆计算长度L=kk(h+2a)=1.167×1。002×（1.400+0。300×2)=2.339m；o 12L/i=2338。668/15.900=147.000；o由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。320;钢管立杆受压强度计算值;σ=7079。400/（0。320Χ424.000）52。177N/mm2；立杆稳定性计算σ52.177N/mm2取图纸中400X1000梁进行计算分析1梁模板支撑架立面简图接受的钢管类型为Φ48Χ3。00.一、参数信息:

小于［f］=205.001。脚手架参数立柱梁跨度方向间距（m)：。90m：脚手架步距(m：1.40；脚手架搭设高度(m）:4。60；梁两侧立柱间距（m)：1.20；承重架支设：多根承重立杆，顶托支撑；梁底增加承重立杆根数：1；2。荷载参数模板与木块自重(kN/m2)：0。350；梁截面宽度B(m）:0.400;混凝土和钢筋自重（kN/m3）:25。000;梁截面高度D(m)：1.000；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2):2。000；施工均布荷载标准值(kN/m2）:2。000;3。木方参数木方弹性模量E（N/mm2）:9500。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）:13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1。300；木方的间隔距离（mm）:100.000；木方的截面宽度（mm)：50.00；木方的截面高度（mm):100。00；4。其他接受的钢管类型（mm)：Φ48Χ3.0。扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80；二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重（kN/m)：q=25。000×1。000×0。900=22.500kN/m；1（2)模板的自重线荷载（kN/