楼工程脚手架工程专项施工预案

81/84泰安鲁商中心D-03地块G6#楼工程脚手架工程专项施工方案编制单位：山东天齐置业集团股份有限公司编制日期：二○一七年五月目录TOC\o"1-2"\h\u7126一、工程概况 19107二、编制依据 224592三、施工部署 3219333.1施工组织治理机构 3166483.2进度打算 4292013.3材料预备和要求 4160243.4劳动力需求打算 420297四、搭设方案 415062五、搭设方式 6240651、底部落地式双排脚手架 6181752、悬挑脚手架 718615六、施工预备 8125201、材料预备 815292、脚手架材料选择和质量规定 87373七、脚手架施工 965071、搭设程序 958092、搭设方法 925135八、构造节点要求 108114九、悬挑架技术措施 132408十、质量要求及注意事项 147925十一、安全技术措施 1531211十二、文明施工措施 166948十三、环境爱护措施 1721081十四、应急预案 172185十五、落地脚手架计算书 213388十六、悬挑脚手架计算书 296474十七、卸料平台设计及验算 42附图:1、落地式脚手架立面图、侧面图 2、悬挑式脚手架侧面图、悬挑梁示意图3、悬挑式脚手架悬挑梁布置平面图4、悬挑式脚手架平面布置图5、悬挑式脚手架各立面图6、卸料平台位置平面示意图工程概况1、差不多概况泰安鲁商中心D-03地块G6#楼工程，项目位于泰山大街以南、灵山大街以北、泮河西路以西、荣昌路以东地块(现北方车辆及以南区域)，建筑面积28313m²。序号项目名称内容1工程名称泰安鲁商中心D-03地块G6#楼2工程地点泰山大街以南、灵山大街以北、泮河西路以西、荣昌路以东地块块。3建设单位泰安鲁商地产有限公司4勘察单位山东省地矿工程勘察院5设计单位上海天华建筑设计有限公司6监理单位山东建院工程监理咨询有限公司7施工单位山东天齐置业集团股份有限公司8占地面积64641平方米9工程承包范围图纸设计范围内的建筑、装饰、安装工程图1-1为本项目卫星俯视图：一标段位置泮河西路二标段位置灵山大街一标段位置泮河西路二标段位置灵山大街图1-1拟建项目卫星俯视图2、建筑设计概况泰安鲁商中心D-03地块G6#楼地下为储藏室，地上为住宅。地下二层层高为2.9米，地下一层层高为2.765米，1层层高为2.935米,2-28层层高均为2.9米，29层层高3.0米，建筑高度85.9m(室外地坪至女儿墙顶）。建筑抗震等级剪力墙为二级，建筑设计使用年限为50年。 结构形式为剪力墙结构，基础采纳后注浆钻孔灌注桩筏板基础；建筑结构安全等级：二级；地下室防水等级：一级；抗震设防烈度为六度。3、结构设计概况 本工程结构形式采纳桩筏基础。上部结构形式为钢筋混凝土剪力墙结构。二、编制依据1、泰安鲁商中心D-03地块G6#楼施工图纸2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)3、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）5、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）7、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）8、《施工现场临时用电安全技术规程》（JGJ46-2005）9、品茗施工安全设施计算软件三、施工部署3.1施工组织治理机构项目班子由经验丰富、治理能力强的治理人员组成，可直接加强施工现场的建设和治理，赴施工现场，并能迅速进入角色，有效开展工作，从人员组织、人员的施工经验方面确保本工程各项工程施工的顺利进行。项目技术负责人：陈庆会项目经理：徐学峰建设公司质量技术部总工办项目技术负责人：陈庆会项目经理：徐学峰建设公司质量技术部总工办计财核算：黄家洲安全文明：陈庆国机械设备：韩振国材料供应：计财核算：黄家洲安全文明：陈庆国机械设备：韩振国材料供应：陈庆礼技术质量：边献光生产调度：张兵各工种专业班组各工种专业班组3.2进度打算本工程打算开工日期2017年5月1日，打算竣工日期为2018年12月22日，总日历天数为600日历天。本工程外防护脚手架的施工时刻为2017年6月4日至2018年5月30日。3.3材料预备和要求1.1钢管本工程施工时的材料应采纳外径48.3mm，壁厚3.6mm钢管，钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235一般钢管的要求。并应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A级钢的规定。不得使用有严峻锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。1.2扣件扣件式钢管脚手架采纳可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，由扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活。1.3其它材料与工具等3.4劳动力需求打算各施工时期脚手架搭设及拆除的劳动力见下表：序号施工时期架子工（人）1基础施工时期62主体施工时期8四、搭设方案依照规范要求：落地式脚手架搭设高度不宜超过50米，悬挑脚手架一次性悬挑高度不应大于20米。本工程采纳从基础筏板上平支设落地式脚手架、上部悬挑双排脚手架。每步架体顶部留出40cm高工作面便于上部悬挑架悬挑梁安装施工。具体布置如下：从基础至2层顶，采纳一般落地脚手架，搭设高度12米。第一步：自2层顶悬挑至8层顶，悬挑高度为17.4米。第二步：自8层顶悬挑至14层顶，悬挑高度为17.4米。第三步：自14层顶悬挑至20层顶，悬挑高度为17.4米。第四步：自20层顶悬挑至26层顶，悬挑高度为17.4米。第五步：自26层顶悬挑至机房层顶，悬挑高度为13.3米。五、搭设方式1、底部落地式双排脚手架1.1、落地式双排脚手架：南、北、西、东侧内排杆支设在筏板上平。脚手架采纳Φ48.3×3.6钢管搭设。立杆下设底座、底座下通长铺设截面300mm×50mm木垫板。1.2、脚手架搭设尺寸为：立杆横距Lb=0.9m，立杆步距h=1.80m，脚手架内立杆距外墙表面0.30m。立杆纵距应以La=1.50m为差不多值，结合本立杆所在平面的纵向尺寸，进行调整确定。脚手板采纳5cm木板满铺距墙15cm。1.3、连墙件与建筑物的连接采纳双扣件刚性连接，连墙件采纳二步三跨，菱形布置。连墙件的连墙杆同脚手架；连墙杆与脚手架的连接、连墙杆与建筑物的连接(各连接点采纳双扣件连接)采纳双扣件连接。详见下图。附图12、悬挑脚手架2.1、悬挑脚手架：从2、8、14、20、26层顶板开始设悬挑梁，悬挑梁采纳18号工字钢，长度为3m、4.5m及6m，外挑1.3m，间距1.5m左右(视每个面的长度而有所变化，详见图纸)。在外墙上每隔1500mm预留150×250洞口，沿洞口内侧方向楼面预留两道U型φ18固定预埋件，以备固定工字钢由预留洞口挑出，悬挑工字钢和楼面上的φ18预埋件用长度20cm及厚度10mm钢板采纳双丝帽紧固。悬挑端点上焊φ20mm钢吊环，用以斜拉钢丝绳。斜拉用的钢丝绳采纳直径为14mm，间距同立杆纵距，每根工字钢一根。2.2、脚手架搭设尺寸为：立杆横距Lb=0.9m，立杆步距h=1.8m，脚手架内立杆距外墙表面0.30m。立杆纵距应以La=1.5m为差不多值，结合本立杆所在平面的纵向尺寸，进行调整确定，但不得超过1.8m。2.3、连墙件与建筑物的连接：采纳双扣件刚性连接，连墙件采纳二步三跨，菱形布置；连墙件竖向间距3.60米，水平间距4.50米。连墙件的连墙杆同脚手架；连墙杆与脚手架的连接、连墙杆与建筑物的连接(各连接点采纳双扣件连接)采纳双扣件连接。2.4、脚手架采纳Φ48.3×3.6钢管搭设，铺设50mm厚木架板。2.5、剪刀撑应取3-4根立杆，斜杆与地面夹角为45°～60°，剪力撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横相扣紧外，在其中间应增加2～4个扣结点。详见下图。六、施工预备1、材料预备施工之前积极的预备外脚手架的材料，选择合格的钢管、扣件，并对油漆剥落的钢管补刷油漆。外脚手架钢管采纳单独颜色，以免与其他钢管混淆。同时依照施工方案配备立杆、大横杆、小横杆及剪刀撑的长度搭配。在外架搭设前预备好质量符合要求的木架板、安全网等防护材料。筏板基础施工完成后，立即进行搭设外架部分的清理及平坦工作，并依照施工方案的尺寸弹出外脚手架的尺寸线。2、脚手架材料选择和质量规定结合本工程的特点，本工程外脚手架均采纳扣件式钢管脚手架，在选材方面需遵循以下原则：A、钢管选用Φ48.3×3.6焊接钢管，材质选用力学性能适中的Q235钢。用于立杆、大横杆、剪力撑和斜杆的钢管长度为4～6米，用于小横杆的钢管长度为1.2m-1.5m，以适应脚手架宽度的调整需要。B、钢管禁止使用有明显变型、裂纹和严峻锈蚀的钢管，应内外涂刷防锈漆，并保持完好。C、应使用与钢管直径相配合的，符合我国现行标准的可锻铸扣件，严禁使用加工不合格，锈蚀和有裂纹的扣件。D、脚手板采纳50mm厚木脚手板。长3～4m。E、立杆下设底座、底座下通长铺设截面300mm×50mm木垫板。七、脚手架施工1、搭设程序1.1落地式脚手架：东侧筏板外围平坦场地及筏板面层清理（车库顶板面层清理）→依照平面布置图进行调整间距并划线→铺设底部架板→立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆与扫地杆扣紧→装扫地小横杆与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步横杆扣紧→安第三、第四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设脚手板、绑扎防护栏及挡脚板→挂设安全网。1.2悬挑式脚手架：模板放线→绑扎梁板钢筋固定锚筋→浇注砼→基层（顶板）清理→弹线→固定悬挑工字钢→立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆与扫地杆扣紧→装扫地小横杆与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步横杆扣紧→安第三、第四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设脚手板、绑扎防护栏及挡脚板→挂设安全网。2、搭设方法从弹好外架线的一个角或跨中立外架的立杆和大横杆，采纳小横杆临时固定，开始竖杆时许多于三根。立杆和大横杆要长短搭配，接头位置互相错开。在18号工字刚悬挑件端头焊接L=50，φ25钢筋头固定立杆。第一步大横杆离地面的高度200，大小横杆每步的高度为1800mm。在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直。立杆应用线锤校正其垂直度（架高的1/200），大横杆应拉线调直并校正水平（高差不超过50，并不大于1/300）。在校正调直后铺设木架板及安全网，每搭设一步铺设一次。与结构拉结，每一结构层设一圈拉结，连结采纳钢管与圆柱抱紧，但在结构施工柱模未拆除前，为保证稳定，应在架体外设支撑，撑点高度4.5m，底角60度，撑杆间距6m，同时在搭三步高后应加设剪刀撑，角度45度。八、构造节点要求1、立杆1、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3。2、在顶部采纳搭接接长时,搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。2、大横杆1、纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不小于3跨。2、纵向水平杆接长宜采纳对接扣件连接，也可采纳搭接。对接，搭应符合下列规定：(1)纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不要设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3，如下图：大横杆对接接头布置图接头不在同步内（立面）;b.接头不在同跨内（平面）1.立杆2.大横杆3.小横杆(2)搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。3、小横杆1、主节点处必须设置一根小横杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。2、作业层上非主节点处的小横杆，最大间距不大于纵距1/2。3、小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。4、脚手板1、作业层脚手架应满铺木架板，木架板厚度为5cm，两端应各设直径4mm的镀锌钢丝箍两道。2、木架板采纳搭接铺设，铺设时接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm。3、木架板应铺满、铺稳，离开墙体的距离120mm-150mm。4、在拐角及斜道平台处的木架板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。5、作业层必须满铺木架板，底部悬挑工字钢层首层应满铺木架板及竹胶板硬防护。5、连墙件1、连墙件采纳刚性连接方式，采纳3-4m长架管设双扣件与楼层进行拉结。2、连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；3、优先采纳菱形布置，也可采纳方形，矩形布置；4、连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采纳上斜连接；5、连墙件拉结如上附图2所示。6、剪刀撑剪刀撑斜杆的接长采纳搭接，固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，两端分不用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣节点，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表规定确定，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。斜杆与地面的夹角在45-60度之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角45度50度60度剪刀撑跨越立杆的最多根数765悬挑层以下的落地脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑均连续设置，如下图：7、安全网脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采纳1.8m×6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.4m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔7.2m（4步高）设一层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设不小于18cm高的挡脚板。外立面网为两绿一黄搭配，设两道红白色拦腰间距60cm，外观效果漂亮且专门有层次感。九、悬挑架技术措施1、悬挑型钢与固定本工程采纳工型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架，立杆直接支承在工型钢上。18号悬挑工型钢4.5米、6米，悬挑1.4米，锚固3.1米。间距差不多模数1.5米，视柱间距长度而有所变化，详见悬挑脚手架平面布置图。楼层混凝土施工时预埋两道Φ18mm“U”型圆钢，内设2根长1.5米的HPB335钢筋，用以固定悬挑型钢。悬挑工字钢和楼面上的φ18预埋件用长度20cm及厚度10mm钢板采纳双丝帽紧固。如下图所示：本工程采纳Ø14mm钢丝绳吊拉，钢丝绳上端固定在预埋于上层楼层的Φ20吊环上，采纳钢丝绳夹进行固定。做到所有钢丝绳拉紧程度差不多相同，幸免钢丝绳受力不均匀。钢丝绳端部均设配套绳夹每端3只，间距150mm，紧固牢固，钢丝绳自由端长度不得小于200mm。钢丝绳吊环2、楼层阳角部位悬挑方法(如图所示)楼层阳角悬挑图3、脚手架拆除（1）脚手架拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排专人在警戒线上进行看护，禁止非作业人员进入。工长要向拆脚手架的施工人员进行书面技术交底工作，并有交底同意人签字。（2）脚手架拆除程序应由上至下，按层按步拆除。原则先拆后搭的杆件。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。（3）在搭拆过程中，中途不得换人，假如在中途更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底，方可操作。（4）参加搭拆的所有作业人员，一律不准酒后作业，必须思想集中，保持严肃，不准擅自离开工作岗。十、质量要求及注意事项1、所使用钢管，扣件强度须满足要求。弯曲、烂洞、锈蚀脱皮的钢管严禁使用到外架上。可调撑托的板厚为5mm。2、所用小横杆长度应统一，且两头超出立杆的长度不小于100mm，立杆和大横杆的接头位置要错开。剪刀撑的搭接接头长度不小于1000mm，且不能少于3个扣件。3、铺设的木架板和大横杆绑牢，每块木架板许多于四点，外用围护安全网用16#铅丝绑于大横杆上，每点都须绑扎，上下左右要绷直。所有绑扎头必须朝向架外，以免挂拆伤人。4、搭设外架时，须按方案预埋φ18钢筋套环，以用作水平悬挑工字钢用，为了能保证施工正常进行，底部脚手架须向上延伸一层，并注意与下层楼板支撑系统作临时连结。5、在架体搭设时，各材料必须进行可靠传递，不得随意乱抛，同时施工人员必须系好安全带，在竖立杆时，必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。6、六级以上大风和雨天不可进行外架搭设，同时各架体材料放置必须稳妥。7、搭设好的架体，使用过程中严禁随意拆卸，同时架体上严禁堆放材料，其上只同意放些临时零星材料，且放置要稳固。8、建立严格完善的验收和检查制度。搭设好的外架在验收合格后方能投入使用，并要挂上验收合格牌。同时对外架应进行定期和不定期的检查，并安排专人对架体进行日常维护。9、在恶劣天气（大风、雨、雪）前后，应对外架进行检查和加固，并在通过全面检查符合安全要求后才能接着使用。10、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采纳扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表8.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。11、脚手架使用中，应定期检查下列项目：

（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；

（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；

（3）扣件螺栓是否松动；

（4）安全防护措施是否符合要求；12、木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；腐朽的脚手板不得使用；13、当钢材的表面有锈蚀、麻点或者划痕缺陷时，其深度不得大于该钢材的厚度负同意偏差的1/2.14、钢管的端部弯曲在1.5m长范围内的同意偏差应小于△≤5mm，立杆弯曲度按3/1000确定。当水平杆、斜杆为非受压杆件时，同意偏差为4.5/1000；十一、安全技术措施1、脚手架按设计搭设，经公司技术负责人及监理部门验收后使用。2、搭设质量满足下列要求：所用材料符合标准绑扎牢固，符合搭设标准、满足使用。3、脚手板宽度不小于1.2m，大横杆间距不大于1.5m，小横杆间距不大于1m，立杆及绑扎按木脚手架及钢脚手架的规定执行。4、脚手架采纳搭接法，板头超出小横杆许多于20cm，平接法，板头超出横杆不大于20cm，其它按规定执行。5、外脚手架荷载每平方米不超过270kg，内脚手架每平方米不超过250kg，挑脚手架每平方米不超过100kg，专门用途架子须经计算使用。6、高度超过2m均设防护栏杆和挡脚板，有贯穿全高的十字盖剪刀撑，搭设标准按规定和计算执行；架子与建筑物高3m，水平4.5m设拉接点；作业层两道栏杆，上拦杆1-1.2m，下栏杆0.5-0.6m，并设18cm挡脚板。7、对工人进行详细的安全交底，搭设脚手架人员必须持证上岗。8、所有预留洞口必须层层封闭，其中电梯井道每四层兜一层安全网，所有临边部位均须设置定型化防护栏杆。9、作业人员在脚手架上的最大作业高度应以可进行正常操作为准，禁止在脚手板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。10、工人在脚手架上作业时应注意自我安全爱护和他人的安全，幸免发生碰撞、闪失和落物，严禁在脚手架上嬉戏打闹和坐在不安全处休息。11、施工人员上下脚手架必须走安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。12、在每步架的作业完成以后，必须将脚手架上剩余材料、物品清理洁净。13、在作业中禁止随意拆除脚手架的差不多构件、整体性连接紧固件和连墙件，确因操作需要临时拆除时，必须经项目工程师同意，采取相应的补救措施，方可拆除，施工完成后及时恢复。14、脚手架的拆除作业应按确定的拆除步骤进行，连墙件应在位于其上的全部可拆除杆件都拆除之后，方可拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆件，应及时拆除运走，幸免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件严禁抛掷。在拆除过程中应作好配合协调作业，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。十二、文明施工措施1、进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标识牌。2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。3、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。4、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不白费。5、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。6、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。十三、环境爱护措施1、在架体底部铺设一层密目网防止灰尘及小垃圾从架体上向下飘落。2、及时清理架体上和安全网内的垃圾。3、搭设架体的钢管、扣件、连墙件等材料统一刷油漆。4、挡脚板按要求制作好后,统一刷油漆。5、封闭架体的安全网,选用统一颜色,统一尺寸的密目安全网。6、安全网重复进行使用前，必须进行清洗。7、在架体上设计并张贴安全宣传标语。十四、应急预案坚持“安全第一，预防为主”、“爱护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈，统一指挥、高效协调”的原则，为给职员在施工场区制造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按打算有序的进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地幸免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。1、应急策划1.1、应急预案工作流程图依照本工程的特点，认真对脚手架危险源的识不，特制订本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良阻碍（如下图）：1.2、突发事件风险分析和预防工地成立应急救援指挥组，指挥组由项目经理担任总指挥，生产负责人担任副指挥，下设应急救援小组成员。1.3、事故类不高空坠落、脚手架坍塌、物体打击。2、应急组织机构项目部成立事故应急救援“指挥领导小组”，由项目经理、现场执行经理、项目技术负责人、安全员、资料员、施工员、技术员等成员组成，应急救援小组由项目经理负责指挥，施工队长、安全员等辅助指挥，义务消防队员及急救人员负责现场抢险工作。日常工作由安全员兼管。发生重大事故时，以指挥领导小组为基础，立即成立事故应急救援指挥部，项目经理任总指挥，现场执行经理任副总指挥，负责应急救援工作的组织和指挥，指挥部危险源及环境因素辩识、评价危险源及环境因素辩识、评价成立抢险领导小组组建抢险队、抢救队配备应急资源、设备进行评审、修订编制应急预案

应急知识教育培训实施应急预案定期评审发生未发生应急预案工作流程图设在事故现场办公室。项目经理不在事故现场时，由现场执行经理为临时总指挥，全权负责应急救援工作。3、应急资源分析应急力量的组成：项目部成员应急设备，物资预备；已配备有药箱药品，配有多部对讲机，配置有灭火器、担架等。4、应急预备4.1、机构与职责工地成立应急救援指挥组，指挥组由项目经理担任总指挥，生产负责人担任副指挥，下设应急救援小组成员。总指挥：徐学峰副指挥：陈庆会成员：陈庆德、陈庆国、郑伟静、胡安芹应急救援指挥部实行24小时值班。应急组织的分工职责：4.2、组长职责：1）确定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供关心并实施场外应急打算，在不受事故阻碍的地点进行直接操纵。2）复查和评估事故可能进展的方向，确定其可能的进展过程。3）指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保损害者到能够得到足够的重视。4）与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。5）在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。6）在紧急状态结束后，操纵受阻碍地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。4.3、副组长职责：1）评估事故的规模和进展趋势，建立应急步骤，确保职员的安全和减少设施和财产损失。2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与抢救工作。3）安排查找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。4）设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。5）协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长职责。4.4、组员职责在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。4.5、应急资源：应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部依照潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等。5、教育训练应急队伍人员由项目部从现场施工人员中抽调组成，进行抢救知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。6、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必须立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速推断的事故可能进展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观看事故进展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各种情况由公司向外向上汇报。

救援信号要紧使用电话报警联络：市消防:119 市急救:120 求助电话：110危险区边界警戒线为黄黑带,警戒人员佩带臂章,抢救车鸣灯。

十五、落地脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为12m，立杆采纳单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为0.9m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采纳的钢管类型为Φ48×3.25；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采纳两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采纳扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处山东泰安市，差不多风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类不:木脚手板；栏杆挡板类不:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.036；脚手板铺设总层数:1；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.036kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.5/3=1.5kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.036+1.2×0.175+1.4×1.5=2.353kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=2.353×0.92/8=0.238kN·m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=49.739N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=49.739N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.036+0.175+1.5=1.711kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.711×9004/(384×2.06×105×115000)=0.617mm；小横杆的最大挠度0.617mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.036×0.9=0.032kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.9×1.5/3=0.158kN；活荷载标准值:Q=3×0.9×1.5/3=1.35kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.032+1.2×0.158+1.4×1.35)/2=1.059kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.036×1.5×1.5=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.059×1.5=0.424kN·m；M=M1max+M2max=0.006+0.424=0.431kN·m最大应力计算值σ=0.431×106/4790=89.884N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值σ=89.884N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677×0.036×15004/(100×2.06×105×115000)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:νpmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=(0.032+0.158+1.35)/2=0.77kNν=1.883×0.77×15003/(100×2.06×105×115000)=2.065mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.065=2.117mm；大横杆的最大挠度2.117mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.036×0.9×2/2=0.032kN；大横杆的自重标准值:P2=0.036×1.5=0.054kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.9×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.032+0.054+0.236)+1.4×2.025=3.222kN；R<16.00kN,因此双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×1/2×0.038/1.8)×25.81=2.483kN单内立杆：NG1k=2.483kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(17.71/1.8+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=1.792kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=1.792kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(17.71/1.8+1)×1.8×0.17×1/2=1.658kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×17.71=0.319kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.792+1.658+0.319=3.77kN单内立杆：NG2k=NG2k1=1.792kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(1×3)/2=2.835kN内立杆：NQ1k=2.835kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.483+3.77)+0.9×1.4×2.835=11.075kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.483+1.792)+0.9×1.4×2.835=8.703kN六、立杆的稳定性计算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.8=170.886≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3.118×103/15.8=197.373查《规范》表A得，φ=0.186满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.483+3.77)+1.4×2.835=11.472kNσ=N/(φA)=11472.064/(0.186×489)=126.13N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.483+3.77)+0.9×1.4×2.835=11.075kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.299×1.8×1.82/10=0.22kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=11075.164/(0.186×489)+219714.768/5080=165.018N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！七、最大搭设高度的计算按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采纳单立管的放开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=0.488kN；活荷载标准值：NQ=4.05kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.026/(1.4×0.85)=0.022kN·m；Hs=(0.188×4.57×10-4×205×103-(1.2×0.488+0.85×1.4×(4.05+0.188×4.57×100×0.022/4.79)))/(1.2×0.125)=78.448m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=78.448/(1+0.001×78.448)=72.741m；[H]=72.741和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。脚手架单立杆搭设高度为25.9m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.4=0.055kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.25kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.25kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.57cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.57×10-4×205×103=88.907kN；Nl=6.25<Nf=88.907,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采纳双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=6.25小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=34.731kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=6.946kN；基础底面面积：A=0.2m2。p=34.731kPa≤fg=120kPa。地基承载力满足要求！十六、悬挑脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为17.4m，立杆采纳单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采纳的钢管类型为Φ48×3.25；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采纳扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处山东泰安市，差不多风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:1层；脚手板类不:木脚手板；栏杆挡板类不:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采纳18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度3.2m。锚固压点螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.100；悬挑水平钢梁采纳钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.036kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.5/3=1.5kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.036+1.2×0.175+1.4×1.5=2.353kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=2.353×0.92/8=0.238kN·m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=49.739N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=49.739N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.036+0.175+1.5=1.711kN/m；νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.711×9004/(384×2.06×105×115000)=0.617mm；小横杆的最大挠度0.617mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.036×0.9=0.032kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×0.9×1.5/3=0.158kN；活荷载标准值:Q=3×0.9×1.5/3=1.35kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.032+1.2×0.158+1.4×1.35)/2=1.059kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.036×1.5×1.5=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.059×1.5=0.424kN·m；M=M1max+M2max=0.006+0.424=0.431kN·m最大应力计算值σ=0.431×106/4790=89.884N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值σ=89.884N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677×0.036×15004/(100×2.06×105×115000)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:νpmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=(0.032+0.158+1.35)/2=0.77kNν=1.883×0.77×15003/(100×2.06×105×115000)=2.065mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.052+2.065=2.117mm；大横杆的最大挠度2.117mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.036×0.9×2/2=0.032kN；大横杆的自重标准值:P2=0.036×1.5=0.054kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.9×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.032+0.054+0.236)+1.4×2.025=3.222kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(0.90×2/2)×0.036/1.80]×17.4=2.497kN；(2)脚手板的自重标准值；采纳木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×1×1.5×(0.9+0.3)/2=0.315kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采纳木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14×1×1.5/2=0.105kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18.6=0.14kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.057kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.215+0.85×1.4×4.05=8.677kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.057+1.4×4.05=9.338kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--差不多风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：ω0=0.45kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采纳：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.45×0.74×0.214=0.05kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.05×1.5×1.82/10=0.029kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=8.677kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=9.528kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188立杆净截面面积：A=4.57cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.79cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=8677.08/(0.188×457)+28849.566/4790=107.018N/mm2；立杆稳定性计算σ=107.018N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=9527.58/(0.188×457)=110.894N/mm2；立杆稳定性计算σ=110.894N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.45=0.062kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.407kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.407kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=4.57cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.57×10-4×205×103=88.907kN；Nl=6.407<Nf=88.907,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采纳双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=6.407小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面积A=30.6cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×3.215+1.4×4.05=9.528kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×30.6×0.0001×78.5=0.288kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图通过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分不为：R2=11.451kN；R3=8.688kN；R4=0.213kN。最大弯矩Mmax=1.587kN·m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.587×106/(1.05×185000)+6.649×103/3060=10.343N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值10.343N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采纳18号工字钢,计算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，依照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.93。通过计算得到最大应力σ=1.587×106/(0.93×185000)=9.235N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=9.235小于[f]=215N/mm2,满足要求！十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分不为：RU1=12.279kN；十一、拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=12.279kN选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123kN；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分不取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=17.425kN>Ru＝12.279kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.279kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(12279×4/(3.142×50×2))1/2=12.5mm；实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下螺栓未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可。2.水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N≤(b2-πd2/4)fcc其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=8.688kN；d--楼板螺栓的直径，d=18mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=90mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；(b2-πd2/4)fcc=(902-3.142×182/4)×14.3/1000=112.191kN>N=8.688kN通过计算得到公式右边等于112.19kN，大于锚固力N=8.69kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！十七、卸料平台设计及验算1、卸料平台的设计依照楼层的施工需要，模板及钢管等材料需要自拆除后导入操作层。故打算在主楼南侧6-8轴、15-17轴、22-24轴、35-37轴、42-44轴、53-55轴3000mm宽的洞口处预埋锚筋，安放卸料平台。钢筋锚筋采纳18mm的直径圆钢锚入现浇板内一个锚固长度，间距200mm。平台水平钢梁的悬挑长度3.50m，插入结构锚固长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.0m。次梁采纳18号工字钢，主梁采纳18号工字钢。次梁间距2.0m。容许承载力均布荷2.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。脚手板采纳木板，脚手板自重荷载取0.39kN/m2。栏杆采纳木胶板，栏杆自重荷载取0.15kN/m。选择直径15mm的钢丝绳，外侧钢丝绳距离主体结构3.30m，内侧钢丝绳距离主体结构2.00m，两道钢丝绳距离1.3m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.8m。具体详见下图:2、卸料平台的计算一、构造参数卸料平台名称卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)3.5平台宽度B(m)2卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋主梁间距L1(m)2次梁间距s(m)2次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)1.5外侧钢丝绳离墙水平距离a1(