超临界锅炉用新型耐热钢的焊接及热处理课件

06十一月2022超临界锅炉用新型耐热钢的焊接及热处理02十一月2022超临界锅炉用新型耐热钢的焊接及热处理1提要：

带来的问题中国选择的解决办法

发展火电环保超(超)

主要技术难题

临界机组材料、焊接及热处理技术

2提要：

带来的问题中国选择的解决办法

发

1、引言

中国电力工业的发展历程和现状

年代装机容量

1949年末184.86万千瓦

1980年6500万千瓦

1987年1亿千瓦

1995年2亿千瓦

2000年3亿千瓦

2004年4.4亿千瓦

2005年5.17亿千瓦

3

1、引言

中国电力工业的发展历程和现状

★2005年发电量达24747亿千瓦时。其中火电24975亿千瓦时，水电3952亿千瓦时，核电523亿千瓦时。

全国发电装机容量和全年发电量均居世界第二位。

但是我国年人均用电量为1894.17千瓦时，相当于美国的1/7，日本的1/4，韩国的1/3。年人均生活用电量仅为217千瓦时,相当于美国的1/20，日本1/10。

因此发展仍然是电力工业首要的和长期的任务。4★2005年发电量达24747亿千瓦时。其中火电24975亿截止2005年底火电装机100MW~199MW燃煤火电机组447台200MW~299MW燃煤火电机组225台300MW~399MW燃煤火电机组339台（含超临界300MW×4）500MW~900MW燃煤火电机组83台（含超临界500MW×4，600MW×10，800MW×2，900MW×2）全国装机容量超过1000MW电厂130座，其中火电104座，水电22座，核电4座5截止2005年底火电装机5★2020年全社会用电达到45000～52000亿千瓦时左右,需要装机11亿千瓦左右。

我国电力发展的基本方针是:提高能源效率，保护生态环境，加强电网建设，大力开发水电，优化发展煤电，积极发展核电，适度发展天然气发电，鼓励新能源发电。我国能源以煤碳为主，所以我国的能源发展政策是煤为主体，电为中心，保障社会经济的可持续发展。优化发展煤电，主要是提高燃煤发电机组的效率和减少污染物的排放。

6★2020年全社会用电达到45000～52000亿千瓦时左右发展燃煤发电机组，必然带来巨大的环境压力，烟气排放中会有更多的SOx、Nox和CO2，并排出大量的灰渣和污水。2005年我国煤炭年产量为21.9亿吨，但火力发电用煤约占全国煤炭总产量的50%，燃煤发电产生的灰渣约占全国灰渣的70%、烟尘排放约占全国工业排放的33%、二氧化硫排放约占全国工业排放的56%。优化发展煤电，提高火电机组效率、减少污染的洁净煤发电技术有：循环流化床（CFBC）、增压流化床（PFBC）、整体煤气化联合循环（IGCC）及超临界（SC）与超超临界（USC）。

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但是，CFBC、PFBC、IGCC等技术处于试验或示范阶段，在我国近期广泛发展是不现实的。从技术难度和现实性看，SC和USC配以常规的烟气净化装置已公认是一种洁净煤发电技术，是优化煤电结构的主要方向。符合当前中国的实际情况。

88亚临界火电机组蒸汽参数：P=16~19MPa，T=538℃/538℃或T=540℃/540℃。当蒸汽参数超过水临界状态点的参数（P=22.129MPa，T=374.12℃），统称为超临界机组，（Supercritical）以（SC）表示。一般超临界机组的蒸汽压力为24~26MPa，其典型参数：P=24.1MPa、538℃/538℃；我国正在建造的600MW超临界机组的参数为：P=25.4MPa、538℃/566℃；或

P=25.4MPa、566℃/566℃。9亚临界火电机组蒸汽参数：P=16~199超超临界机组实际上是在超临界机组参数的基础上进一步提高蒸汽压力和温度，国际上通常把主蒸汽压力在24.1~31MPa、主蒸汽/再热蒸汽温度为580℃~600℃/580℃~610℃机组定义为高效超临界机组，即通常所说的超超临界（USC）机组。国内正在建设的超超临界机组（USC）的主蒸汽P=25~26.5MPa、T=600℃/600℃。10超超临界机组实际上是在超临界机组参数的2010年前预计建造：600MW超临界机组约130台

超超临界机组 600MW10台（营口2台，阚山2台，河源2台，芜湖2台，铁岭2台） 1000MW38台（玉环4台，邹县2台，外高桥三期2台，泰州2台，宁海2台，绥中2台，海门2台，平海2台，莱州2台，天津北疆4台，句容2台，蒲圻2台，北仑港2台，哈三2台，谏壁2台，古城2台，乌沙山2台,宁德2台）112010年前预计建造：11

2.发展高效率、高参数、大容量SC、USC机组是当代世界火力发电的共同发展趋势

2.1火电机组锅炉蒸汽温度、压力参数的发展和选用

12

2.发展高效率、高参数、大容量SC、USC机组是当代世界表2.1蒸汽参数与机组效率关系（IHI提供）型式亚临界变压超临界定压变压蒸汽参数（满负荷）169Kg/cm2538/538℃246Kg/cm2538/538℃246Kg/cm2538/538℃效率100%负荷基准+1.7%+1.7%+2.4%50%负荷基准+0.4%+2.3%+3.0%13表2.1蒸汽参数与机组效率关系（IHI提供）型式亚临界变图2.1蒸汽参数与机组效率的关系（三菱提供）14图2.1蒸汽参数与机组效率的关系（三菱提供）14提高火力发电厂效率的主要途径是提高蒸汽的参数,即提高蒸汽的压力和温度.（见表1.1蒸汽参数与火电厂效率、供电煤耗关系）15提高火力发电厂效率的主要途径是提高蒸汽的参数,即提高蒸汽的压1616

IHI公司和三菱公司蒸参数选用的发展历史分别见图2.2、图2.3。

图2.2IHI公司锅炉蒸汽参数发展历史17

IHI公司和三菱公司蒸参数选用的发展历史分别见图图2.3三菱重工公司锅炉蒸汽参数发展历史

18图2.3三菱重工公司锅炉蒸汽参数发展历史

18

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192020提高蒸汽参数遇到的主要技术难题是金属材料耐高温、高压及焊接、热处理问题

。21提高蒸汽参数遇到的主要技术难题是金属材料耐高温、高压及焊接、★由于具有划时代意义的T91/P91钢的研制成功，到20世纪90年代初和90年代末，电站锅炉蒸汽温度参数分别达到593℃和610℃。显而易见，从20世纪50年代初到90年代末的40年间，电站锅炉用耐热钢发生了一场质的变革，这也必然促进了电站焊接技术的发展。

22★由于具有划时代意义的T91/P91钢的研制成功，到20世纪★我国正在建设的300MW及以上的亚临界、超临界火电机组，已经采用了这种新型细晶强韧化铁素体耐热钢系列中的SA213-T91、SA335-P91；将要建设的USC火电机组还要大量采用这种新型细晶强韧化铁素体耐热钢系列中的SA213-T91、T92、E911、T122；SA335-P91、P92、P122及新型奥氏体耐热钢Super304H、TP347HFG、HR3C。

23★我国正在建设的300MW及以上的亚临界、超临界火电机组，已★广大电站焊接工作者必须转变几十年来焊接传统的低合金耐热钢形成的观念。对这种新型耐热钢的强化机理、焊接性、焊接工艺、热处理工艺、检验方法、焊工培训及焊接管理等方面进行深入的研究和实践，加大电站焊接科研力度，加大对焊接及相关专业人员的技术培训，进一步提高专业技术素质，以保证我国火电发展目标的实现。

24★广大电站焊接工作者必须转变几十年来焊接传统的低合金耐热钢形2.2我国与国外在超临界机、超超临界机组方面的比较

252.2我国与国外在超临界机、超超临界机组方面的比较

25

26

2国家科技部863计划“超超临界燃煤发电技术”课题研究结论：推荐现阶段我国发展超超临界机组参数为：25MPa~28MPa，温度为600℃/600℃，一次再热。27国家科技部863计划“超超临界燃煤发电技术”课题研究目前世界上运行的超临界及以上参数机组大约有600台，其中美国170台，日本、欧洲各60台，俄罗斯及原东欧国家280余台；有10台1000MW级的超超临界机组已投入运行。28目前世界上运行的超临界及以上参数机组大约有600台，

2929★由此可见，我国在发展超临界、超超临界机组方面，特别是在国产化方面与国外先进国家还有相当大的差距。

30★由此可见，我国在发展超临界、超超临界机组方面，特别是在国产3.

SC、USC锅炉用钢发展趋势

313.SC、USC锅炉用钢发展趋势

313.1锅炉用钢的发展历程

3.1.1铁素体钢

铁素体钢的发展可以分为两条主线，一是纵向的主要耐热合金元素Cr成分逐渐提高，从2.25Cr到12Cr；二是横向的通过填加V、Nb、Mo、Ｗ、Ｃo等合金元素，６００℃１０５小时的蠕变断裂强度由35Mpa级向60MPa级、100MPa级、140MPa级、180MPa级发展。323.1锅炉用钢的发展历程

3.1.1铁素体钢

33

333434

3.1.1.1低合金耐热钢

低合金耐热钢其含Cr≤3％，含Mo≤1%，是壁温≤580℃的亚临界以下参数锅炉的常用钢材。

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3.1.1.1低合金耐热钢

低合金耐热钢其含Cr≤3.1.1.2EM12钢的开发

60年代比利时开发，法国用于620℃的过热器和再热器管。由于该钢种是二元结构，冲击韧性差，后来未得到广泛应用。363.1.1.2EM12钢的开发

60年代比利时3.1.1.3钢102的开发

多元复合强化耐热钢，主要用于壁温≤600℃的过热器、再热器管。373.1.1.3钢102的开发

多元复合强化耐热钢

3.1.1.4T23（HCM2S）、T24钢的开发

★T23、T24钢是超超临界锅炉上部水冷壁的最佳选择材料；并可应用于壁温≤600℃的高温过热器、再热器管。P23可以用于壁温≤600℃的联箱。

383.1.1.4T23（HCM2S）、T24钢的开发

3.1.1.5F11、F12的开发

德国于60年代开发，用于壁温达610℃的过热器和壁温达650℃的再热器以及壁温为540℃～560℃的联箱和蒸汽管道，但其含碳量高，焊接性差。目前已不生产。393.1.1.5F11、F12的开发

德国于60年代开3.1.1.6典型的新型铁素体耐热钢T91/P91钢的开发

T91/P91钢的研制成功具有划时代意义。成功地把电站锅炉蒸汽温度参数提高到593℃～610℃。403.1.1.6典型的新型铁素体耐热钢T91/P91钢的开3.1.1.7T92/P92、T122/P122、E911钢的开发

在腐蚀条件比较小的情况下，仅从蠕变断裂强度考虑，T92、T12、E911在壁温≤620℃时完全可以取代超临界和超超临界锅炉中过热器、再热器的奥氏体钢管。P92、P122、E911可用于壁温≤620℃时的主蒸汽管道。413.1.1.7T92/P92、T122/P122、E

图3.1许用应力与温度的关系曲线

42

图3.1许用应力与温度的关系曲线

42表3.2T92与奥氏体钢在高温下许用应力的对比许用应力（Kg/cm2）600℃625℃650℃NF6168.76.84.8SUS321H6.95.23.9SUS347H7.85.74.2NF616/SUS321H1.261.311.23NF616/SUS347H1.121.191.14

43表3.2T92与奥氏体钢在高温下许用应力的对比许用应力6

图3.2主蒸汽管选用材料的比较

44图3.2主蒸汽管选用材料的比较44

3.1.1.8NF12、SAVE12新型铁素体耐热钢的开发

NF12、SAVE12钢是为了提高超超临界锅炉效率正在开发的能够用于650℃的铁素体耐热钢。45

3.1.1.8NF12、SAVE12

3.3典型的铁素体耐热钢蠕变断裂强度

46

3.3典型的铁素体耐热钢蠕变断裂强度4647473.1.2奥氏体钢

奥氏体钢的发展见图3.5

483.1.2奥氏体钢

奥氏体钢的发展见图3.548494950503.1.2.1新型细晶奥氏体耐热钢Super304H的开发

Super304H是TP304H的改进型，添加了3％Cu和0.4％Nb获得了极高的蠕变断裂强度，600-650℃许用应力比TP304H高30%，是超超临界锅炉过热器、再热器的首选材料。513.1.2.1新型细晶奥氏体耐热钢Super304H的开发3.1.2.2TP347HFG的开发

TP347HFG钢是通过特定的热加工和热处理工艺得到的细晶奥氏体耐热钢。比TP347H粗晶钢的许用应力高20%以上。TP347HFG钢抗蒸汽氧化能力强，已被广泛应用于超超临界机组锅炉过热器、再器热管。

523.1.2.2TP347HFG的开发

TP343.1.2.3HR3C钢的开发

HR3C是日本住友金属命名的钢牌号，在日本JIS标准中的材料牌号为SUS310JITB，正在ASME标准中的材料牌号为TP310NbＮ。HR3C钢是TP310耐热钢的改良钢种。在TP347H耐热钢乃至新型奥氏体耐热钢Susper304H和TP347HFG钢不能满足向火侧抗烟气腐蚀和内壁抗蒸汽氧化的工况下，应选用HR3C耐热钢。

533.1.2.3HR3C钢的开发

HR3C是日本住友金属

3.2超临界、超超临界锅炉关键承压部件用钢要求

锅炉中关键承压部件包括水冷壁、过热器、再热器、联箱及管道等。

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3.2超临界、超超临界锅炉关键承压部件用钢要求

锅炉中关3.2.1.水冷壁

★T23（HCM2S）/T24（7CrMoVTiB10-10）许用金属壁温可达600℃，是蒸汽温度620℃以下锅炉上部水冷壁的最佳用钢。

553.2.1.水冷壁

★T23（HCM2S）/T24（7Cr水冷壁材料蠕变断裂强度

56水冷壁材料蠕变断裂强度

563.2.2过热器、再热器

★过热器、再热器管的金属壁温比蒸汽温度高出达25℃~39℃（我国规定为50℃）。

★在燃煤含硫量低、烟气腐蚀性较小的条件下，仅从蠕变断裂强度考虑，当蒸汽温度为538℃（壁温580℃），选用T22钢；573.2.2过热器、再热器

★过热器、再热器管的金属壁温比

当蒸汽温度为565℃时（壁温600℃），选用T23、T91钢管；当蒸汽温度为593℃时（壁温620℃），选用T92、P122、E911钢管。然而，在有腐蚀的条件下，即使最好的铁素体钢管也要受限于565℃的蒸汽温度，此时要选用奥氏体钢管。58当蒸汽温度为565℃时（壁温600℃），选用T23、T9★采用含硫量高、腐蚀性大的燃煤时，在壁温≥600℃时，应选择TP304H、

TP321H、TP316H、TP347H奥氏体耐热钢。当蒸汽温度≥600℃（壁温≥650℃）时应选择细晶奥氏体耐热钢Super304H和TP347HFG。当壁温达700℃时，只能选用高铬耐热钢NF709、SAVE25和HR3C等。

59★采用含硫量高、腐蚀性大的燃煤时，在壁温≥600℃时，应选择

18Cr-8Ni和15Cr钢许用应力的比较

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18Cr-8Ni和15Cr钢许用应力的比较

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含铬量20%以上的高铬奥氏体合金许用应力的比较

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含铬量20%以上的高铬奥氏体合金许用应力的比较

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许用应力为49MPa时许用温度与铬含量

的关系比较

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许用应力为49MPa时许用温度与铬含量

的关系比较

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铁素体钢热腐蚀重量损失和温度的关系

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铁素体钢热腐蚀重量损失和温度的关系

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各种合金热腐蚀重量损失和Cr含量的关系

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各种合金热腐蚀重量损失和Cr含量的关系64

各种合金火侧抗腐蚀性能比较

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各种合金火侧抗腐蚀性能比较

653.2.3.联箱与管道

★蒸汽管道和联箱等厚壁承压部件，为了减少热疲劳损伤和提高蠕变强度，其用钢主要集中在热膨胀系数小的9~12%Cr铁素体耐热钢的发展。

★当壁温≤600℃时，选用P91钢；当壁温≤620℃时，选用P92、P122和E911钢；当壁温≤650℃时，选用NF12和SAVE12钢。

663.2.3.联箱与管道

★蒸汽管道和联箱等厚壁承压部件，

铁素体耐热钢的许用应力

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铁素体耐热钢的许用应力

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设计温度为570℃和600℃的主蒸汽管道许用应力比较

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设计温度为570℃和600℃的主蒸汽管道许用应力比较68

31MPa时P-22、P-91、P-122钢联箱材料的价格比较

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31MPa时P-22、P-91、P-122钢联箱材料的SC/USC锅炉承压部件用钢选择承压部件超临界超超临界水冷壁T1,T2,T11T1,T2,T11；T23/T24过热器再热器T12,T23,T91,TP304H,TP347HT12,T23,T91,Super304H,TP347HFG,HR3C主汽P91P92/P122/E911再热冷段Al672B70CL32A691Cr1-1/4CL22再热热段P91P91给水管道WB36WB3670SC/USC锅炉承压部件用钢选择承压部件超临界超超临界水冷壁71717272737374747575767677777878797980803.3新型耐热钢的应用概况

813.3新型耐热钢的应用概况81我国超临界机组应用新型耐热钢概况

82我国超临界机组应用新型耐热钢概况

82新型耐热钢在日本超超临界机组中的应用

83新型耐热钢在日本超超临界机组中的应用83新型耐热钢在欧洲超超临界机组中的应用

84新型耐热钢在欧洲超超临界机组中的应用844.火电大机组焊接技术的现状及发展趋势

854.火电大机组焊接技术的现状及发展趋势85

4.火电大机组焊接技术的现状及发展趋势

4.1电力行业焊接P91新型铁素体耐热钢的历史回顾

4.2新型铁素体耐热钢的焊接性

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4.火电大机组焊接技术的现状及发展趋势

4.1电4.2.1.焊缝韧性低

影响P91钢焊缝韧性的因素分析及改善的途径

（1）焊接方法的影响

874.2.1.焊缝韧性低

影响P91钢焊缝韧性的因素分析888889899090

（2）焊缝化学成分的影响

91（2）焊缝化学成分的影响919292（3）预热、层间温度的影响

★预热温度和层间温度是通过降低焊接残余应力，减缓马氏体转变时的冷却速度，防止生成粗大的马氏体，而达到防止焊缝产生冷裂纹的目的。

93（3）预热、层间温度的影响

★预热温度和层间温度是通过降低对于P91这类新型耐热钢来说应必须严格限制其预热温度和层间温度不能超过工艺评定规定的温度，过高的预热温度和层间温度不仅对防止裂纹来说没有必要，反而有可能使焊缝韧性和接头蠕变强度达不到要求。94对于P91这类新型耐热钢来说应必须严格限制其预热温度和层间温图4.2焊接热循环图95图4.2焊接热循环图95（4）焊接线能量的影响

96（4）焊接线能量的影响96

E=60UI/V（J/cm）

E—焊接线能量（J/cm）

U—电弧电压（V）

I—电流（A）

V—焊接速度（cm/min）

97E=60UI/V（J/cm）

E—焊接线能量（J焊接线能量大，焊缝金属在高温（1100℃以上）停留时间长，晶粒长大变脆，致使焊缝韧性降低。

98焊接线能量大，焊缝金属在高温（1100℃以上）停留时间长，晶由线能量公式分析可以看出，因手工电弧焊均采用短弧焊，电弧电压一般为20伏～24伏不变，可假设电弧电压为常数。降低焊接线能量，要综合考虑调节焊接电流和焊接速度两个参数，不能单纯的降低焊接电流。

99由线能量公式分析可以看出，因手工电弧焊均采用短弧焊，电弧电压若焊接电流降得过低，由于熔池的铁水黏度大，流动性差，易造成未焊透、未熔合、夹渣等缺陷。焊接电流应控制在保证铁水拉得开，熔池清晰，熔合良好，在此前提下，提高焊接速度，减少焊层厚度，达到降低焊接线能量的目的，因此焊层厚度是焊接线能量的直观反应。

100若焊接电流降得过低，由于熔池的铁水黏度大，流动性差，易造成未

图4.3P91模拟热循环试样韧性与t8/5的关系101

101（5）焊后热处理规范的影响

102（5）焊后热处理规范的影响102

图4.4在RT下纯焊缝金属PWHT条件（温度/时间）对焊缝冲击韧性的影响

103

图4.4在RT下纯焊缝金属PWHT条件（

图4.4埋弧焊与手工焊热处理时间与焊缝金属韧性之间的关系

104

图4.4埋弧焊与手工焊热处理时间与焊缝金属105105热处理方面存在的问题

1、远红外线加热的内外壁温差大

2、控制设备落后

3、热电偶不定时校定

4、热电偶的固定方法不当

5、不同焊接位置的热传导问题注意不够106热处理方面存在的问题

1、远红外线加热的内外壁温差大

2、4.2.2焊接冷裂纹

图4.1（a）T23、P91钢和P22钢焊接接头斜Y型坡口试验裂纹率与预热温度间的关系

4.2.2.焊接冷裂纹1074.2.2焊接冷裂纹

图4.1（a）T23、P91钢和

图4.1（b）P22（HCM12A）钢与P91钢焊接接头斜Y型坡口试验裂纹率与预热温度间的关系

108

图4.1（b）P22（HCM12A）钢与

图4.1（c）P92钢（NF616）钢焊接接头斜Y型坡口试验裂纹率与预热温度间的关系

109

图4.1（c）P92钢（NF616）钢对冷裂纹敏感性是按：T23→P92→P122→P91→P22的顺序增高；而合金含量是按P22→T23→P91→P92→P122的顺序增加的。显然这与采用传统碳当量评估冷裂纹结果完全

不一致。

110对冷裂纹敏感性是按：T23→P92→P122→P91→P22

防止P91钢焊接接头产生冷裂纹的措施：

（1）严格控制预热温度和层间温度

（2）严格控制焊缝的含氢量，防止氢致延迟裂纹的产生

（3）减少焊接缺陷，降低焊接接头应力状态

111防止P91钢焊接接头产生冷裂纹的措施：

（1）严格控制预4.2.3焊接热影响区的软化

通过热处理强化的铁素体钢，由于低于临介温度的过回火作用或在临界温度范围内微观结构的变化，在HAZ外端的硬度会下降，在对焊接接头进行高温持久强度试验时，往往断在这个部位，该部位称作软化带，焊接接头软化带的高温持久强度与母材同一温度的持久强度的比值称作热强系数。1124.2.3焊接热影响区的软化

通过热处理强化的铁素体钢，由113113非均质的焊接接头中会发生相邻的“强区”对“软化带”的“约束强化”作用。采用小的焊接线能量焊接，可有效的减小“软化带”的宽度，从而起到“约束强化”作用。114非均质的焊接接头中会发生相邻的“强区”对“软化带”的“约束强4.2.4热影响区的Ⅳ型裂纹

P91这类铁素体耐热钢在高温长期运行中，往往会在焊接热影响区的“细晶区”（AC3附近或AC3—AC1区间）出现一种无明显塑性变形的低应力蠕变断裂，造成焊接接头蠕变断裂寿命低于母材的现象。英国人按裂纹产生位置分类方法，称这种裂纹为Ⅳ型裂纹。1154.2.4热影响区的Ⅳ型裂纹

P91这类铁素体耐热在焊缝范围内发生的裂纹称为Ⅰ型裂纹；在焊缝内发生，但可延伸到热影响区的裂纹，称为Ⅱ型裂纹；在邻近熔合区的热影响区发生的裂纹，称为Ⅲ型裂纹；在邻近母材的热影响区发生的裂纹称为Ⅳ型裂纹。

116在焊缝范围内发生的裂纹称为Ⅰ型裂纹；在焊缝内发生，但

焊接接头裂纹的分类117焊接接头裂纹的分类117关于Ⅳ型裂纹形成的机理，目前尚无定论，近期研究结果提出系列理论，如合金元素偏聚、碳化物粗化，Laves相沉淀、亚结构粗化、蠕变孔洞的形成、位错密度降低等。

118关于Ⅳ型裂纹形成的机理，目前尚无定论，近期研究结果提出系列理为了防止产生Ⅳ型裂纹，焊接时在保证熔化良好，不生产焊接冷裂纹的基础上，应尽量不采用过高的预热及层间温度，不采用过大的焊接线能量，采取多层多道焊，焊层厚度为2~3mm，确保上层焊道对下层焊道的回火作用，尽力使热影响区Ⅳ型裂纹区变得窄一些，Ⅳ型裂纹区宽度越窄，其拘束强化作用越强，产生Ⅳ型裂纹的可能性越小。另外，还可以通过接头设计和制造过程中的一些措施得到缓解。

119为了防止产生Ⅳ型裂纹，焊接时在保证熔化良好，不4.2.5 P92钢焊缝的时效P92钢焊缝的时效倾向1204.2.5 P92钢焊缝的时效P92钢焊缝的时效倾向1204.3P91、P92钢焊接

工艺要领

4.3.1.推荐的P91、P92钢焊接热处理热循环曲线如图4.7所示1214.3P91、P92钢焊接

工艺图4.7焊接热处理热循环曲线图

122图4.7焊接热处理热循环曲线图1224.3.2.选择焊接材料的原则

（1）保证具有和母材相当的物理性能和常温、高温力学性能。

（2）纯焊缝金属的AC1应与母材相当，且Creq<10。

（3）焊缝的含氢量应符合碱性低氢型焊接材料标准。

（4）焊接操作性能优良、工艺性能好。

1234.3.2.选择焊接材料的原则

（1）保证具有和母材4.3.3.推荐选用Ф2.5mm的焊丝打底，Ф2.5mm、Ф3.2mm的小直径焊条填充盖面。施焊前，焊接材料要严格按使用说明书规定，置于专用的烘箱内烘焙，施焊时，应放入80℃~120℃的便携式保温筒内随用随取。

1244.3.3.推荐选用Ф2.5mm的焊丝打底，Ф2.5mm、

4.3.4焊接过程中要严格控制层间温度为200℃~300℃。

4.3.5.注意热电偶的安装位置，并固定牢固，确保测温的准确。1254.3.4焊接过程中要严格控制层间温度为200℃~3004.3.6.焊接时要采用小线能量，线能量控制在15kJ/cm～20kJ/cm范围内，多层多道焊，焊道厚度控制在2mm～3mm为宜，焊道宽度根据焊工技艺水平和电流大小确定，并且盖面层焊退火焊道。

4.3.7.焊后热处理参数要严格按焊接材料说明书提供的参数确定，并通过工艺评定验证。1264.3.6.焊接时要采用小线能量，线能量控制在15kJ/c4.3.8.当焊接头不能及时进行热处理时，应于焊后即时加热温度为350℃,恒温1小时的后热处理。

4.3.9.焊接完毕，焊工、焊接质检员要严格按标准进行焊缝外观检验，外观质量合格后，方可进行无损、硬度、金相组织检验。

1274.3.8.当焊接头不能及时进行热处理时，应于焊后即时加热4.3.10.返修焊补的焊接接头，必须重新进行焊后热处理和无损、硬度检验。且同一焊缝返修不得超过两次，否则应割掉重新焊接。

4.3.11.异种钢焊接，要严格按“火力发电厂焊接技术规程”选择焊接材料，确定焊接工艺和热处理工艺。

1284.3.10.返修焊补的焊接接头，必须重新进行焊后热处理和4.4新型奥氏体耐热钢的焊接性分析、焊接技术难点及解决思路

过热器、再热器用钢

Super304H

TP347HFGHR3C1294.4新型奥氏体耐热钢的焊接性分析、焊接技术难点及解决思路Super304H、TP347HFG和HR3C钢的焊接技术难点是：

焊接接头有应力腐蚀裂纹倾向；焊缝接头有热裂纹倾向；焊接接头的时效和σ相脆化大量的异种钢焊接问题；联箱管接头角焊缝的焊接质量控制；角焊缝的检验方法。

以上焊接难点均要在锅炉制造过程中解决，不应将异种钢焊接问题带到安装现场。但电厂在将来的检修中还会遇到这些问题。130Super304H、TP347HFG和HR3C钢的焊接技术难5.我国电站焊接技术发展中需要研究的若干问题1315.我国电站焊接技术发展中需要研究的若干问题1315.1关于电站锅炉用钢技术发展的跟踪与认识问题

1325.1关于电站锅炉用钢技术发展的跟踪与认识问题

1325.1.1电站锅炉用钢焊接性评估方法及马氏体耐热钢韧性评价问题

传统的碳当量计算式不能用来评估这类钢的裂纹倾向即焊接性。

P91这类耐热钢均是低碳马氏体组织，经过焊后热处理，这类钢的焊缝组织为低碳回火马氏体，焊缝韧性很好。

1335.1.1电站锅炉用钢焊接性评估方法及马氏体耐热钢韧性评价在新型耐热钢焊接性评估技术方面不仅要重视采用间接估算方法，而且更应重视直接的焊接性试验方法；不仅要重视工艺焊接性，还应重视使用焊接性。134在新型耐热钢焊接性评估技术方面1345.1.2新型耐热钢及其焊接试验的研究问题

－新型耐热钢的合金化原理、冶金特点

－新型耐热钢的常温及高温性能

－新型耐热钢及其异种钢的焊接性、焊接工艺及焊后热处理工艺

－新型耐热钢的热加工性能及工艺

－新型耐热钢及其焊接接头的服役后组织和性能的变化规律及寿命评估

－新型耐热钢匹配的焊接材料

1355.1.2新型耐热钢及其焊接试验的研究问题

－新型耐热钢的5.2关于耐热钢焊接工艺实施中的问题

5.2.1控制焊前预热温度和焊接层间温度的问题

对于P91这类新型耐热钢来说应必须严格限制其预热温度和层间温度不能超过工艺评定规定的温度，过高的预热温度和层间温度不仅对防止裂纹来说没有必要，反而有可能使焊缝韧性和接头蠕变强度达不到要求。1365.2关于耐热钢焊接工艺实施中的问题

5.2.1控制焊5.2.2新型耐热钢焊接线能量问题

焊接时要采用小线能量，线能量控制在15kJ/cm～20kJ/cm范围内，多层多道焊，焊道厚度控制在2mm～3mm为宜，焊道宽度根据焊工技艺水平和电流大小确定，并且盖面层焊退火焊道。1375.2.2新型耐热钢焊接线能量问题

焊接时要采用小线能量5.3关于焊接人员培训问题

5.3.1关于焊工培训问题

对焊工培训考核的前提—必须按照合格的焊接工艺评定进行培训考核

DL/T679-1999焊工技术考核规程

DL/T868-2004焊接工艺评定规程

应遵守上述规程

1385.3关于焊接人员培训问题

5.3.1关于焊工培训问题

5.3.2关于电力建设单位高温高压（I类）焊工的储备问题

5.3.3关于完善和改进焊工操作手法的问题

改变50年来形成的“大电流、断弧焊、大线能量、厚焊层、宽摆幅”的操作手法。

掌握“小线能量、快速连弧、小摆幅、薄焊层、多层多道焊”的操作方法。

1395.3.2关于电力建设单位高温高压（I类）焊工的储备问题5.3.4关于电站焊接技术和质量管理人员继续教育的问题

把学习的重点放在对新型耐热钢及其焊接技术的学习和实践上1405.3.4关于电站焊接技术和质量管理人员继续教育的问题

5.4关于锅炉安装中“镜面”焊接数量的问题

这个问题需要业主、锅炉设计、安装单位、制造单位共同协作解决，以优化设计、困难位置焊口尽量工厂化焊接及合理的安装顺序等，使“镜面”焊接量降到最低程度1415.4关于锅炉安装中“镜面”焊接数量的问题

这个问题需要5.5关于避免合金成分相差较大的厚壁异种钢焊接接头的问题 由于锅炉设计部门和四大管道设计部门难以进行有效协调与沟通，从而会出现过热器出口联箱与主蒸汽管道及高温高压阀体等构件材质不同，不但造成壁厚变化的变径管，而且在压力最大温度最高的接口处出现厚壁异种钢焊接接头，这类焊缝容易在运行中发生早期失效，成为被关注的安全隐患之一。1425.5关于避免合金成分相差较大的厚壁异种钢焊接接头的问题15.6关于火电厂焊缝质量合格标准问题

合格率的含义除包含无损检测一次合格率外，还应包含“使用性能合格率”。就是确保施工时的焊接工艺与焊接工艺评定时完全一致。1435.6关于火电厂焊缝质量合格标准问题1435.7关于电站设备构件焊缝金属韧性问题

为了保证在常温或低温下进行运输、吊装、水压试验、机组的启停和检修时的安全，不发生脆性破坏，必须保证焊缝和部件的韧性水平。5.8关于焊接工艺及质量监控问题5.9T91/P91这类新型热强钢焊缝无损检测技术问题1445.7关于电站设备构件焊缝金属韧性问题144学习—焊接技术人员、焊工、热处理人员、质检人员及无损检验人员都要再学习，进行知识更新。

交流—单位之间要互相交流，发扬电站焊接界先进经验大家学的优良传统。

诚信—在市场经济条件下，是要讲效益的，单位之间、朋友之间首先要讲诚信，真正做到“生财有道”。

学习•交流•诚信

145学习—焊接技术人员、焊工、热处理人员、质检人员及无附录1P91钢冷却转变曲线

146附录1P91钢冷却转变曲线

14606十一月2022超临界锅炉用新型耐热钢的焊接及热处理02十一月2022超临界锅炉用新型耐热钢的焊接及热处理147提要：

带来的问题中国选择的解决办法

发展火电环保超(超)

主要技术难题

临界机组材料、焊接及热处理技术

148提要：

带来的问题中国选择的解决办法

发

1、引言

中国电力工业的发展历程和现状

年代装机容量

1949年末184.86万千瓦

1980年6500万千瓦

1987年1亿千瓦

1995年2亿千瓦

2000年3亿千瓦

2004年4.4亿千瓦

2005年5.17亿千瓦

149

1、引言

中国电力工业的发展历程和现状

★2005年发电量达24747亿千瓦时。其中火电24975亿千瓦时，水电3952亿千瓦时，核电523亿千瓦时。

全国发电装机容量和全年发电量均居世界第二位。

但是我国年人均用电量为1894.17千瓦时，相当于美国的1/7，日本的1/4，韩国的1/3。年人均生活用电量仅为217千瓦时,相当于美国的1/20，日本1/10。

因此发展仍然是电力工业首要的和长期的任务。150★2005年发电量达24747亿千瓦时。其中火电24975亿截止2005年底火电装机100MW~199MW燃煤火电机组447台200MW~299MW燃煤火电机组225台300MW~399MW燃煤火电机组339台（含超临界300MW×4）500MW~900MW燃煤火电机组83台（含超临界500MW×4，600MW×10，800MW×2，900MW×2）全国装机容量超过1000MW电厂130座，其中火电104座，水电22座，核电4座151截止2005年底火电装机5★2020年全社会用电达到45000～52000亿千瓦时左右,需要装机11亿千瓦左右。

我国电力发展的基本方针是:提高能源效率，保护生态环境，加强电网建设，大力开发水电，优化发展煤电，积极发展核电，适度发展天然气发电，鼓励新能源发电。我国能源以煤碳为主，所以我国的能源发展政策是煤为主体，电为中心，保障社会经济的可持续发展。优化发展煤电，主要是提高燃煤发电机组的效率和减少污染物的排放。

152★2020年全社会用电达到45000～52000亿千瓦时左右发展燃煤发电机组，必然带来巨大的环境压力，烟气排放中会有更多的SOx、Nox和CO2，并排出大量的灰渣和污水。2005年我国煤炭年产量为21.9亿吨，但火力发电用煤约占全国煤炭总产量的50%，燃煤发电产生的灰渣约占全国灰渣的70%、烟尘排放约占全国工业排放的33%、二氧化硫排放约占全国工业排放的56%。优化发展煤电，提高火电机组效率、减少污染的洁净煤发电技术有：循环流化床（CFBC）、增压流化床（PFBC）、整体煤气化联合循环（IGCC）及超临界（SC）与超超临界（USC）。

1537

但是，CFBC、PFBC、IGCC等技术处于试验或示范阶段，在我国近期广泛发展是不现实的。从技术难度和现实性看，SC和USC配以常规的烟气净化装置已公认是一种洁净煤发电技术，是优化煤电结构的主要方向。符合当前中国的实际情况。

1548亚临界火电机组蒸汽参数：P=16~19MPa，T=538℃/538℃或T=540℃/540℃。当蒸汽参数超过水临界状态点的参数（P=22.129MPa，T=374.12℃），统称为超临界机组，（Supercritical）以（SC）表示。一般超临界机组的蒸汽压力为24~26MPa，其典型参数：P=24.1MPa、538℃/538℃；我国正在建造的600MW超临界机组的参数为：P=25.4MPa、538℃/566℃；或

P=25.4MPa、566℃/566℃。155亚临界火电机组蒸汽参数：P=16~199超超临界机组实际上是在超临界机组参数的基础上进一步提高蒸汽压力和温度，国际上通常把主蒸汽压力在24.1~31MPa、主蒸汽/再热蒸汽温度为580℃~600℃/580℃~610℃机组定义为高效超临界机组，即通常所说的超超临界（USC）机组。国内正在建设的超超临界机组（USC）的主蒸汽P=25~26.5MPa、T=600℃/600℃。156超超临界机组实际上是在超临界机组参数的2010年前预计建造：600MW超临界机组约130台

超超临界机组 600MW10台（营口2台，阚山2台，河源2台，芜湖2台，铁岭2台） 1000MW38台（玉环4台，邹县2台，外高桥三期2台，泰州2台，宁海2台，绥中2台，海门2台，平海2台，莱州2台，天津北疆4台，句容2台，蒲圻2台，北仑港2台，哈三2台，谏壁2台，古城2台，乌沙山2台,宁德2台）1572010年前预计建造：11

2.发展高效率、高参数、大容量SC、USC机组是当代世界火力发电的共同发展趋势

2.1火电机组锅炉蒸汽温度、压力参数的发展和选用

158

2.发展高效率、高参数、大容量SC、USC机组是当代世界表2.1蒸汽参数与机组效率关系（IHI提供）型式亚临界变压超临界定压变压蒸汽参数（满负荷）169Kg/cm2538/538℃246Kg/cm2538/538℃246Kg/cm2538/538℃效率100%负荷基准+1.7%+1.7%+2.4%50%负荷基准+0.4%+2.3%+3.0%159表2.1蒸汽参数与机组效率关系（IHI提供）型式亚临界变图2.1蒸汽参数与机组效率的关系（三菱提供）160图2.1蒸汽参数与机组效率的关系（三菱提供）14提高火力发电厂效率的主要途径是提高蒸汽的参数,即提高蒸汽的压力和温度.（见表1.1蒸汽参数与火电厂效率、供电煤耗关系）161提高火力发电厂效率的主要途径是提高蒸汽的参数,即提高蒸汽的压16216

IHI公司和三菱公司蒸参数选用的发展历史分别见图2.2、图2.3。

图2.2IHI公司锅炉蒸汽参数发展历史163

IHI公司和三菱公司蒸参数选用的发展历史分别见图图2.3三菱重工公司锅炉蒸汽参数发展历史

164图2.3三菱重工公司锅炉蒸汽参数发展历史

18

165

1916620提高蒸汽参数遇到的主要技术难题是金属材料耐高温、高压及焊接、热处理问题

。167提高蒸汽参数遇到的主要技术难题是金属材料耐高温、高压及焊接、★由于具有划时代意义的T91/P91钢的研制成功，到20世纪90年代初和90年代末，电站锅炉蒸汽温度参数分别达到593℃和610℃。显而易见，从20世纪50年代初到90年代末的40年间，电站锅炉用耐热钢发生了一场质的变革，这也必然促进了电站焊接技术的发展。

168★由于具有划时代意义的T91/P91钢的研制成功，到20世纪★我国正在建设的300MW及以上的亚临界、超临界火电机组，已经采用了这种新型细晶强韧化铁素体耐热钢系列中的SA213-T91、SA335-P91；将要建设的USC火电机组还要大量采用这种新型细晶强韧化铁素体耐热钢系列中的SA213-T91、T92、E911、T122；SA335-P91、P92、P122及新型奥氏体耐热钢Super304H、TP347HFG、HR3C。

169★我国正在建设的300MW及以上的亚临界、超临界火电机组，已★广大电站焊接工作者必须转变几十年来焊接传统的低合金耐热钢形成的观念。对这种新型耐热钢的强化机理、焊接性、焊接工艺、热处理工艺、检验方法、焊工培训及焊接管理等方面进行深入的研究和实践，加大电站焊接科研力度，加大对焊接及相关专业人员的技术培训，进一步提高专业技术素质，以保证我国火电发展目标的实现。

170★广大电站焊接工作者必须转变几十年来焊接传统的低合金耐热钢形2.2我国与国外在超临界机、超超临界机组方面的比较

1712.2我国与国外在超临界机、超超临界机组方面的比较

25

172

2国家科技部863计划“超超临界燃煤发电技术”课题研究结论：推荐现阶段我国发展超超临界机组参数为：25MPa~28MPa，温度为600℃/600℃，一次再热。173国家科技部863计划“超超临界燃煤发电技术”课题研究目前世界上运行的超临界及以上参数机组大约有600台，其中美国170台，日本、欧洲各60台，俄罗斯及原东欧国家280余台；有10台1000MW级的超超临界机组已投入运行。174目前世界上运行的超临界及以上参数机组大约有600台，

17529★由此可见，我国在发展超临界、超超临界机组方面，特别是在国产化方面与国外先进国家还有相当大的差距。

176★由此可见，我国在发展超临界、超超临界机组方面，特别是在国产3.

SC、USC锅炉用钢发展趋势

1773.SC、USC锅炉用钢发展趋势

313.1锅炉用钢的发展历程

3.1.1铁素体钢

铁素体钢的发展可以分为两条主线，一是纵向的主要耐热合金元素Cr成分逐渐提高，从2.25Cr到12Cr；二是横向的通过填加V、Nb、Mo、Ｗ、Ｃo等合金元素，６００℃１０５小时的蠕变断裂强度由35Mpa级向60MPa级、100MPa级、140MPa级、180MPa级发展。1783.1锅炉用钢的发展历程

3.1.1铁素体钢

179

3318034

3.1.1.1低合金耐热钢

低合金耐热钢其含Cr≤3％，含Mo≤1%，是壁温≤580℃的亚临界以下参数锅炉的常用钢材。

181

3.1.1.1低合金耐热钢

低合金耐热钢其含Cr≤3.1.1.2EM12钢的开发

60年代比利时开发，法国用于620℃的过热器和再热器管。由于该钢种是二元结构，冲击韧性差，后来未得到广泛应用。1823.1.1.2EM12钢的开发

60年代比利时3.1.1.3钢102的开发

多元复合强化耐热钢，主要用于壁温≤600℃的过热器、再热器管。1833.1.1.3钢102的开发

多元复合强化耐热钢

3.1.1.4T23（HCM2S）、T24钢的开发

★T23、T24钢是超超临界锅炉上部水冷壁的最佳选择材料；并可应用于壁温≤600℃的高温过热器、再热器管。P23可以用于壁温≤600℃的联箱。

1843.1.1.4T23（HCM2S）、T24钢的开发

3.1.1.5F11、F12的开发

德国于60年代开发，用于壁温达610℃的过热器和壁温达650℃的再热器以及壁温为540℃～560℃的联箱和蒸汽管道，但其含碳量高，焊接性差。目前已不生产。1853.1.1.5F11、F12的开发

德国于60年代开3.1.1.6典型的新型铁素体耐热钢T91/P91钢的开发

T91/P91钢的研制成功具有划时代意义。成功地把电站锅炉蒸汽温度参数提高到593℃～610℃。1863.1.1.6典型的新型铁素体耐热钢T91/P91钢的开3.1.1.7T92/P92、T122/P122、E911钢的开发

在腐蚀条件比较小的情况下，仅从蠕变断裂强度考虑，T92、T12、E911在壁温≤620℃时完全可以取代超临界和超超临界锅炉中过热器、再热器的奥氏体钢管。P92、P122、E911可用于壁温≤620℃时的主蒸汽管道。1873.1.1.7T92/P92、T122/P122、E

图3.1许用应力与温度的关系曲线

188

图3.1许用应力与温度的关系曲线

42表3.2T92与奥氏体钢在高温下许用应力的对比许用应力（Kg/cm2）600℃625℃650℃NF6168.76.84.8SUS321H6.95.23.9SUS347H7.85.74.2NF616/SUS321H1.261.311.23NF616/SUS347H1.121.191.14

189表3.2T92与奥氏体钢在高温下许用应力的对比许用应力6

图3.2主蒸汽管选用材料的比较

190图3.2主蒸汽管选用材料的比较44

3.1.1.8NF12、SAVE12新型铁素体耐热钢的开发

NF12、SAVE12钢是为了提高超超临界锅炉效率正在开发的能够用于650℃的铁素体耐热钢。191

3.1.1.8NF12、SAVE12

3.3典型的铁素体耐热钢蠕变断裂强度

192

3.3典型的铁素体耐热钢蠕变断裂强度46193473.1.2奥氏体钢

奥氏体钢的发展见图3.5

1943.1.2奥氏体钢

奥氏体钢的发展见图3.54819549196503.1.2.1新型细晶奥氏体耐热钢Super304H的开发

Super304H是TP304H的改进型，添加了3％Cu和0.4％Nb获得了极高的蠕变断裂强度，600-650℃许用应力比TP304H高30%，是超超临界锅炉过热器、再热器的首选材料。1973.1.2.1新型细晶奥氏体耐热钢Super304H的开发3.1.2.2TP347HFG的开发

TP347HFG钢是通过特定的热加工和热处理工艺得到的细晶奥氏体耐热钢。比TP347H粗晶钢的许用应力高20%以上。TP347HFG钢抗蒸汽氧化能力强，已被广泛应用于超超临界机组锅炉过热器、再器热管。

1983.1.2.2TP347HFG的开发

TP343.1.2.3HR3C钢的开发

HR3C是日本住友金属命名的钢牌号，在日本JIS标准中的材料牌号为SUS310JITB，正在ASME标准中的材料牌号为TP310NbＮ。HR3C钢是TP310耐热钢的改良钢种。在TP347H耐热钢乃至新型奥氏体耐热钢Susper304H和TP347HFG钢不能满足向火侧抗烟气腐蚀和内壁抗蒸汽氧化的工况下，应选用HR3C耐热钢。

1993.1.2.3HR3C钢的开发

HR3C是日本住友金属

3.2超临界、超超临界锅炉关键承压部件用钢要求

锅炉中关键承压部件包括水冷壁、过热器、再热器、联箱及管道等。

200

3.2超临界、超超临界锅炉关键承压部件用钢要求

锅炉中关3.2.1.水冷壁

★T23（HCM2S）/T24（7CrMoVTiB10-10）许用金属壁温可达600℃，是蒸汽温度620℃以下锅炉上部水冷壁的最佳用钢。

2013.2.1.水冷壁

★T23（HCM2S）/T24（7Cr水冷壁材料蠕变断裂强度

202水冷壁材料蠕变断裂强度

563.2.2过热器、再热器

★过热器、再热器管的金属壁温比蒸汽温度高出达25℃~39℃（我国规定为50℃）。

★在燃煤含硫量低、烟气腐蚀性较小的条件下，仅从蠕变断裂强度考虑，当蒸汽温度为538℃（壁温580℃），选用T22钢；2033.2.2过热器、再热器

★过热器、再热器管的金属壁温比

当蒸汽温度为565℃时（壁温600℃），选用T23、T91钢管；当蒸汽温度为593℃时（壁温620℃），选用T92、P122、E911钢管。然而，在有腐蚀的条件下，即使最好的铁素体钢管也要受限于565℃的蒸汽温度，此时要选用奥氏体钢管。204当蒸汽温度为565℃时（壁温600℃），选用T23、T9★采用含硫量高、腐蚀性大的燃煤时，在壁温≥600℃时，应选择TP304H、

TP321H、TP316H、TP347H奥氏体耐热钢。当蒸汽温度≥600℃（壁温≥650℃）时应选择细晶奥氏体耐热钢Super304H和TP347HFG。当壁温达700℃时，只能选用高铬耐热钢NF709、SAVE25和HR3C等。

205★采用含硫量高、腐蚀性大的燃煤时，在壁温≥600℃时，应选择

18Cr-8Ni和15Cr钢许用应力的比较

206

18Cr-8Ni和15Cr钢许用应力的比较

60

含铬量20%以上的高铬奥氏体合金许用应力的比较

207

含铬量20%以上的高铬奥氏体合金许用应力的比较

61

许用应力为49MPa时许用温度与铬含量

的关系比较

208

许用应力为49MPa时许用温度与铬含量

的关系比较

6

铁素体钢热腐蚀重量损失和温度的关系

209

铁素体钢热腐蚀重量损失和温度的关系

63

各种合金热腐蚀重量损失和Cr含量的关系

210

各种合金热腐蚀重量损失和Cr含量的关系64

各种合金火侧抗腐蚀性能比较

211

各种合金火侧抗腐蚀性能比较

653.2.3.联箱与管道

★蒸汽管道和联箱等厚壁承压部件，为了减少热疲劳损伤和提高蠕变强度，其用钢主要集中在热膨胀系数小的9~12%Cr铁素体耐热钢的发展。

★当壁温≤600℃时，选用P91钢；当壁温≤620℃时，选用P92、P122和E911钢；当壁温≤650℃时，选用NF12和SAVE12钢。

2123.2.3.联箱与管道

★蒸汽管道和联箱等厚壁承压部件，

铁素体耐热钢的许用应力

213

铁素体耐热钢的许用应力

67

设计温度为570℃和600℃的主蒸汽管道许用应力比较

214

设计温度为570℃和600℃的主蒸汽管道许用应力比较68

31MPa时P-22、P-91、P-122钢联箱材料的价格比较

215

31MPa时P-22、P-91、P-122钢联箱材料的SC/USC锅炉承压部件用钢选择承压部件超临界超超临界水冷壁T1,T2,T11T1,T2,T11；T23/T24过热器再热器T12,T23,T91,TP304H,TP347HT12,T23,T91,Super304H,TP347HFG,HR3C主汽P91P92/P122/E911再热冷段Al672B70CL32A691Cr1-1/4CL22再热热段P91P91给水管道WB36WB36216SC/USC锅炉承压部件用钢选择承压部件超临界超超临界水冷壁217712187221973220742217522276223772247822579226803.3新型耐热钢的应用概况

2273.3新型耐热钢的应用概况81我国超临界机组应用新型耐热钢概况

228我国超临界机组应用新型耐热钢概况

82新型耐热钢在日本超超临界机组中的应用

229新型耐热钢在日本超超临界机组中的应用83新型耐热钢在欧洲超超临界机组中的应用

230新型耐热钢在欧洲超超临界机组中的应用844.火电大机组焊接技术的现状及发展趋势

2314.火电大机组焊接技术的现状及发展趋势85

4.火电大机组焊接技术的现状及发展趋势

4.1电力行业焊接P91新型铁素体耐热钢的历史回顾

4.2新型铁素体耐热钢的焊接性

232

4.火电大机组焊接技术的现状及发展趋势

4.1电4.2.1.焊缝韧性低

影响P91钢焊缝韧性的因素分析及改善的途径

（1）焊接方法的影响

2334.2.1.焊缝韧性低

影响P91钢焊缝韧性的因素分析234882358923690

（2）焊缝化学成分的影响

237（2）焊缝化学成分的影响9123892（3）预热、层间温度的影响

★预热温度和层间温度是通过降低焊接残余应力，减缓马氏体转变时的冷却速度，防止生成粗大的马氏体，而达到防止焊缝产生冷裂纹的目的。

239（3）预热、层间温度的影响

★预热温度和层间温度是通过降低对于P91这类新型耐热钢来说应必须严格限制其预热温度和层间温度不能超过工艺评定规定的温度，过高的预热温度和层间温度不仅对防止裂纹来说没有必要，反而有可能使焊缝韧性和接头蠕变强度达不到要求。240对于P91这类新型耐热钢来说应必须严格限制其预热温度和层间温图4.2焊接热循环图241图4.2焊接热循环图95（4）焊接线能量的影响

242（4）焊接线能量的影响96

E=60UI/V（J/cm）

E—焊接线能量（J/cm）

U—电弧电压（V）

I—电流（A）

V—焊接速度（cm/min）

243E=60UI/V（J/cm）

E—焊接线能量（J焊接线能量大，焊缝金属在高温（1100℃以上）停留时间长，晶粒长大变脆，致使焊缝韧性降低。

244焊接线能量大，焊缝金属在高温（1100℃以上）停留时间长，晶由线能量公式分析可以看出，因手工电弧焊均采用短弧焊，电弧电压一般为20伏～24伏不变，可假设电弧电压为常数。降低焊接线能量，要综合考虑调节焊接电流和焊接速度两个参数，不能单纯的降低焊接电流。

245由线能量公式分析可以看出，因手工电弧焊均采用短弧焊，电弧电压若焊接电流降得过低，由于熔池的铁水黏度大，流动性差，易造成未焊透、未熔合、夹渣等缺陷。焊接电流应控制在保证铁水拉得开，熔池清晰，熔合良好，在此前提下，提高焊接速度，减少焊层厚度，达到降低焊接线能量的目的，因此焊层厚度是焊接线能量的直观反应。

246若焊接电流降得过低，由于熔池的铁水黏度大，流动性差，易造成未

图4.3P91模拟热循环试样韧性与t8/5的关系247

101（5）焊后热处理规范的影响

248（5）焊后热处理规范的影响102

图4.4在RT下纯焊缝金属PWHT条件（温度/时间）对焊缝冲击韧性的影响

249

图4.4在RT下纯焊缝金属PWHT条件（

图4.4埋弧焊与手工焊热处理时间与焊缝金属韧性之间的关系

250

图4.4埋弧焊与手工焊热处理时间与焊缝金属251105热处理方面存在的问题

1、远红外线加热的内外壁温差大

2、控制设备落后

3、热电偶不定时校定

4、热电偶的固定方法不当

5、不同焊接位置的热传导问题注意不够252热处理方面存在的问题

1、远红外线加热的内外壁温差大

2、4.2.2焊接冷裂纹

图4.1（a）T23、P91钢和P22钢焊接接头斜Y型坡口试验裂纹率与预热温度间的关系

4.2.2.焊接冷裂纹2534.2.2焊接冷裂纹

图4.1（a）T23、P91钢和

图4.1（b）P22（HCM12A）钢与P91钢焊接接头斜Y型坡口试验裂纹率与预热温度间的关系

254

图4.1（b）P22（HCM12A）钢与

图4.1（c）P92钢（NF616）钢焊接接头斜Y型坡口试验裂纹率与预热温度间的关系

255

图4.1（c）P92钢（NF616）钢对冷裂纹敏感性是按：T23→P92→P122→P91→P22的顺序增高；而合金含量是按P22→T23→P91→P92→P122的顺序增加的。显然这与采用传统碳当量评估冷裂纹结果完全

不一致。

256对冷裂纹敏感性是按：T23→P92→P122→P91→P22

防止P91钢焊接接头产生冷裂纹的措施：

（1）严格控制预热温度和层间温度

（2）严格控制焊缝的含氢量，防止氢致延迟裂纹的产生

（3）减少焊接缺陷，降低焊接接头应力状态

257防止P91钢焊接接头产生冷裂纹的措施：

（1）严格控制预4.2.3焊接热影响区的软化

通过热处理强化的铁素体钢，由于低于临介温度的过回火作用或在临界温度范围内微观结构的变化，在HAZ外端的硬度会下降，在对焊接接头进行高温持久强度试验时，往往断在这个部位，该部位称作软化带，焊接接头软化带的高温持久强度与母材同一温度的持久强度的比值称作热强系数。2584.2.3焊接热影响区的软化

通过热处理强化的铁素体钢，由259113非均质的焊接接头中会发生相邻的“强区”对“软化带”的“约束强化”作用。采用小的焊接线能量焊接，可有效的减小“软化带”的宽度，从而起到“约束强化”作用。260非均质的焊接接头中会发生相邻的“强区”对“软化带”的“约束强4.2.4热影响区的Ⅳ型裂纹

P91这类铁素体耐热钢在高温长期运行中，往往会在焊接热影响区的“细晶区”（AC3附近或AC3—AC1区间）出现一种无明显塑性变形的低应力蠕变断裂，造成焊接接头蠕变断裂寿命低于母材的现象。英国人按裂纹产生位置分类方法，称这种裂纹为Ⅳ型裂纹。2614.2.4热影响区的Ⅳ型裂纹

P91这类铁素体耐热在焊缝范围内发生的裂纹称为Ⅰ型裂纹；在焊缝内发生，但可延伸到热影响区的裂纹，称为Ⅱ型裂纹；在邻近熔合区的热影响区发生的裂纹，称为Ⅲ型裂纹；在邻近母材的热影响区发生的裂纹称为Ⅳ型裂纹。

262在焊缝范围内发生的裂纹称为Ⅰ型裂纹；在焊缝内发生，但

焊接接头裂纹的分类263焊接接头裂纹的分类117关于Ⅳ型裂纹形成的机理，目前尚无定论，近期研究结果提出系列理论，如合金元素偏聚、碳化物粗化，Laves相沉淀、亚结构粗化、蠕变孔洞的形成、位错密度降低等。

264关于Ⅳ型裂纹形成的机理，目前尚无定论，近期研究结果提出系列理为了防止产生Ⅳ型裂纹，焊接时在保证熔化良好，不生产焊接冷裂纹的基础上，应尽量不采用过高的预热及层间温度，不采用过大的焊接线能量，采取多层多道焊，焊层厚度为2~3mm，确保上层焊道对下层焊道的回火作用，尽力使热影响区Ⅳ型裂纹区变得窄一些，Ⅳ型裂纹区宽度越窄，其拘束强化作用越强，产生Ⅳ型裂纹的可能性越小。另外，还可以通过接头设计和制造过程中的