杨家圩基坑支护及土方开挖施工专项方案、珠海某超大梁高支模专家评审方案（附计算）

第一章工程概况及特点第一节工程概况工程名称:江宁区杨家好雨水泵站工程。建设单位:南京江宁建设发展有限公司设计单位：南京天元市政设计有限公司（主体结构）工程兵工程学院人防工程设计院（基坑支护设计）监理单位：南京工大建设监理咨询有限公司施工单位:南京致远交通工程有限公司本工程位于胜泰桥以南,秦淮河堤东侧,主要收集秦淮河以东,竹山路以西,天元路以北,外港河以南片区约2.03平方公里面积的雨水。前池及泵站原地面标高最大值10.5m,河堤标高为12.62m,原河面地下水位随季节有一定变化。本项目池体为开放式,深约为8.0m;排水泵站建筑面积约为600m、泵站下部:宽19.6m・长25.6m・埋深9.5m,基础为工程桩承台梁、整板基础;土方开挖量约38000m%第二节周围环境及工程地质情况ー、周围环境该基坑位于已拆迁的房基位置，南侧为空地，东侧为小龙湾老河道河滩，北侧紧邻小龙湾老河道，西侧为秦淮河大堤，为出水口位置,现状小龙湾水位较高，约为8.8m,该基坑虽然周边较空旷，但该处位于老河滩，且基坑较深，地质情况较复杂,施工中要注意。二、工程地质条件（一）地形地貌本工程位于南京市江宁区,盛泰桥以南，秦淮河以东。地面高程在8.372.6m左右,高差4.3m〇（二）岩土层分布及其特征根据地质勘探鉴别、原位测试,结合室内土工试验综合分析,自上而下可划分五个工程地质层,分层如下（表1）：工程地质分布与特征指标ー览表

层号地层名称特征描述厚度(m)最小〜最大①素填土由灰色,灰黄色,松散，软〜可塑状态,不均匀,成分以粘性土为主,夹少量碎石，植物根茎,堆积年限约2年,未完全固结，场区普遍分布。2.〇〇〜11.30②7粉质粘土灰黄色,可塑状态,不均匀,中压缩性,干强度低,韧性低,无摇振反应,土切面有光泽,该层在场区局部分布。0.00-8.20②-2淤泥质粉质粘土灰色，流塑状态，局部软塑状态,含碣结石、贝壳及朽木,偶夹粉土,具轻微摇振反应,高压缩性干强度低,该层在场区内普遍分布。3.7~19,80②-3粉质粘土灰色、可塑状态,局部软塑状态，中压缩性。干强度中等、韧性中等，土切面光泽暗,无摇振反应。0.〇〇〜3.10③T粉质粘土褐黄色、灰黄色,硬塑状态,局部可塑状态,含铁镒质结核及浅色粘土，中压缩性。干强度中等,韧性中等，土切面光滑。0.〇〇〜6・00③-2粉质粘土褐灰色、灰黄色，可塑状态，局部夹中〜密实的粉砂,中压缩性，干强度中等，土切面稍有光泽,该层在场区普遍分布。4.20-9.90④残积土紫红色,密实，不均匀,该层上部夹少量小砾及粘性土,含大量风化岩屑,土芯呈干硬状,手捻易碎，浸水软化,该层在场区普遍分布。⑤强风化砂岩紫色，岩石风化强烈,矿物成分已显著变化，组织结构基本破坏,岩芯呈碎块状,短柱状,敲击易碎，浸水易软化,属极软岩,岩体基本质量等级属v类。该层在场区普遍分布。未钻穿(三)场地水文地质概况1.地下水埋藏条件场内地下水为上层滞水,分布于①和②层土内,水量一般,勘察期间初见水位〇.00-1.05米,实测地下稳定水位0.00-3.40米,场地周边无水源地,地下水补给来源主要是大气降水,主要排泄方式为自然蒸发。年水位变化幅度约L0米。2.地下水和土的腐蚀性评价场地附近无污染源,根据江宁地区勘察施工经验,场地内地下水和地下水位以上的地基土对混凝土和混凝土内钢筋无腐蚀性,对钢结构具弱腐蚀性,场地环境类型为n类。其它详见本工程《工程地质勘察报告》第二章编制依据本工程基坑开挖施工组织设计依据以下文件及现场条件编制而成:員南京天元设计院提供的泵站工程图纸;2、江宁建筑设计院提供的本场地《岩土工程勘察报告》;3、工程兵工程学院人防工程设计院设计的基坑支护图纸及说明;4、国家现行相关施工规范;5、我公司现有机械设备状况和施工技术力量;6、国家及南京市现行安全生产、文明施工的规范。第三章基坑支护概况第一节基坑工程量本工程中主要有3处基坑开挖,详见下表:编号部位名称地面高程(m)基坑底高程(m)高差(m)1前池挡土墙10.52.08.52泵室10.51.09.53出水管道基坑12.68.04.6第二节基坑支护方案根据不同施工区域的基坑的深度不同、上部结构施工的特点的不同,结合现场的实际情况,分别对以上基坑采取了不同的支护方法:1、前池挡土墙、出水管道基坑采用放坡开挖施工的方法,根据现场实际,如遇到局部边坡不稳、滑坡的情况,则采用圆木桩、钢板桩支护的方式。2、泵室基坑支护釆用工程兵工程学院人防工程设计院设计的基坑支护方案进行施エ。第四章施工部署第一节项目组织及管理针对本工程结构较复杂,基坑挖深较大的情况,公司派出管理能力强、技术水平高、施工经验丰富的施工人员进行施工，全权负责本工程的质量、安全、工期等工作,具体分エ体系见附图lo第二节施工准备ー、组织准备1,建立工程项目经理部，实行项目经理责任制，全面负责工期、质量、安全、创优、成本。统一指挥,安排生产、调配劳动カ及供应物资。.制订实施各种责任制，管理制度，建立质安保证体系,确保工程质量与生产安全。.项目经理部下设生产、安全、技术、质量、材料、设备和生活后勤等职能部门。各职能部门对项目经理负责，做到分エ明确，各负其责,相互协作，紧密配合，形成高效实干的管理层。二、技术准备.基坑土石方开挖遵循“竖向分层,先支后挖,从上至下,逐层挖支”的施工原则。.组织技术管理人员会同有关人员做好施工图会审工作,组织施工人员学习规范及设计技术文件,熟悉施工任务,施エエ艺流程,施工现场布置和各种技术要求及安全规章制度。.接管好设计单位提供的坐标控制点和高程控制点,并将控制点重新布设在不受施工作业影响处并加以保护，在施工中，经常复测。.做好原材料的试验工作，根据现场供应的水泥、砂石品种委托试验室做配合比试验工作（本工程主要采用商品碎）,并做好钢材的原材料,焊接接头试验工作。.根据施工进度，编制场布图,合理优化选择施工流程。三、施工准备.组织施工人员进场做准备工作,对场地障碍物及地下障碍物进行全面清理,了解附近地下管道埋设情况,同时必须采取有效的安全监控措施。2,根据场布及施工要求，确定作业エ段，作业流程、材料堆场、搅拌站、制作场,布设好场区内的宣传牌，管理制度牌以及安全警示标志、消防设施等。3.组织施工机械进场，按施工要求进行组装调试，并按施工顺序就位，采购各类工程需用材料，按有关规定进行堆放。4,根据施工图纸进行内支撑结构放样，并经过有关单位的检验复核,并及时办理复核签证手续。四、施工流程:第三节施工机械配备及劳动カ组织

根据现场拟配备的机械设备如下表机械设备ー览表机械名称、型号规格（功率）进场数量（台）备注挖土机CAT3201.0m34挖土自卸汽车双桥20水泵2kW15排水空压机+风镐7.5kW5套凿支撑、凿桩二、根据现场拟组织进场的劳动カ如下表工种名称单位数量备注挖土机司机名4运土汽车司机名20基底清土人员名10后勤杂エ名5第四节施工总体安排1、泵室钻孔灌注桩、水泥搅拌桩围护桩的施工。2、泵室、前池挡土墙工程桩施工。3、前池挡土墙以东土方开挖施工。4、泵室第一层土方开挖及护坡,在此同时进行坑顶排水明沟砌筑。5、压顶梁及支撑系统施工。6、下部土方分层分段开挖施工。7、挡土墙基坑土方开挖施工（放坡开挖）。7、泵室底板施工。8、斜支撑拆除。9、施工泵室、前池挡土墙。现场施工时,实际进度根据实际情况局部灵活调整。第五节施工现场总体布置1、基坑开挖施工阶段的现场平面布置图见后附图2。在土方开挖之前,应将基坑开挖、泵室施工阶段的场布图提交支护设计单位。对于基坑周边临时施工荷载较大的部位,如钢筋加工堆放场地,塔吊布置位置,混凝土泵车停放位置,出土口位置等,征求设计人员的意见。如有必要,可以采取加强围护的措施。2、施工道路及坡道设置(1)施工道路详见平面布置图，道路宽6米,素土压实,其上填至少800厚的建筑垃圾,300厚碎石,位置远离支撑位置，如确有必要，需在支撑位置铺设路基箱以利汽车通行。(2)坡道设置本工程采用多机组，多层段流水作业,为确保施工安全坡度取1：10,宽度6米。土方开挖完成后，即挖除基坑内坡道，开挖时应将坡道分段削平。挖机下卧，防止挖机倾覆过大。3、临时边坡的控制根据地质资料，基坑内土层为淤泥质粉质粘土,其稳定性较差,含水量饱和,临时边坡高差要求控制在1米内,并在二级坡段之间设置不小于2米的平台,坡脚设置排水明沟。4、空车与重车交会,施工道路按双车道设置，空车与重车交会在直道上，严禁坡道上交会。5、重车外出冲洗的地点,设置在便道出口处。6、工人上下基坑的通道,用架子钢管、脚手板搭设斜道，坡度1:3,并在中间设置1.5米宽平台。第五章基坑支护措施第一节基坑支护设计方案与分析为了尽可能满足设计和业主的要求,使本基坑边坡稳定、基坑周围管道、道路及地下设施安全，在基坑支护设计与施工中做到技术先进、经济合理、特制定本规程。1、根据地质条件对构筑物的基坑工程勘察、支护设计、施工、检测及基坑开挖与监控，结合当地工程施工经验。2、基坑施工时综合工程地质与水文地质条件,视开挖深度进行降排水,考虑周边环境对基坑侧壁位移的要求、基坑周边荷载、施工季节、支护结构使用期限等因素，做到因地制宜,精心施工、严格监控。3、因泵站下部基坑开挖深度在自然地坪下9.5m,所以设计围护时考虑了深层搅拌桩、柱灌注桩与钢结构支撑相结合方案。基坑东面由于是敞开式开挖前池不做支护,其余采用深层搅拌桩与硅灌注桩支护，建桩顶部浇作连梁使柱围护桩相连,然后分段釆用山610mm钢管用水平支撑;经过反复比较和慎密计算评估，加上施工技术成熟，安全可靠,为施工提供方便。基坑支护详见附图。第二节支护设计1、基坑临边围护采用搭设2.58m高脚手架挂安全网的方法,在西南角及西北角预留两安全出口，并沿出口搭设宽为3m,高为20cm的台阶至基坑底作为安全通道,通道两侧搭1.5m高脚手架挂安全网。具体设置见附图32、基坑围护选用一道水平支撑，为了有利于土方的开挖,选择支撑的主受力杆件沿基坑周边呈45°斜向布置，主受カ支撑间有腹杆连接，形成平面桁架结构。3、深层搅拌桩采用单排三轴直径850mm,间距1200mm,含水泥量25%,深度为14000mm；钢柱灌注桩直径1000mm,间距1200mm,桩长大于21000mm,顶标高低于自然地坪5.0m,桩顶制作连续锁口梁与每个建桩相连,连续锁ロ梁800mm*1200mm,主筋直径25mm,连续锁ロ梁跄达到ー定强度后,采用①610X12钢管与22号槽钢作水平支撑。上部放坡面采用土钉花管和挂钢筋网片。第三节支护施工1、泵房下部基坑的东面为前池挡土墙，根据开挖情况灵活采用圆木桩、钢板桩挡土,其余三面围护采用深层搅拌桩止水,钢筋柱灌注桩挡土,支撑则根据设计图纸位置施工。2、在原地面完成钻孔灌注桩、深层搅拌桩施工，养生至设计强度后，即进行土方开挖施工。施工时,第一次先挖至第一级台阶8.00m标高，第二次挖土第一道支撑底标高,进行钻孔灌注桩上部圈梁及支撑施工:1）、施工程序:土方挖掘至支撑标高f测量放线f人工修冠梁及支撑底土方f垫层浇筑ー钢筋绑扎f模板支撑f硅浇捣f跄养护。2）、垫层施工要点a、在挖土至围护桩顶冠梁底标高后,在基槽边设置排水沟、集水井;b、跄垫层做法为100厚C15於;c、垫层跄釆用商品混凝土泵送至现场浇筑点进行浇捣;d、在基础垫层施工时,应采取排水措施,使基坑保持无积水状态。3）、冠梁钢筋施工要点:a、冠梁钢筋采用现场加工的方式,按设计冠梁施工图在现场加工，送至施工现场的钢筋应附上钢材质保单，经现场检查外观验收后,送检质量检测中心复试合格后方可进行加工制作。b、绑扎支撑钢筋时,在垫层面上弹出模板位置控制线,以保证间距尺寸要求。c、钢筋绑扎后必须及时进行隐检验收，以减少或避免返エ，影响施工进度。d、主筋尽量用焊接方式,减少绑扎接长方式。4）、冠梁模板施工要点:a、支撑模板采用18mm厚的木胶合板，外侧用中48钢管做对撑，来固定侧向模板,模板安装完成后应进行检查、验收，应达到支设牢固，尺寸、标高符合要求。b、模板拆模时间的控制:所有外模混凝土浇捣后柱强度必须达到1.2MPa方可拆除侧模板,聆达到设计强度100%后,方可进行土方开挖。5）、冠梁硅施工要点:a、混凝土采用泵送商品硅，用一台汽车泵按移动式送泵进行浇筑;b、支撑梁球断面较大,为避免硅浇捣后出现的蜂窝、麻面等问题,故对支撑硅的浇捣应分层下料，采用踏步式向前推进,直至浇捣完毕;c、对支撑混凝土应浇捣密实，防止出现夹心层。浇捣时应严格控制振捣密度，防止过振、漏振等现象的出现;d、养护采用人工浇水或覆盖麻袋等方法,养护应保持跄表面始终湿润，养护时间不得少于7天。6、）冠梁柱质量保证的技术措施:a、杜浇捣由施工管理人员专人负责杜施工全过程，做好浇捣前的准备工作确保硅浇捣顺利进行;b、严格把好原材料质量关,要达到国家规范的规定标准,确保杜抗压强度达到设计要求;c、混凝土塌落度应严加控制，对商品杜塌落度每班抽检不得少于2次。d、按规定要求批量制作球试块，按R28龄期试压。同时做好同条件试块，以控制挖土时间;e、项目质量部派人跟班巡回监督检查，发现质量问题，立即督促整改;f、按照浇捣技术方案，组织事先技术交底会,使每个操作工人对技术要求、建下料方法、振捣步骤做到心中有数；g、向商品硅公司及时反馈现场硅塌落度、診和易性等质量信息，以有利于控制搅拌站出料质量;h、全体施工管理人员实行岗位责任制，做到职责分清，分エ明确;i、围护压顶梁聆浇筑时安排连续进行施工:每班不少于2只振动棒进行对柱的振捣;j、冠梁建浇捣宜采取ー次性连续进行。3、钢管支撑施工;1）对撑施工:对撑采用中610*12钢管。先人工挖至对撑以下10cm处,用挖机将钢管调至现场并垫平,根据现场几何尺寸对多余长度进行切割，然后将支撑钢管与预埋钢板进行焊接。2）、斜撑施工;基坑的西南和西北侧转角处设置了①610*12的钢管支撑，当深至支撑以下100mm处，利用挖机将钢管支撑吊运到到位垫平,随即切割成角度就位，然后支撑与预埋钢板进行焊接。3）、注意事项;a、必须检测合格，达到设计技术指标。b、进行沉降及位移观测。C、焊缝必须完整饱满。4、第三次挖土分两层开挖至基底标高0.70m,预留300mm抛石挤淤800mm,人工清理基底土方汽车吊清运,紧接着进行C15跄垫层施工，挖土阶段严格监控钢支撑的位移。第六章基坑土方施工エ艺及技术措施第一节施工前准备1、根据施工图纸及有关资料核对现场平面尺寸和坑底标高,掌握设计内容及各项技术要求,熟悉土层地质、水文勘察资料;会审图纸,搞清地下构筑物、基础平面与周围地下设施管线的关系,明确各专业エ序之间的关系和施工工期要求。为了便于土方开挖施工及有利于基坑边坡稳定,土方开挖前做好定位放线工作,及时安排支护施工队做好边坡加固施工,以及在围护桩外侧进行井点降水设备的布设，各级井点先预抽水4一5天,待坑内水位下降至作业面标高下1米后开始挖土。2、对施工现场场地上的障碍物进行全面清查，包括施工场地地形、地貌、地质水文、河流、气象、运输道路、邻近建筑物、地下基础、管线、电缆坑基、地面下施工范围内的障碍物和堆积物，供水、供电、通讯线路，防洪排水系统等;制定排障计划和处理方案幷采取有效地防护加固措施，综合考虑工程的现场情况、进度要求和土方施工方法以及分期分批施工工程的土方堆放和调运问题，划分并确定土方的最优调配区,减少重复倒运。3、构筑物的定位桩需经检验核准后方可施工。4、做好轴线定位的控制和校核，进行测量定位放线,设置龙门板、放出基坑挖土灰线、上部边线和底部边线与水准标志,龙门板应离开开挖坑边缘3.0m〜5.0m,经常查看校核加以保存，根据图纸复核轴线、标高、灰线等数据无误后方可开挖。5、按基坑支护图纸要求,沿基坑开挖面放好开挖边线，临基坑围护线放坡,放坡系数具体各断面详见基坑支护图，基坑边工作面放1000mm宽，沿工作面周边做300mmX300mm排水沟,每个角上各做ー个1000mmX1000mmX1000mm集水井。第二节基坑开挖方案ー、基坑开挖顺序1、根据现场的施工特点,为了方便施工,本次开挖采取由西向东退行开挖施工，防止超挖,并按围护结构要求及时修整边坡及放坡,防止土方坍塌。支护桩体周围300mm土方采用人工清理，然后用汽车吊运出基坑。2、基坑开挖程序:测量放线一切线分层开挖ー排、降水一修坡整平一留足预留土层等，相邻基坑开挖时,遵循先深后浅或同时进行的施工エ序。3、在开挖土方时,安排二人用经纬仪和水准仪进行轴线、中心点和桩的标高测量,确保位置正确和开挖土方时不得超挖。4、雨期施工时,基坑应分段进行开挖,并在基坑两侧围以土堤或挖排水沟,以防地面雨水流入基坑槽，同时应经常检查边坡和支护情况，防止坑壁受雨水浸泡造成塌方。5、基坑开挖施工至基础底板标高时，在12小时内必须完成素柱垫层，垫层延伸至围护结构边。二、基坑土方开挖方案该工程主要为泵室、前池挡墙内基坑土方,拟按照分层分段均匀对称进行,每层挖土深度控制在2.0M左右,在开挖过程中掌握好“分层、分步、对称、平衡、限时”五个要点的施工原则。（-）泵室基坑分层分区开挖方案第一层土方施工:自然地面10.50n!至8.00m按设计要求作第一层土方开挖。第二层:8.00在支护结构范围内挖土至5.60m,进行圈梁及支撑施工,在此层要求做好基坑外排水沟的施工。第三层:5.6〇〜3.20m,土方开挖的同时做好桩间土的保护及清除;第四层:3.2〇〜0.70m,坑底300mm士及承台人工挖土后进行抛石挤淤施工。1、第一层土方开挖第一层土方开挖:开挖范围:根据设计基坑范围内进行上部挖土卸载。顺序为由东向西推进。2、第二层土方开挖卸载后,首先开挖支护桩上钢筋杜冠梁以上部分的土方，以便先进行钢筋跄圈梁的施工,争抢钢筋柱圈梁的养护时间。第二层土方开挖时应和混凝土圈梁施工穿插进行,做到开挖好一块，支护一片。待第二层土方全部完成,圈梁及支撑养护至设计强度后,根据业主、监理指令方可进行第三层土方开挖。3、第三、四层土方开挖第三、四层土方同步进行开挖,采用两台挖掘机平行，两台挖掘机前后接カ，一次开挖至设计标高,预留300mm土人工进行抛石挤淤。土方开挖前做好出土口处地基加固工作,基坑往外做一条由西北向东南供运土汽车行驶的临时道路,由于该层内土质较好,运土汽车可下到基坑内装土。圈梁上部土方开挖顺序按照由西向东开挖,投入4台挖掘机,其中装土用2台LOm，挖掘机,翻土用2台挖掘机,每施工段2台挖机接カ翻土装车。圈梁下部土方开挖为由东向西进行掏挖。（二）前池挡墙基坑土方分层分区开挖方案前池挡土墙基坑土方分为两个区域,ー个为工程桩、挡墙施工区域;另ー个为前池区域。1、前池区域土方可在进行桩机施工时进行开挖,紧邻挡土墙ー侧放坡分层留台阶由北向南方向进行开挖。2、前池挡墙基坑土方,等工程桩完成后达到设计强度后进行开挖。开挖仍分层由北向南进行开挖。（二）秦淮河大堤土方开挖该处土方开挖前在河堤东侧修建一条便道供社会车辆通行，并采用围挡进行封闭,开挖由北向南进行,先分层开挖至出水管标高，然后进行补水管沟槽的开挖。第三节车辆行车及机械配备车辆行车主要经过地段区域内场地，铺设临时道路。行车时,车辆应远离支护结构边行走。配置4台挖掘机及20辆自卸车，视天气及交通与深度进展情况增减机械设备。第四节施工降水与排水措施该工程基坑地下水控制方法采取集水明排法、降水法、截水等型式组合使用。在基坑围护桩外围采用了井点降水法降低地下水位,沿围护桩外侧,距深搅桩3m,标高在8.00平面四面各布置2个中800,共计8个降水井和一个①300的降水观察井查看水位,降水井内设潜水泵进行降水,坑内和坡顶周边做排水沟、集水井,将渗透水、地面水、雨水等有序的排出场外,防止浸泡基坑和边坡，保证支护结构泄水孔的长期畅通。另外应加强施工监测カ度。

排水管/粉砂400无砂混凝土ル砂砾滤水层二潜水泵排水管/粉砂400无砂混凝土ル砂砾滤水层二潜水泵基坑底面 基坑底面降水井详图ー 观察并详图林頫观耕期第五节基坑挖土技术措施及注意事项1、基坑开挖前,做好桩位的交接工作,要采取相应的保护措施。开挖时,派专人统一指挥,统ー调度。2、在土方开挖前，应有项目技术负责人进行土方开挖技术交底,明确挖土顺序、施工方法和要求。及时浇筑於垫层,确保挖土期间的基坑围护安全。3、挖土前，应在开挖第一层土方前根据设计桩位图，在每颗桩位撒出白石灰，标记工程桩位置。基坑土方挖机时，桩与桩之间的土方挖机必须小心,严禁挖机碰撞桩身，以免桩身偏位,破坏桩身有效截面，产生质量事故。4、挖土时，要注意挖斗和桩之间距离保持在0.5m左右,以免土体挤压造成桩体损坏,在支撑各构柱边挖土时，距离应保持在1m左右，挖土机械及其他重物不得碰撞已浇筑的混凝土支撑。桩体周围0.5m的土方采用人工挖除。5、土方开挖必须遵循分皮分层、对称开挖方式，同时进行，并保持进度均衡推进。6、基坑土方除第一层外,严禁一次性开挖到底，严禁超挖，应严格控制土方标高。开挖时分皮削土,各挖土面开挖坡度应按不小于1：1设置，基坑底部应保留200〜300mm原土采用人工铲挖及修平，基底标高应控制在设计标高范围内。7、土方开挖至基坑底部时，应做好结构施工的准备，随挖随抛石挤淤后浇筑柱垫层,尽可能缩短基坑底土层暴露时间。8、凿桩应随土方开挖进度及时跟进,凿桩严禁用大锤猛打猛敲,应采用小锤轻敲,减少对桩身截面的影响,同时尽可能保护好桩筋。9、基坑边严禁集中堆土,部分堆载必须按设计规定的要求进行堆放。基坑外场地堆载不得超过20KPa。挖土机、运土车辆及其他重型机械必须按指定运行路线通行，远离坑边严禁直接碾压围护结构。10、基坑开挖后,坑深超过2.0m时，应及时做好坑边钢管栏杆围护，栏杆为高1.5m支架栏杆,搭设牢固、规范。然后,用作红、白相间的油漆以示警示，标记应醒目。11、基坑开挖中，挖土机及运土汽车应按规定路线进出基坑,严禁在侧壁及支撑上直接碾压，严禁碰撞支撑及立柱或围护桩。12、在城区施工，白天运土影响交通和施工扰民,因此场地内中间设置临时土方堆场，用以堆放白天挖掘的土方,晚上再装车运走。13、挖掘机驾驶员要严格执行土方装车规定,车斗内土体高度不得超出栏板髙度10cm,要求装车均匀,以防土体散落在运输途中。14、运土汽车驾驶员每天出车前须检查栏板锁紧机钩是否有效,栏板锁紧装置若有故障时必须修复后才能出车、装车。15、做好坑内土方运输车辆沿途道路污泥保洁工作,以防车辆将施工现场污泥带出。派专人在出口处检查和清除土方运输车栏板上散落的泥土，并在大门处设立冲洗台，用高压水泵冲洗车轮，以防泥土带出,同时在大门口路面上铺垫草包,发现道路上有污染现象要及时清扫、冲洗干净。第七章应急措施及注意事项第一节预防措施综合考虑工程与水文地质及边坡支护条件、开挖深度、进行降排水,视周边环境对边坡位移的要求、边坡坡顶荷载、施工季节、支护结构使用期限等因素,因地制宜,因时制宜，合理设计,精心施工,严格监控。第二节应急措施1、在基坑开挖期间,设专人检查基坑稳定,发现问题及时上报有关施工负责人员,便于及时处理。2、在施工中如发现局部边坡位移较大，须立即停止开挖,通知围护单位做好加固或加锚杆处理,进行边坡喷柱，待稳定后继续开挖。3、如施工过程中发现水量过大,及时增设井点处理。第三节注意事项1、坑边不准堆积弃土,不准堆放建筑材料、存放机械、水泥罐及行车。基坑边外部荷载不得大于20kpao2、坑边不得常有流水,防止渗水进入基坑及冲刷边坡，降低边坡稳定。第四节施工应急预案1、现场建立应急抢险小组:组长:宋永利副组长:王非非组员:罗扬、陶国友、柏小强、张自明、傅园、骆光源、马亮、高明龙、陶智全、蔡云岩、甘金兵、孙小兵、范东宝。车辆:苏A68448司机:高幸福工具:铁锹:25把，麻袋:10捆，优质木桩:300根，脚手架:若干水泵：2台等。2、应急处理:1）深基础开挖前先釆取井点降水,将水位降至开挖最深度以一下,防止开挖时出水塌方。2）进行基坑支护方案的设计并进行论证,报监理审批。3）深基础开挖，另ー种措施是准备整体喷浆护坡，开挖时现场设专人负责按比例放坡,分层开挖,开挖到底后,由专业队做喷浆护坡,确保边坡整体稳固。4）降雨量过大引起基坑坍塌的预防措施:a基坑的周边砌筑30cm高的防淹挡墙，作为通常情况下的挡水设施;配备足够数量的草包,紧急时对基坑周围施做围堰，防止地面水大量流入坑内。b施工现场仓库配备足够数量的潜水泵、泥浆泵。5）在基坑施工过程中,突发基坑大面积位移、沉降或流砂等不可控制局面,应立即向坑内灌水或填土,以控制局面，然后再组织相关专家讨论修复方案。6）遇突发基坑坍塌事故，按照坍塌事故应急响应预案执行。第八章施工质量保证措施

第一节施工质量控制标准我公司对本工程施工的质量控制标准是:工程质量一次性检验合格。我公司将严格按照质量标准、规范、设计要求及业主和监理发出的指令施工,确保上述质量控制标准的圆满实现。第二节施工质量保证措施1、组建强有力的项目部，确保工程所需资源。我公司将集中精良的技术力量及装备，投入本工程施工,精心管理,精心施工。所有技术エ种上岗人员都经过相应的专业培训,具有较丰富的施工经验，并持证上岗。2、认真组织合同交底,全面领会合同要领和质量标准。施工队伍进场后,由项目经理组织项目部全体管理人员进行合同交底,全面领会合同精神，使所有管理人员充分了解业主和合同要求在质量标准、技术规范和国家标准，以统ー施工质量标准。3、认真进行图纸会审、技术核定和时间变更管理。施工所用设计图，在使用前须认真进行校核、检验、努力将可能存在或已存在的差错和质量缺陷杜绝在设计施工图实施之前。任何设计变更，在实施前亦按上述控制程序进行检验,并经建设（监理）单位签字确认,避免发生差错。4、认真学习领会施工组织设计，严格按施工组织设计家施工。施工组织设计是本工程施工大纲,工程开工前要将本施工组织设计报审本工程监理单位审定,并组织所有涉及本工程的管理人员,技术人员和操作工人学习。使参加本工程施工的所有员工对本工程总体要求,对本岗位职责、质量要求,均做到心中有数和深刻了解，项目经理严格按照本设计的宗旨和意图,充分运用自己的工作实践和管理经验,精心组织、精心管理,严格遵循施工组织设计进行施工,在施工中不得任意放宽要求。5、做好原材料采购和质量的控制,把好进货检验关。商品硅进场时要按有关规范、规定验收，验查配合比单，原材料合格证或质保单,并做好进货检验记录和试块取样复检。原材料进场需核对规格及数量,查验准用证,质保单内容与实物相符,并取样复试。原材料和商品胶的抽样检测，需由监理现场见证取样。6、强化工序管理，严格过程质量质量控制和检验。本工程施工过着中拟在特殊的关键エ序中设置质量管理点,通过强化管理,严格工艺纪律，使施工全过程处于良好的受控状态。按エ序重要程度分别由班组、质量员、项目技术负责、项目经理和监理工程师共同检验把关，エ序责任者均要认真自检把关,前道工序对下道工序负责,关键过程未经工程监理认可,不得转入下道工序施工。7、强化信息管理和不符合情况的控制。项目经理部对质量控制过程中所产生的信息和エ序质量指标数据均应进行动态分析、处理和储存，经常对质量目标的实施进行评价和改进。发现不符合质量标准的情况,必须及时分析原因,并采取预防补救措施,改进相应エ艺,防止类似问题重复发生。8、严格管理质量保证资料，认真做好施工和检验记录。各工序施工与检验均作详细准确的记录,并由责任人签名。做到当班资料当班整理，无缺陷。所有涉及工程质量记录的文书资料，均由专人管理和控制,做到现行有效。竣工验收时,将原始资料和质量记录分类装订成册归档。第九章安全、文明施工措施

第一节安全施工措施1、认真贯彻“安全第一,预防为主”方针,坚持管生产必须管安全的原则，在エ地建立由项目经理、专职安全员、施工班长组成的安全领导小组，执行安全生产责任制,明确各级人员的责任,将安全生产作为生产管理者的首要职责，抓紧抓好。2、设备人员进场后,先进行全员三级安全教育，组织学习有关安全生产的《规定》、《条例》和《安全生产操作规程》，对各エ种进行安全技术交底,建立健全交接班制和设备维护保养制度。制定安全措施，组织职エ贯彻落实,并定期开展安全活动。3、开エ前对本工程施工所使用的机电设备和施工设施进行全面的安全鉴定,未经鉴定的设备和设施不准使用，发现不符合安全规定的问题，立即整改完善。4、开エ后各级安全员要深入施工现场,认真做好上岗检查及日、旬、月定期安全检查工作,记好安全台帐。督促作业人员严格遵守操作规程,不违章作业、违章指挥、违章施工。5、现场施工人员必须进行技术交底,并持证作业,挂牌负责,定机定人操作。进入施工现场必须戴好安全帽,2M以上无安全设施的高空作业必须系好安全带，穿防滑鞋,服装必须符合安全要求,不准酒后作业,施工时不得擅自离开岗位。基坑外施工人员不得向基坑内乱扔杂物,向基坑下传递工具时要接稳后再松手。坑下人员休息时要远离基坑边及放坡处，以防不慎。6、桩机机架下方及挖土机回转半径范围内严禁站人。机械组装完毕必须进行空载试车，待运转正常后再进行开机作业。7、机电设备严格执行定机、定员，定期检修、保养,操作人员一律持证上岗，无关人员不得动用机电设备，确保机电设备安全运行。8、在施工危险区域设立醒目的警示标志。严格在指定的配电箱接电，配电箱必须与实际用电负荷相区配，配电箱的结构必须规范化,并有统一的安全色标。9、桩机行走或桩身起吊进,必须有专人指挥，非操作人员不准进入施工现场。经常检查桩机机架有无松动、变形、损坏等到不安全隐患。经常检查卷扬机钢丝绳的磨损情况,发现问题及时处理。10、按照防火、防爆的有关规定，配足消防器材。确保易燃易爆品的堆放间距和动火点与氧气、乙块瓶的距离均符合要求。11、夜间施工确保有足够的照明器材,主要通道不留盲点,临时照明线及灯具的架空高度达到2.5M以上。12、加强基坑监测,发现问题及时能报各施工方,并安排围护施工队做好应急处理。第二节文明施工措施1、施工场地进出口设置专门车辆冲洗及沉淀系统，派专人冲洗,严禁出场车辆带泥及污染物上市政道路。2、努力降低施工噪音对周边环境的影响。3、根据施工图的内容和建设单位工期质量要求,通过实地调查工程施工环境和施ェ条件,结合本公司现有的施工机械设备和技术管理水平,拟定采取本工程平行施工“全面展开”的施工方案。第十章附图表1、项目部组织结构图2、基坑土方开挖施工现场总平面布置图3、深基坑（泵房及挡土墙）开挖断面图4、深基坑（泵房及挡土墙）开挖计划表5、岩土工程勘察报告6、深基坑工程围护设计方案7、深基坑开挖专家评审意见附图1:项目管理组织机构图项目经理:朱永利物资部:陈家祥质保部:李祟文材料统it张家发安全管理越明文明施I桶丘土方开挖施以高明ル阴护施I以施I技术马亮龍I调度机械、测量傅资料计量质量管理双击下载:泵房土方开挖临边防护图.dwgE6河堤沟槽开挖平面断面图.dwg 开挖断面图.dwg土方开挖现场总平图.dwgTOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第一节编制说明 -24-\o"CurrentDocument"第二节 编制依据 -24-\o"CurrentDocument"第三节 设计概况 -24-\o"CurrentDocument"第四节 支撑系统构造措施 -25-\o"CurrentDocument"第五节 模板安装及拆除 -26-\o"CurrentDocument"第六节计算书 -28-A、I.OmXL8M梁模计算 -28-B、0.8MX1.8M梁棋计琳 -43-C、0.7mXL5M梁模计算 -55-D、0.6mX1.5M梁桃计算 -68-E、0.5mXL0m梁模计算 -81-F,0.3MX2.55M梁模计算 -94-第七节 混蒙土浇筑方法及有关注意事项 -107-第へ节 髙支棋监测 -108-第九节 质，・保证措施 -108-\o"CurrentDocument"第十节 安全技术措施 -109-第•1«ー节安全应恵救援预案 110.第十二节髙支模安装示意图 -111-第一章第一节编制说明根据建质《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》规定:建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m,或搭设跨度超过18m,或施工总荷载大于15kN/nf,或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统,需进行专家评审。因本工程二层梁截面较大,其中KZL4、KZL5、KZL6、KZL8、KZL11的梁截面1000mmX1800mm为最大,KZL1、KZL2、KZL3、KZL14梁截面800mmX1800mm,KZL10梁截面700mmX1500mm,KZL9梁截面600mmX1500mm,KZL7梁截面600mmX1200mm,顶板梁KL14梁截面500mmX1200mm,KL30梁截面500mmX1000mm,QLL1截面为0.3mX2.55m。以上梁施工总荷载大于15kN/m2,或集中线荷载大于20kN/m,故对以上梁模板支撑进行设计和计算。第二节编制依据《**・广场一期B区工程施工图》《木结构设计规范》GB50005-2003《建筑施工手册》（第三版）中国建筑エ业出版社《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《建筑施工高处作业安全技术规范》第三节设计概况.模板体系概况本工程（III标段）地下室二层,负二层层高3.9m,负ー层层高非主楼部位3.6m和主楼部位5.0m,地上32层框架剪カ墙结构，11#楼（12#楼）首层1〜4轴层高6.6m,4〜28轴层高6.1m,二层以上标准层层高3.0m。梁截面尺寸较大,大梁截面有1000mmXI800mm,800mmX1800mm,700mmX1500mm,600mmX1500mm,600mmX1200mm,500mmX1000mm,500mmX900mm,500mmX800mm,400mmX1200mm,400mmX1100mm,300mmX1450mm,300mmX1100mm,250mmX1150mm,300mmX2550mm«其他为500mmX1000mm以下梁。地下室顶板厚200mm（室外）和180mm（室内），二层板厚120mm。针对本工程特点,决定对层高4.5m以上的支模系统采用钢管满堂模板体系。模板选用九夹板,厚度为18mm,长X宽为915mmX1830mm;小楞条为50mmX100mm松木方,大楞条ル48X3mm钢管。.模板支设设计1钢筋工程检查合格隐蔽以后,经项目经理部通知,班组施工人员方可进行梁、柱、模板支设。支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、预留洞口的位置、数量是否正确。2梁模板采用九夹板面板,加固肋条采用50mmX100mm松木方及ル48X3.mm钢管,配合紧固螺栓。根据梁截面大小不同,经设计验算，梁底支撑形式:①、对于!000mmX1800mm梁模板支设,梁底承重立杆2条,梁侧立杆2条,纵横间距500mmX433mm和500mmX333mm,梁底木方间距200mm,梁底托梁1条;②、对于800mmXI800mm梁模板支设，梁侧立杆2条，纵横间距500mmX1000mm,梁底木方间距150mm,梁底托梁1条;③、对于700mmX1500mm、700mmX1400mm梁模板支设，梁侧立杆2条，纵横间距500mmX900mm,梁底木方间距200mm,梁底托梁2条；④、对于6001nmX1500mm、600mmX1200mm、5001nmX1200mm梁模板支设,梁侧立杆2条，纵横间距900mmX800mm,梁底木方间距200mm,梁底托梁2条；⑤、对于500mmX1000mm梁模板支设,梁侧立杆2条,纵横间距900mmX800mm,梁底木方间距250mm,梁底托梁1条；⑥、对于300mmX2550mm梁模板支设,梁侧立杆2条,纵横间距800mmX600mm,梁底木方间距200mm,梁底托梁1条；⑦、对于截面小于500mmX1000mm梁模板支设,均按⑤、500mmX1000mm梁模板支设。梁侧模均按1000mmXl800mm梁模板验算支设,内楞（水平）木方间距300mm,竖向@48钢管间距500mm,M12对拉螺栓间距500mmX300mm。满堂架横杆步距1.5m。3板模采用九夹板面板,利用满堂内架配合木方及钢管加固。满堂架立杆纵横间距!000mmX1000mm,横杆步距1.5m,板底木方间距250mm。第四节支撑系统构造措施1、为加强脚手架的整体刚度,采用31nm厚ル48钢管设置纵横水平拉杆及剪刀撑。在支架脚以上0.20米设一道纵横水平拉杆,以后按不大于每1.5m设置一道纵横水平拉杆,水平拉杆在柱位位置与框架柱扣紧,无柱的位置则用扣件扣紧其他部位的梁板支顶或采用剪刀撑加固。2,立杆的接长采用对接扣件,两根相邻的立杆接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个接头在高方向错开的距离不小于500mm〇3、满堂摸板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置。4、满堂摸板支架两端与中间每隔四排立杆在中间的一道水平拉结杆处设置一道水平剪刀撑。5、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相邻的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于!50mm〇6、剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。第五节模板安装及拆除(一)、施工エ艺1、模板安装(1)在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线,钉柱头模板。(2)根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。(3)支承钢管立柱脚铺垫木防。支柱应垂直,垂直度容许偏差为2m高土5mm,上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要有效连接。(4)通线调节支柱的高度,将大龙骨找平,架设小龙骨。(5)铺模板时可从四周铺起,在中间收口。若为压旁时,角位模板应通线钉固。(6)梁底模板:按设计标高调整支柱的标高,然后安装梁底模板,并拉线找平。当粱底板跨度大于及等于4m时,跨中梁底处应按设计要求起拱。(7)梁侧模板:根据墨线安装梁侧模板、压脚板(柄)、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据粱高及楼板模板碰旁或压旁来确定。(8)楼面模板铺完后,应认真检查支撑是否牢固,模板梁面、板面应清扫干净。(9)安装底座及钢管、两侧剪刀撑,在混凝上面直接安装底座时,要在根部设置两个方向的水平拉结杆,以防止立杆根部移动。可调底座的调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装完第一层钢管后应要校正垂直度,然后逐层向上安装。2、模板拆除(1)拆除前,宜在距架顶下一人高处设工作平台。(2)拆除时，先松可调托座,,逐层向下拆除,拆除过程不得高空抛掷。(3)模板拆装区域周围,应设置围栏,并挂明显的标志牌,禁止非作业人员入内。拆除板,梁、柱模板,在4m高以上的作业时应搭设脚手架或操作平台,并设防护栏杆1.2米高,严禁在同ー垂直面上操作。（4）拆除模板、配件应用运输工具或绳子系牢后升降,不得乱抛,配件应随装拆随运送,严禁从高处掷下,拆模时应有专人指挥,并在下面标出工作区,用绳子和红白旗加以围栏,暂停人员过往,模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好,混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。（三）模板拆除质量应符合下列规定:主控项目底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求;或符合下表规定。检验方法:检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求表构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（％）板这2250>2,《8275>82100梁、拱,壳W8275>82100悬臂构件—2100一般项目1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。2、模板拆除时,不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。（四）施工注意事项1.避免工程质量通病（1）模板安装前,先检查模板（包括钢管、构配件等）的质量,不符质量标准的不得投入使用。（2）梁模板;防止梁身不平直、粱底不平及下挠、粱侧模爆模、局部模扳嵌入柱粱间，拆除困难的现象。措施:a.支模时应遵守边模包底模原则,粱模与柱模连接处,下料尺寸一般应略为缩短。b.梁侧模必须有压脚板、斜撑等、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。c.混凝土浇筑前,模板应充分用水浇透。措施;a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。b,支顶要符合规定的主控项目要求,不同型号的钢管不能混用。严格按上表要求控制钢管安装的垂直度。C.板模按规定起拱。(4)钢管支撑局部沉降:在钢管支撑下部位加设木材,满足承载カ要求,做好卸荷措施。(5)钢管立杆底座整体不稳定:可调托座螺栓伸出自由长度不能超过30cm,,纵横水平拉杆要与邻近坚固物(如柱等)连结,使钢管立杆不产生位移。2.主要安全技术措施(D支模过程中应遵守安全操作规程,如遇途中停歇,应将就位的支撑、模板联结稳固,不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人。(2)拆模时应搭设脚手板。(3)拆楼层外边模板时,应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。(4)避免使用质量不合格的钢管及其配件,确保满堂红支架结构稳定和具有足够的承载カ。第六节计算书A、LOmXl.8m梁模计算单位:(mm)1200 500剖面图 侧面图多根承重立杆,方木支撑平行梁截面ー、参数信息.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):1.00;梁截面高度D(m):1.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):〇.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):〇.10；立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.48；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆,方木支撑平行梁截面;采用的钢管类型为e48x3；扣件连接方式:双扣件和可调顶托,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载カ折减系数:〇.80；2,荷载参数模板自重(kN/n?):〇.35;钢筋自重(kN/nP):1.50；施工均布荷载标准值(kN/nd：2.5；新浇混凝土侧压カ标准值(kN/nd:43.2；倾倒混凝土侧压カ(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；.材料参数木材品种:长叶松;木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型:胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0;梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.05面板厚度(mm)：18.0；.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数:7；主楞竖向支撑点数量为：7；支撑点竖向间距为:200mm,300mm,300mm,300mm,300mm,230mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料:钢楞;截面类型为圆钢管48X3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料:木楞,宽度50mm,高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压カ和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压カ。尸=0.22/Jルあ"F=yH其中丫ー混凝土的重力密度,取24.OOOkN/Di、;t-新浇混凝土的初凝时间,取8.000h；T—混凝土的入模温度,取25.000℃；V—混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压カ计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.800m；Pi-外加剂影响修正系数,取1.200；32-混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压カF；分别计算得?1.392kN/m\43.200kN/m2,取较小值43.200kN/mク作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压カ和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压カ。次楞(内龙骨)的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。280I280I280面板计算简图(单位:mm)1,强度计算跨中弯矩计算公式如下:Mr<T=——<fW其中，W—面板的净截面抵抗矩，W=50X1.8X1.8/6=27cm3；M—面板的最大弯距(N.mm)；〇-面板的弯曲应カ计算值(N/mn?)

[f]-面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩:其中,q-作用在模板上的侧压カ,包括:新浇混凝土侧压カ设计值:qi=1.2X0.5X43.2X0.9=23.33kN/m；倾倒混凝土侧压カ设计值：qz=1.4X0.5X2X0.9=1.26kN/m；q=qi+q2=23.328+1.260=24.588kN/m；计算跨度（内楞间距）：1=280mm；面板的最大弯距M=0.1X24.588X2802=1.93X105N.mm；经计算得到,面板的受弯应カ计算值：a=1.93x105/2.70x104=7.14N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板的受弯应カ计算值o=7.14N/mrr）2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算0.677g/40.677g/4&)= 100<[dy]=//250q一作用在模板上的侧压カ线荷载标准值：q=43.2X0.5=21.6N/mm；1ー计算跨度（内楞间距）：1=280mm；E一面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I一面板的截面惯性矩：I=50X1.8X1.8X1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值：w=0.677x21.6x2804/（100x9500x2.43x105）=0.389mm；面板的最大容许挠度值：[w]=I/250=280/250=1.12mm；面板的最大挠度计算值co=0.389mm小于面板的最大容许挠度值[3]=1.12mm,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5X102Xl/6=83.33cm3；I=5X1O3X1/12=416.67cm4；

内楞计算简图.内楞强度验算强度验算计算公式如下:M,<T= <fw其中,。ー内楞弯曲应カ计算值(N/mmり;M—内楞的最大弯距(N.mm)；Wー内楞的净截面抵抗矩;[f]—内楞的强度设计值(N/mm?)。按以下公式计算内楞跨中弯矩:M=0Aql2其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2X43.2X0.9+1.4X2X0.9)X0.28=13.77kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：1=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1X13.77X500.002=3.44X105N.mm；最大支座カ：R=l.1X13.769X0.5=7.573kN；经计算得到,内楞的最大受弯应カ计算值0=3.44x105/8.33x104=4.131N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应カ计算值。=4.131N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!.内楞的挠度验算0.677g/40.677g/4&)= 100<[dy]=//250其中1ー计算跨度(外楞间距)：1=500mm；q-作用在模板上的侧压カ线荷载标准值:q=43.20X0.28=12.10N/mm；E一内楞的弹性模量:lOOOON/mm2；!ー内楞的截面惯性矩：I=4.17X10W；内楞的最大挠度计算值:w=0.677x12.1x5004/(100x10000x4.17x106)=0.123mm；内楞的最大容许挠度值:[u)]=500/250=2mm：内楞的最大挠度计算值w=0.123mm小于内楞的最大容许挠度值心]=2mm,满足要求!2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座カ7.573kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48X3.〇;外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)0.02外楞变形图(mm).外楞抗弯强度验算M,b=——<fW其中。一外楞受弯应カ计算值(N/mn?)M一外楞的最大弯距(N.mm)；W~外楞的净截面抵抗矩;[f]一外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.189kN.m外楞最大计算跨度:1=300mm；经计算得到,外楞的受弯应カ计算值:。=1.89x10ツ8.98x103=21.083N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应カ计算值o=21.083N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.02mm外楞的最大容许挠度值：[⑼=300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值3=0.02mm小于外楞的最大容许挠度值[M=0.75mm,满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：=fxA其中N一穿梁螺栓所受的拉カ；Aー穿梁螺栓有效面积(mm?)；fー穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2；查表得;穿梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉カ：N=(1.2X43.2+1.4X2)X0.5X0.3=8.196kN〇穿梁螺栓最大容许拉カ值：[N]=170X76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉カN=8.196kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000X18X18/6=5.40X104mm3；I=1000X18X18X18/12=4.86X105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:M「<T=——<f

W其中,。-梁底模板的弯曲应カ计算值(N/mm2)；M—计算的最大弯矩(kN.m)；ー计算跨度(梁底支撑间距)：1=200.00mm；q一作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值:qi：1.2X(24.00+1.50)X1.00X1.80X0.90=49.57kN/m；模板结构自重荷载:q2：l.2X0.35X1.00X0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3:1.4X2.00X1.〇〇X0.90=2.52kN/m；q=ql+q2+q3=49.57+0.38+2.52=52.47kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:M=OAql2Mmax=0.10X52.47X0.22=0.21kN.m；a=0.21xl06/5.40x104=3.887N/mm2；梁底模面板计算应カ。=3.887N/mmユ小于梁底模面板的抗压强度设计值［f］=13N/mm2,满足要求!.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。0.67フ夕/0.67フ夕/4d>= 100£7=7/250100£7其中,q—作用在模板上的压カ线荷载:q=((24.0+1.50)X1.800+0.35)XI.00=46.25KN/m；1ー计算跨度(梁底支撑间距)：1=200.00mm；E一面板的弹性模量：E=9500.ON/mm2；面板的最大允许挠度值：［0)］=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值：3=0.677x46.25x2004/(100x9500x4.86x105)=0.109mm；面板的最大挠度计算值：u)=0.109mm小于面板的最大允许挠度值:心］=200/250=〇.8mm,满足要求!七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：qi=(24+1.5)XI.8X0.2=9.18kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35X0.2X(2X1.8+1)/1=0.322kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到,活荷载标准值Pi=(2.5+2)X0.2=0.9kN/m；2,木方的传递集中力验算:静荷载设计值q=l.2X9.180+1.2X0.322=11.402kN/m；活荷载设计值P=1.4X0.900=1.260kN/m；

荷载设计值q=11.402+1.260=12.662kN/m。本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5X10X10/6=8.33X101cm3；1=5X10X5X10/12=4.17X102cm4；3.支撑方木验算:最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩,计算简图及内力、变形图如下:q=12.6624kN/m1m0.333m0.333m0.333m1m0.333m0.333m0.333m弯矩图弯矩图(kN.m)剪カ图(kN)变形图(mm)方木的边支座力N1=N2=L193KN,中间支座的最大支座力N=5.138KN;方木最大应カ计算值:o=0.186x106/83333.33=2.238N/mm2；方木最大剪カ计算值:T=3X5.138X1000/(2X50X100)=1.541N/mm2；方木的最大挠度:3=0.07mm；方木的允许挠度:[3]=0.433x1〇3/25〇=1.733mm；方木最大应カ计算值2.238N/mmユ小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2,满足要方木受剪应カ计算值1.541N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=L700N/mm2,满足要求!方木的最大挠度u)=0.070mm小于方木的最大允许挠度[u)]=1.733mm,满足要求!ハ、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用:钢管(单钢管)：①48x3；W=4.49cm3；1=10.78cm4；.梁两侧托梁的强度计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力P=1.193KN.PPPPP托梁计算简图0.1530.1340.1530.134托梁计算弯矩图(kN.m)0.1180.118托梁计算变形图(mm)0.6490.6490.5441.47 1.471.2221.2220.2770.2770.029154H0.916 0.91R9161.7371.7370.0290.6490.6490.5441.47 1.471.2221.2220.2770.2770.029154H0.916 0.91R9161.7371.7370.029托梁计算剪カ图(kN)最大弯矩Mmax=0.153kN.m；最大变形Vmax=0.118mm；最大支座カRmax=3.331kN;最大应カ〇=0.153x1o6/(4.49X103)=34.014N/mm2；托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应カ计算值34.014N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0.118mm小于500/150与10mm,满足要求!.梁底托梁的强度计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中力X5.138KN.

500500500托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)2.7952.7956.3316.3311.153 1.1935.2624 0.1242.3432.3433.945 3.94S945500500500托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)2.7952.7956.3316.3311.153 1.1935.2624 0.1242.3432.3433.945 3.94S9455.0145.0147.481 7.481托梁计算剪カ图(kN)最大弯矩Mmax=0.658kN.m；最大变形Vmax=0.509mm；最大支座カRmax=14.346kN；最大应カ〇=0.658x106/(4.49x103)=146.494N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应カ计算值146.494N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mmセ满足要求!托梁的最大挠度Vmax=0.509nlm小于500/150与10mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式L梁两侧立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:纵向钢管的最大支座反カ:Ni=3.331kN；脚手架钢管的自重:.=1.2X0.129X6.48=1.004kN；N=3.331+1.004=4.335kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(end:厶=4.24；W一立杆净截面抵抗矩(cnP)：W=4.49；〇-钢管立杆轴心受压应カ计算值(N/mm2)；[f]-钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算lo=kiuh (1)ki-计算长度附加系数,取值为:1.155；u-计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7；上式的计算结果:立杆计算长度L。=kiuh=1.155X1.7X1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.209；钢管立杆受压应カ计算值;0=4334.716/(0.209x424)=48.916N/mrrP；钢管立杆稳定性计算。=48.916N/mmユ小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算1〇=kik2（h+2a）ki-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2—计算长度附加系数,h+2a=1.7按照表2取值1.009；上式的计算结果:立杆计算长度Lo=kik2(h+2a)=1.167X1.009X(1.5+0.1X2)=2.002m；Lo/i=2001.755/15.9=126；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.417；钢管立杆受压应カ计算值;0=4334.716/(0.417x424)=24.517N/mrr?；钢管立杆稳定性计算o=24.517N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!2.梁底受カ最大的支撑立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:梁底支撑最大支座反力:N)=14.346kN；脚手架钢管的自重:N2=1.2X0.129X(6.48-1.8)=1.004kN；N=14.346+1.004=15.071kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i—计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A—立杆净截面面积(cm?):厶=4.24；W一立杆净截面抵抗矩(cnP)；W=4.49；〇-钢管立杆轴心受压应カ计算值(N/mm2)；[f]—钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算lo=kiuh (1)k>-计算长度附加系数,取值为：1.167；u-计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7；上式的计算结果:立杆计算长度Lo=kiuh=1.167X1.7X1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.205；钢管立杆受压应カ计算值;0=15070.648/(0.205x424)=173.385N/mm?；钢管立杆稳定性计算。=173.385N/mmユ小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算1〇=kik2(h+2a)ki—计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2—计算长度附加系数,h+2a=1.7按照表2取值1.009；上式的计算结果:立杆计算长度Lo=kik2(h+2a)=1.167X1.009X(1.5+0.1X2)=2.002m；Lo/i=2001.755/15.9=126；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.417；钢管立杆受压应カ计算值;0=15070.648/(0.417x424)=85.237N/mn?；=205钢管立杆稳定性计算。=85.237N/mmユ小于钢管立杆抗压强度的设计值N/mn?,=205B、0.8mXL8n!梁模计算单位:(mm)单位:(mm)剖面图 侧面图无承重立杆,方木支撑平行梁截面ー、参数信息し模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):〇,80;梁截面高度D(m):1.80；混凝土板厚度(mm)：120.