办公楼结构计算书

タ女イノズぎSHANDONGUNIVERSITYOFTECHNOLOGY毕业设计说明书商河县人事局办公楼结构设计计算书学 院: 建筑工程学院专 业: 土木工程学生姓名: 冯成成学号: 08⑵06014指导教师:柏云2012年6月中文摘要摘要我此次毕业设计的题目为商河县人事局办公楼设计,设计内容包括建筑设计和结构设计两大部分。建筑为五层框架结构,建筑总高度为20.4米,总建筑面积为3972.4平方米。建筑设计方面,设计主要完成了建筑物的平面、立面以及剖面设计。该办公楼平面布局时首先考虑了办公楼行政办公的功能需求。除此之外,又综合考虑了结构设计方案以及基础选型等;在这部分中,建筑和结构设计是相结合来做的。结构设计主要进行了结构方案中框架3轴框架的接结构设计。在确定框架的布局之后,先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自振周期,然后按底部剪カ法计算水平地震作用的大小,进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪カ、轴カ）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构的内力，找出最不利的ー组或几组内力组合。然后选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计并完成了平台板,梯段板,平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图的绘制。关键词:框架结构,结构设计,抗震设计AbstractAbstractMygraduationdesigntopicforShangHeXianpersonnelbureauofficebuildingdesign,designincludingarchitecturedesignandstructuredesignoftwoparts.Thebuildingforfivelevelframestructure,buildingatotalheightof20.4m,atotalconstructionareaof5972.4squaremeters.Buildingdesign,themainfinishedbuildingplane,elevationandprofiledesign.Theofficebuildinglayoutfirstconsiderationwhentheadministrativeofficeofthefunctionalrequirementsoftheofficebuilding.Inaddition,andconsideringthestructuredesign,andbasicselection,etc;Inthispart,constructionandstructureisthecombinationtodo.Structuredesignofthemainstructureschemeofframe3axisoftheseismicdesignframework.Indeterminingthelayoutoftheframework,afterthefirstlayerofthevaluesoftherepresentativesbetweenloadcalculation,thenusethevertexdisplacementmethodfromforvibrationperiods,andthenpressthebottomshearmethodforcalculationofhorizontalseismicloadsize,andthenfindoutunderhorizontalloadsofinternalforceofthestructure(moment,shearforceandaxialforce).Thentheverticalloadcalculation(constantloadandliveload)undertheactionofaninternalstructure,findoutthemostunfavorablesetoragroupofinternalforcecombination.Selectthesecurityofthecalculationresultsreinforcementanddrawing.Inadditiontothestructureofthesolutionofindoorstairdesignandcompletetheflatbedplate,ladderperiodofboard,platformbeamandothercomponentsoftheinternalforceandreinforcementcalculationandconstructiondrawings.Keywords:frameworkstructure,thestructuredesign,seismicdesign,目录扌商•••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••••1TOC\o"1-5"\h\zAbstract（英文摘要） 11\o"CurrentDocument"第1章建筑设计 1\o"CurrentDocument"1. 1设计基本资料 12建筑设计说明 2\o"CurrentDocument"2.!建筑平面设计 22.2建筑立面设计 32.3建筑剖面设计 32.4建筑抗震设计 42.5建筑防火设计 4\o"CurrentDocument"2.6细部构造说明 4\o"CurrentDocument"第2章结构布置与框架刚度计算 5\o"CurrentDocument"1结构设计说明 62结构布置 7\o"CurrentDocument"3框架刚度计算 8第3章荷载计算 91恒荷载标准值计算 93. 2活荷载标准值计算 11\o"CurrentDocument"3. 3风荷载标准值计算 13\o"CurrentDocument"4地震作用计算 15\o"CurrentDocument"第4章内力计算 19\o"CurrentDocument"1恒载作用下的内力计算 19\o"CurrentDocument"4.1.1恒载作用下的固端弯矩计算 19\o"CurrentDocument"4.1.2恒载作用下的跨中弯矩计算 20\o"CurrentDocument"4.1.3恒载作用下的剪カ计算 26\o"CurrentDocument"4.1.4恒载作用下的轴カ计算 30\o"CurrentDocument"4. 2活载作用下的内力计算 36\o"CurrentDocument"4.2.1活载作用下的固端弯矩计算 36\o"CurrentDocument"4.2.2活载作用下的跨中弯矩计算 42\o"CurrentDocument"4.2.3活载作用下的剪カ计算 44\o"CurrentDocument"4.2.4活载作用下的轴カ计算 46\o"CurrentDocument"4.3地震力作用下的内力计算 524.3.I反弯点高度计算 594.3.2柱端弯矩计算 53\o"CurrentDocument"4.3.3地震力作用下的剪カ计算 55\o"CurrentDocument"4.3.4地震力作用下的轴カ计算 56\o"CurrentDocument"4.4风荷载作用下的内力计算 574.4.I反弯点高度计算 574.4.2柱端弯矩计算 60\o"CurrentDocument"4.4.3风荷载作用下的剪カ计算 63\o"CurrentDocument"4.4.4风荷载作用下的轴カ计算 64\o"CurrentDocument"5雪荷载作用下的内力计算 67\o"CurrentDocument"第5章内力组合 69!框架梁柱内力组合 70\o"CurrentDocument"2框架梁柱内力组合值的调整 80第6章 截面设计 84!框架梁截面设计 841.!最不利内力组合 85\o"CurrentDocument"1.2梁的正截面受弯承载カ计算 85\o"CurrentDocument"1.3梁的斜截面受剪承载カ计算 86\o"CurrentDocument"2框架柱截面设计 86\o"CurrentDocument"2.I轴压比的验算 87\o"CurrentDocument"2.2截面尺寸复核 87\o"CurrentDocument"2.3柱的正截面受剪承载カ计算 882.4柱的斜截面受剪承载カ计算 89\o"CurrentDocument"第7章板的设计 97\o"CurrentDocument"1楼板类型的选择 97\o"CurrentDocument"2设计参数 98\o"CurrentDocument"3弯矩计算 98\o"CurrentDocument"4截面设计 99\o"CurrentDocument"第8章柱下基础设计 1001基础类型 100目录TOC\o"1-5"\h\z2内力设计值 1003基础冲切验算 101\o"CurrentDocument"4基础底板配筋 102第9章楼梯设计 1031梯板示意图 105\o"CurrentDocument"2基本资料 105\o"CurrentDocument"3计算过程 1064板的配筋 1065楼梯梁的设计 107\o"CurrentDocument"结论 107\o"CurrentDocument"参考文献 108\o"CurrentDocument"致谢 109第一章建筑设计设计资料:(1)设计标咼:室内设计标咼±0.000,室内外咼差600mm.(2)墙身做法:墙身采用加气混凝土块,用M5混合砂浆砌筑,内粉刷为混合砂浆底,采用纸筋灰面,厚20mm,“803”内涂料两度。外墙采用贴面砖,1：3水泥砂浆底厚20mm。(3)楼面作法:楼板的顶面为水磨石地面,楼板底面为15mm厚的白灰砂浆天花抹面,外加V型轻钢龙骨吊顶。(4)屋面作法：在现浇楼板上依次铺20mm厚水泥砂浆找平层、300mm厚水泥珍珠制品隔热找平层、20mm厚水泥砂浆找平层和SDC120复合卷材,下面依次为15mm厚白灰砂浆天花抹面和V型轻钢骨龙吊顶。(5)基本风压：30=0.35KN/m2(地面粗糙度属C类)。基本雪压:So=0.3KN/m2o(7)抗震设防烈度：七度(0.1g)第二组,框架抗震等级为二级。(8)地质条件：根据地质钻探报告，在该工程的规划范围内,地层由素填土和黄土状土组成,勘测结果,场地各土层均可作为天然地基,其中素填土层厚度约为0.8--1.5m,以下均为黄土状土。各土层地基承载カ标准值fk为：素填±150kN/M2,黄土状土200RN/M2〇活荷载：上人屋面活荷载2.0KN/m2,办公室楼面活荷载2.OKN/m;走廊荷载2.5KN/m2,档案室楼面活荷载2.5KN/m\建筑平面设计2.1建筑平面布置1、建筑结构方案：建筑平面布置时,设计要依据建筑物的土质和所在地区的抗震要求,本设计选择了框架结构和柱下独立基础,具体设计见结构施工图。2、平面组合：对于办公楼来说,首先要保证其使用的要求,并且还要符合经济合理的要求,在平面布置上符合抗震和消防的要求。在消防方面,楼梯的布置和走廊的长度、宽度均已符合设计规范要求。3、交通组织设计:在垂直的交通方面,在适合的位置都已设置了楼梯,并加设了消防通道。4、采光通风:根据该建筑物的性质,将窗台安排到离地面900mm的高度,以保证有足够的采光和通风。建筑立面设计立面设计是在满足房间的使用要求和技术经济条件下,运用建筑造型和立面构图的ー些规律,结合建筑物的内部空间的组合进行的。进行立面设计时要考虑房屋的内部空间关系,以及相邻立面的协调,各立面墙面的处理和门窗的安排,要满足立面形式美观的要求,同时还应考虑各入口，雨篷等细部构件的处理。考虑到设计的是办公楼,在装饰上不追求豪华，重视材质,崇尚自然,和谐,突出重点,创造出与建筑物身份相称的朴实、典雅。建筑物的重要出入口是人们经常通过和接触的地方,在使用上要求明显易见,易于找到。本设计主出入口使用大面积玻璃门,突出行政办公楼。外墙涂抹灰色高级涂料,搭配淡黄色竖向线条。立面门窗尺寸应满足办公楼采光通风的要求,色彩上与立面一致,采用白色铝合金窗。突出建筑物立面中的重点，既是建筑造型的设计手法,也是房屋使用功能的需要。建筑剖面设计建筑剖面设计考虑的是建筑物各部分的高度,建筑层数和空间结构体系。确定房间的净高时,主要考虑房间的使用性质,室内采光通风及设备设置和结构类型。1、层高和净高:底层层高4.70m,净高3.5m;标准层层高3.6m,净高3.5m；顶层层高3.9m,净高3.8m。2-1室内外高差:0.60m。3、窗面及窗高:窗面距楼面为0.9m,窗高为1.9m。建筑抗震设计《建筑抗震设计规范》规定,对于抗震设防烈度为6度及以上地区的建筑,必须进行抗震设计计算。该地区的抗震设防烈度为7度,所以必须进行抗震设防的设计。建筑物根据其使用功能的重要性分为甲类、乙类、丙类、丁四个抗震设防类别。其中甲类建筑应属于重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害的建筑;乙类建筑属于地震时使用功能不能中断或需要尽快恢复的建筑;丙类建筑应属于除甲、乙、丁类以外的一般建筑,丁类建筑属于抗震次要的建筑。本工程的抗震设防类别为丙类。丙类建筑,地震作用和抗震措施均应符合本地区抗震设防的要求。本设计属于框架结构，抗震为7度设防高度小于30m,所以为三级框架结构。建筑细部构造说明.1屋面构造说明（从上到下）1、保护层；现浇40厚细石混凝土2、防水层；SDC120复合卷材3、找平层:20mm厚1：2水泥砂浆找平4、保温兼找坡层;300mm厚水泥砂浆珍珠制品隔热找平层5、结构层;100mm厚现浇混凝土屋面板2楼面构造说明（从上到下）1、面层;5mm1：2水泥砂浆加“108”胶水着色粉面层2、结构层;100mm厚钢筋混凝土楼面板3、找平层:20mm厚水泥砂浆找平4、楼板地面为15mm后纸筋面石灰抹底1.6.3地面构造说明（从上到下）1、面层;水磨石地面（10mm面层,20mm水泥砂浆打底）2、结构层;100mm厚钢筋混凝土楼面板3,70mm厚碎石或碎砖4、素土夯实1.6.4墙体构造说明ー、外墙面1、外刷防水涂料2、8mm厚混合砂浆找平3、20mm厚1：3水泥砂浆打底4、200mm厚墙体层（采用普通机制砖填充墻,用M5混合砂浆砌筑）二、内墙面1、内墙涂料二度刷面2、20mm厚混合砂浆,纸筋灰面3、200mm厚墙体层（采用普通机制砖填充墙,用M5混合砂浆砌筑）第二章结构布置与框架刚度计算结构设计说明1.1.楼盖的选择规范规定框架结构宜采用现浇肋梁楼盖结构。在横向荷载的作用下,梁主要承受的是弯矩和剪カ,轴カ相对比较小,立柱主要承受轴カ和弯矩,剪カ较小,受カ比较合理。在层数不多时,风荷载影响ー般较小,此时竖向荷载起控制作用。在水平荷载作用下，表现出刚度小,水平侧移大的特点，水平侧移成剪切型。且抗震设防烈度越高,场地土质越差,框架的层数越少。框架结构在建筑上能提供较大的空间,且平面布置灵活,对设置门厅、会议室、办公室、休息室等房间很有利。1.2.柱网的选择柱网选择6mx6.6m和3.3mX6m,采用双向承重方案。梁截面为矩形,柱截面为正方形。1.3.基础形式基础采用柱下独立式基础。1.4.楼梯的选型楼梯采用双跑式梁板楼梯。1.5.材料选用混凝土强度等级选用C30(瓦=3XlO'N/mm)/；=14.3N/mm2,/；=1.43N/mm2)；纵筋选用HRB335(/；=300N/mm2)和HPB400(4=360N/mm2)钢筋,箍筋选用HPB235(厶=210N/mm2)。基础垫层采用C10混凝土。±0.000以下墙体采用M10水泥砂浆砌MU10机砖。土〇.000以上内外墙体均采用M5混合砂浆砌MU5加气混凝土砌块。1.6.内力计算框架在水平地震力的作用下,应采用底部剪カ法计算地震作用。地震作用和风荷载下的内力计算采用D值法。竖向荷载作用下的内力计算则采用分层法。此设计中板按照塑性方法计算。、结构布置及结构计算简图的确定结构平面布置如图2-1所示。各梁柱的截面尺寸经估算确定如下:主梁:h-1/121=l/12X6000=500mm.取h=500mm,b=300mm,次梁：h=l/151=l/15X6000=400mm,取h=400mm,b=250mm,柱子:柱截面均取为bXh=600X600mm,现浇板厚为100mm。取③轴线作为计算单元,结构计算简图如图2-1所示,根据地质资料,确定基础顶面离室外地面为500mm»由此求得底层层高为4.7m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2中，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用,取1=21。（I。为不考虑楼板翼缘作用的梁截面的惯性矩）。梁柱均采用C30混凝土。因为梁柱刚度成比例增加,不会引起后面分配系数的改变。地震作用下的弹性侧移将更小,一定符合要求。〇。。9ー。〇。。9ー。0ヘヘー。。目图2-1结构平面布置图3.13 8.52 3.13图2-2框架计算简图注:图中数字为各杆件的线刚度,单位为1.0el0N*mm3框架刚度计算:.边跨框架梁的线刚度:ib=2EcxL/I (2-1)=2x3.0x104x300x5003/(12x6000)=3.125xlOloNmm.中间跨框架梁的线刚度:ib=2EcxIo/I=2x3.0x104x300x5003/(12x2200)=8.52xlO,oNmm.二〜四层框架柱的线刚度：ic=EcxI〇/I (2-2)=3.0x104x600x6003/(12x3600)=9.00xl0'°N-mm.首层框架柱的线刚度：ic=EcxL/I=3.0x1()4x600x600シ(12x4700)=6.89xlO,oNmm.顶层框架柱的线刚度:ic=EcxIo/I=3.0x104x600x6003/(12x3900)=8.30x101()NmmA^r-«*r・ +ーナ|、»I第二早、荷载计算3.1.恒载计算屋面框架梁的线荷载标准值:SDC120复合卷材20mm厚的水泥砂浆找平层300mm厚水泥砂浆珍珠制品隔热找平层20mm厚的水泥砂浆找平层100mm厚现浇钢筋混凝土楼板15mm厚白灰砂浆天花抹面V型轻钢龙骨吊顶0.15KN/m20.4KN/m21.2KN/m20.4KN/m22.5KN/m20.26KN/m20.12KN/m2屋面恒载框架梁自重 0.35X0.80X25=7.00KN/m梁侧粉刷2X(0.80-0.1)X0.02X17=0.48KN/m作用在顶层框架梁上的线荷载：5.03KN/m2g5AbI=g5CD1=7.00+0.48=7.48KN/m g5BCi=7.48KN/mg5AB2=g5CD2=5.03x3.6=18.12KN/m g5bc2=5.03x2.4=12.07KN/m(1)楼面框架梁线荷载的标准值：水磨石地面100mm厚现浇混凝上楼板15mm厚白灰砂浆天花抹面V型轻钢龙骨吊顶0.65KN/m22.5KN/m20.26KN/m20.12KN/m2楼面恒载3.53KN/m2边跨填充墙自重:0.20X(3.6-0.50)X7=4.34KN/m墙面粉刷： (3.6-0.50)X0.02X2X17=2.llKN/m作用在中间层框架梁上的线荷载：gABi=gcDi=4.02+4.34+2.11=10.47KN/m gBci=4.02KN/mgAB2=gcD2=3.53x3.0=10.59KN/mgBC2=3.53x2.2=7.77KN/m(2)屋面框架节点的集中荷载标准值:边柱连系梁的自重: 0.3X0.50X6.0X25=22.50KN粉刷： 2X0.02X(0.50-0.10)X6.0X17=1.632KN次梁的自重: 0.25X0.40X6.0X25X0.5=7.5KN粉刷： 2X0.02X(0.40-0.10)X6.0X17X0.5=0.612KN1.5m高女儿墙自重： 1.5X6.0X0.20X7=12.60KN粉刷： 2X0.02X1.2X6.0X17=4.896KN连系梁传来屋面自重：A、D点相同:(3.3X3.3+0.5X3.3X0,5X3.3)X5.03=66.1KN顶层边节点集中荷载： G5A=G5D=111.84KN中柱连系梁自重:0.3X0.50X6.0X25=22.50KN粉刷： 2X0.02X(0.50-0.10)X6.0X17=1.632KN次梁自重： 0.25X0.40X6.0X25X0.5=7.5KN粉刷： 2X0.02X(0.40-0.10)X6.0X17X0.5=0.612KN连系梁传来屋面自重：B、C点相同：[0.5X1.1X1.1+2.2X1.1+0.5X0.25X3.3X3.3+0.5X3.3X3,3]X2X5.03=98.90KN顶层中间节点的集中荷载： G5b=G5C=131.1KN（3）楼面框架节点集中荷载标准值:边柱连系梁自重:0.3X0.50X6.0X25=22.50KN粉刷:2X0.02X(0.50-0.10)X6.0X17=1.632KN次梁的自重:0.25X0.40X6.0X25X0.5=7.5KN粉刷:2X0.02X(0.40-0.10)X6.0X17X0.5=0.612KN钢窗自重:2.1X2X2.1X0.45=3.97KN窗下墙体自重:0.2X0.9X6.0X7=7.56KN粉刷:2X0.02X0.9X6.0X17=3.67KN窗边墙体自重:2.IX(6.0-2.1X2)X0.2X7=5.29KN粉刷:2X0.02X2.IX(6.0-2.1X2)X17=2.57KN框架柱自重:0.60X0.60X3.6X25=32.4KN粉刷:0.78X0.02X3.6X17=0.95KN连系梁传来楼面自重:AA、D点相同:(3.3X3.3+0.25X3.3X3.3)X3.53=48.1KN中间层边节点的集中荷载:GA=GD=136.75KN中柱连系梁自重:22.50KN粉刷:1.632KN次梁自重:7.5KN粉刷:0.612KN内纵墙自重:6.0X(3.6-0.50)X0.2X7=26.04KN粉刷:6.0X(3.6-0.50)X2X0.02X17=12.65KN扣除门洞重加上门重:-2.1X1.0X(7X0.2+17X2X0.02-0.2)=-3.95KN框架柱自重:32.4KN粉刷:0.95KN连系梁传来楼面自重:B、C点相同[1.1X1.1+2.2X2.2+0.25X3.3X3.3+3.3X3.3]X3.5369.40KN中间层中节点的集中荷载:Gb=Gc=169.73KN(4)恒载作用下的结构计算简图如图3-1所示,其中:G5A=G5D=111.84KNG5B=G5c=131.1KNGA=GD=136.75KNGB=GC=169.73KNg5ABl=g5BCl=g5CD1=4.02KN/mg5AB2=g5CD2=15.09KN/mg5BC2=11.07KN/mgABl=gCDl=10.47KN/mgBCl=4.02KN/mgAB2=gCD2=10.59KN/mgBC2=7.77KN/m3.2屋、楼面活荷载计算屋、楼面活荷载作用下的结构计算简图如图3-2所示。图中各荷载值的计算如下P5AB=P5CD=3.3x2.0=6.60KN/mP5Bc=2.2x2.0=4.40KN/mP5A=P5D=(0.25x3.3x3.3+3.3x3.3)x2.0=27.23KNP5B=P5c=[1.1x1.1+2.2x2.2+0.25x3.3x3.3+3.3x3.3]x2.0=39.32KNPab=Pcd=2.0x3.3=6.6KN/m走廊:PBc=2.5x2.2=5.50KN/mPA=Pd=(0.25x3.3x3.3+3.3x3.3)x2.0=27.23KNPB=Pc=11.1x1.1+2.2x2.2)x2.5+(0.25x3.3x3.3+3.3x3.3)x2.0=42.36KN图3T恒载作用下结构计算筒图

图3-2活荷载作用下结构计算简图3.风荷载计算风压标准值的计算公式为:OJ=PzJls|lZ-Wo （3-1）因结构高度H=19.400mく30m,可以取Bz=l.0;对于矩形平面Js=1.3;い可查荷载规范得到,当查得し〈1.0时,取口,=L0。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载,计算过程如表3-1所示。表中A为ー梱框架各层节点的受风面积。计算结果如图3-3所示。表3-1风荷载计算层次BzレSZ(m)レZ3。(KN/m2)A(m2)Pw(KN)五层1.01.319.40.780.3521.787.73四层1.01.315.50.740.3523.768.00三层1.01.311.90.740.3523.768.00［じ1.01.38.30.740.3523.768.00必1.01.34.70.740.3525.748.674.地震作用计算(1)框架梁柱的线刚度:框架梁的线刚度:边跨:ibi=3.125xl04KN.M中跨：ib2=8.52xlO4KNM框架柱的线刚度：首层：妬=6.89xl04KN-M其他层:ic2=9.00xl04KNM(2)本设计仅考虑水平地震作用即可,采用基底剪カ法计算水平地震作用カ。为求基底剪カ,首先计算结构各层的总重力荷载代表值：顶层:G5=g5ABlX14.2+(3.0+6.0)X(g5AB2+g5CD2)xO.5+g5BC2X2.2x0.5+Gsa+G5B+Gsc+G5d+4xGI1:/2+0.3x6.6x14.2x0.5=4.02xl4.2+9.0x15.09x2x0.5+11.07x2.2x0.5+(111.84+13l.l)x2+4x0.5x(32.4+0.95)+0.3x6.6xl4.2x0.5=772KN中间层:G4=G3=G2=gABixl2+gBcix2.2+0.5xgAB2><(3.0+6.0)x2+0.5x2.2xgBC2+GA+GB+Gc+Gd+4xG杵x0.5+[(3.0+6.0)x(pab+Pcd)x0.5+pbcx2.2x0.5+Pa+Pb+Pc+Pd]x0.5=10.47x12+4.02x2.2+10.59x9+0.5x2.2x7.77+(136.75+169.73)x2+2x33.35+[9x0.5xl3.2+l.1x5.5+(27.23+42.36)x2]x0.5=1020.30KN底层:Gl=G2+4x(2.35-2.1)xGtl;/3.6=1020.30+4x0.65x34.6/3.6=1029.55KN质量重力荷载代表值见图3-4〇G5T&•g3•G2•G.0TT7图3-4重力荷载代表值(3)用“D值法”计算柱的侧向刚度,框架各构件的线刚度如图3-5所示:其中i5=8.3OxlO10N*mm i4=i3=i2=9.OxlO10N*mmii=6.89xlOloN*mmi51=i4i=i31=i2i=iI|=3.13xlO10N*mmi52=i42=i32=i22=i12=8.52xlOloN*mm顶层柱的D值:TOC\o"1-5"\h\z边柱由K=(i5i+i4i)/(2i5)=0.38 (3-2)a=K/(2+K)=0.16 (3-3)贝リD5 12aic/hj2=0.16x12x8.3x104/3.92 (3-4)=12296KN/m中柱由K=(i5i+i52+Ui+i42)/(2i5)=1.4 (3-5)a=K/(2+K)=0.41贝リD5中=axl2ic/hj2=31509KN/mニ至四层柱的D值为:边柱由K=(i31+Ln)/(2u)=0.35a=K/(2+K)=0.15则D5ii=12aic/hj2=0.15X12X9X104/3.62=12500KN/m中柱由K=(i3i+i32+Li+i42)/(2i4)=1.29a=K/(2+K)=0.39则D5中=aX12ic/hj2=32500KN/m底层柱的D值:边柱由K=i“/ii=0.45a=(0.5+K)/(2+K)=0.39故DiaX12ic/hj2=14597KN/m中柱由K=(iu+ii2)/ii=1.69得a=(0.5+K)/(2+K)=0.59故Di中=aX12ic/hj2=22083KN/m从而得到各层梁柱的侧向刚度如下:Ki=2(Dim+Di中)=2X(14597+22083)=73360KN/mK2=K3=K4=K5=2(Dii+D,i，)=2X(12296+31509)=87610KN/m图3-5框架各构件线刚度(4)顶点位移法求结构的基本周期し:将各层的重力荷载代表值看做水平カ,产生的楼层剪カ为:V5=G5=772KNV4=G4+G5=1792KNV3=V4+G3=2812KNV2=V3+G2=3832KNV产V2+Gi=4862KN求顶点位移,贝リ:U]=V|/Ki=0.0663mU2=Ui+V2/K2=0.1100mU3=U2+V3/K3=0.1100+0.0321=0.1421mU4=vノK4+U3=0.1421+0.0204=0.1625mU5=V5/K5+U4=0.1625+0.0088=0.1713m=UT故Ti=1.8J^O.745s由于要考虑填充墙对结构基本周期的折减,故取折减系数为0.6,则「=0.6X0.745=0.45s由于Ti<1.4Tg=1.4X0.35=0.499s,故不考虑顶层的附加作用。查抗震设计规范得:〇max=0.08由于T]=0.45s>Tg=0.35s,故%=自)ア=(黑泮X1X0.08=0.064 (3-6)aj=amax=0.064FEK=aiGeq=0.85a1GE=0.85x0.064x(772+1020x3+1030)=264.5KN (3-7)Fi=5G|H|Fek=22.7KN (3-8)EG,スj=i同理:F2=39.8KNF3=57.1KN F4=74.4KNF5=70.4KN故地震的水平作用カ如图3-6所示:F3图3-6地震力的水平作用

(5)地震作用下水平位移的验算:=3.60X(5)地震作用下水平位移的验算:=3.60X10-3+2.80X10-3+2.30X10-3+1.70X10-3+0.8X10-3=11.20X10、(3-9)TOC\o"1-5"\h\z层间位移验算:底层:%X10-3=0.76X1〇ー3＜丄满足要求;4.7 450二层:3X10-3=0.77X10、」ー满足要求;3.6 450顶点位移验算：g~=11.2X10W19.4=0.58X10-3＜丄满足要求。H 5505.屋面雪荷载(分布同屋面活荷载)P.ab—P);cd—0.3x3.3=0.99KN/mPvbc=0.3x2.2=0.66KN/mP,a=Pd=(3.3x3.34-0.5x3.3x0.5x3.3)x0.3=4.08KNPSB=P5c=[1.1X1.1+2.2X2.2+3.3X3.3+0.5X3.3X0.5X3.3]X0.3=5.90KN第四章、内力计算恒载作用下的内力计算11恒载作用下的固端弯矩计算顶层:由图3中取出顶层进行分析,结构计算简图如图47所示。图47中的柱子线刚度取为框架柱实际线刚度的0.9倍。图4-1图4-1分层发计算简图（顶层）图中,梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成,可根据固端弯矩相等的原则先将梯形分布荷载及三角形分布荷载转化为等效的均布荷载。等效均布荷载的计算如下所示:(4-1)a=0.275,Q=0.87P a=0.5,Q=-P8MahP=(4-1)a=0.275,Q=0.87P a=0.5,Q=-P8Q=(\-2a2+a3)g5边=g5ABI+0.87g5AB2=4.02+0.87X15.09=12.47KN/mg5'p=g5Bci+-Tg5BC2=4.02+—X11.06=10.93KN/m8 8图示结构内力可用弯矩分配法来计算,并可利用结构的对称性取二分之一结构计算,各杆的固端弯矩为:1,1,M1,1,M5AB=M5BA=—g5边・1边ユ=一X12.47X6z=37.41KN-M12 12M5BE=-g5rp,l.t.2=-x10.93XI.12=4.47KN•M1717M5EB=-g5中,Lf=-X10.93X1.12=2.23KN•M6 6弯矩分配法计算过程如图4-2所示:(4-2)(4-3)(4-4)0.394 °-274 °-157 0-416 °-427A527.16AB-37.4110.25BA37.411/2-5.12v122 5.86B5-15.56BC-4.47-15.98CB-2.231 15.981A0.171A0.012.13-2.930.80"2—0.40T22_-0.06-0.17-0.170.04-0.060.02レユ・0.02-0.00-0.01-0.0129.29 -29.29 37 -15.73 -20.64 13.92图4-2顶层弯矩分配法计算过程ニ至四层荷载作用如图4-3：图4-3分层法计算简图利用结构对称性取二分之一结构计算。同理,需要先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效均布荷载。gii=gABi+0.87gAB2=10.47+0.87X10.59=16.40KN/mTOC\o"1-5"\h\z5 5g«p=gBcH—gBC2=4.02d—X7.77=8.88KN/m8 8各杆的固端弯矩为:MAb=Mba=—ga,Iii2=—X16.40X6.02=49.2KN•M12 12121,MBc=-g+•l+2=-X8.88Xl.l2=3.58KN•M3 31 2 1 2McB=-ge,Li.=-X8.88Xl.l2=1.79KN•M6 6弯矩分配法计算过程如图4-5所示:

0.410440150110-290-31029__b—ct/Ai-.AドABBAB,B卜BCCB-49.21/249.2-3.58-1.792。J21.6・17.38 ►3.69-1-2.71♦1/2-5.41-14.27-15.25-14,2'-14.27ill11Q〇.410.21-1-0.02♦1/2-0.02-0.0(-0.07-0.06 B,0.06〇.010.010.0021.2822.84-44.1247.67-14.33-15.32-17.9112.54图4-5第四层弯矩分配法计算过程643A上21.1(°-43 °14 011 0-3O 0-3O °-29 b-ct/Abi21.1(AB-49.26.89BA Bf.49.2ヽ3.44T/2 -5.41-14.7Bb BC-3.586 -14.76-14.2’CB-1.791—14.271―0.05117117-2.71〇.380.19T/2 -0.0ッ-0.Of-0.06 -0.05〇.010.01-0.020.0022.3322.33-44.66 47.4-14.82 -14.82-17.9 12.54图4-6标准层弯矩分配法计算过程底层除柱子的线刚度不同外,其与二至四层都相同,故其弯矩分配过程如图4-7所示:°47—°36°170110-330-25°31b—<j/Aha-fABBAB1.B.BCCB-49.249.2-3.58-1.7923.1217.7*?8.361/2a24.73971T/2 -5.41-16.24-12.3(-15.2!-^4-."15.251.2709R乙.iL〇.46"2亠0.23-0.02—ー0.02-0.〇»1-0.06-0.07-1・-0.070.010.010.0024.3918.70-43.0947.18-16.32-12.36-18.9013.53图4-7底层弯矩分配法计算过程各层弯矩图为:顶层（图4-8）：

四层（图4-9）：-14733-M.-14733-M.33图4-9四层弯矩图底层（图4-11）：将各层分层法求得的弯矩图叠加,柱子按丄传递,并将叠加后的各个不平衡的节点进行重新分配,从而得到竖向荷载作用下整个结构的弯矩图如下：顶层（图4-12）：

-20.64+2.46=-18.18-15.73-4.78+2.39=-18.12-29.29-1.94+0.45-0.12=-30.-20.64+2.46=-18.18-15.73-4.78+2.39=-18.12图4-12顶层弯矩传递图四层（图4T3）：28+9.76-7.05-0.26=23.73 -14.33-5.24+3.33=-16.24-44.12-2.58+0.63-0.09=-46.16 T7.91+3.33=~14.5847.67-1.29+1.26=47.6484+7.44-7.57-0.28=22.43 -15.32-4.94+3.56=-16.70图4-13四层弯矩传递图三层（图4-14）：33+7.61-6.47-0.26=23.21 -i4.82-5.11+3.33=-16.60-44.66-2.11+0.61-0.09=-46.2547.4-1.06+1.22=47.56 ~17.9+3.22=-14.6833+7.44-6.47-0.26=23.04 -14.82-4.94+3.33=-16.43图4-14三层弯矩传递图二层（图4-15）：33+7.44-6.70-0.27=22.80 -14.82-4.94+3.44=-16.32-44.66-2.18+0.63-0.09=-46.3047.4-1.09+1.26=47.55 -17-9+3-33=T4.5733+8.13-6.7〇-〇.27=23.49 -14.82-5.44+3.44=-16.82图4-15二层弯矩传递图ー层（图4-16）：39+7.44-3.50-0.14=28.19 -16.32-4.94+1.84=-19.42-43.09-1.26+0.30-0.30=-44.147.18ー〇.63+0.61=47.16 -18.9+1.73=-17.1718.70-2.68-0.11=15.91 -12.36+1.39=-10.97图4-16一层弯矩传递图ー层传至柱底的弯矩为（图4-17）：/9柱A、D: 15.91 . 7.961/2柱上C: -10.97- -5.49图4-17ー层传至柱底的弯矩4.1.2恒载作用下跨中弯矩的计算:将固端弯矩简化为简支端计算,同时将荷载叠加。对于边胯的均布荷载：M.|.=-ql2=-X4.02X6.02=18.09KN-M （五层边跨） （4-5）8 8=-X4.02X2.22=2.43KN•M（中跨）8=-X10.47X6.02=47.12KN•M（其它层边跨）8对于边胯的梯形分布荷载:M中=0.5X15.09X0.5X2.7X0.5X2.7+-X15.09X1.65X（0.5X2.7+1.65/3）2=37.40KN•M（顶层边跨）=0.5X10.59X0.5X2.7X0.5X2.7+；X10.59X1.65X（0.5X2.7+1.65/3）=93.21KN•M（其它层边跨）对于中跨:Mq.=-X1.1X11.07X1.1X1/3=2.23KN•M（顶层中跨）2=-X1.1X7.77XI.IX1/3=1.56KN•M（其它层中跨）求得跨中弯矩组合:顶层:M中=18.09+37.40=55.49Mii=2.43+2.23=4.66标准层:M中=47.12+26.25=73.37=2.43+1.56=3.99故梁的跨中弯矩即等于梁端弯矩的平均值减去跨中弯矩组合值。弯矩调幅:将梁各固端弯矩值乘以0.85的折减系数如图4-18所示,括号内为调幅后的弯矩,跨中弯矩为调幅后端弯矩的平均值减去跨中弯矩的组合值。ミZ9Zj606图478恒荷载作用下的弯矩图4.1.3恒载作用下的剪カ计算:按简支跨计算:对顶层边跨:图4-19顶层边跨V!x6-4.02x6x3-15.09x2.7x3--X15.09X1.65x6-30.9+36.93=02=>V,=43.88KN同理:V2=45.89KN对顶层中间跨:图4-20顶层中间跨Vjx2.2-4.02x2.2x1.1--X11.06x2.2x1.1=02=>Vi=V2=10.50KN对四层边跨:V1 V2图4-21四层边跨V,x6-10.47x6x3-10.59x2.7x3--xl0.59xl.65x6-46.16+47.64=02=>Vj=54.20KN同理：V2=54.70KN对四层中间跨：

7.77KN/M图4-227.77KN/M图4-22四层中间跨Vx2.2-4.02x2.2xI.l--x7.77x2.2x1.1=02=>V|=V2=8.69KN对三层边跨:10.47KN/M10.59KN/M10.47KN/M图4-23三层边跨V|X6-10.47x6x3-10.59x2.7x3--xl0.59xl.65x6-46.25+47.56=02=>V)=54.23KN同理:V2=54.67KN对三层中间跨：14.14.V'图4-24三层中间跨V-2.2-4.02x2.2x1.1--x7.77x2.2x1.1=02=>V|=V2=8.69KN对二层边跨：

Vix6-10.47x6x3-10.59x2.7x3ー丄x10.59x1.65x6—46.30+47.55=02=Vi=54.24KN同理：V2=54.66KN对二层中间跨：.57图.57图4-26二层中间跨V-2.2-4.02x2.2x1.1--x7.77x2.2x1.1=02=>Vi=V2=8.69KN对首层边跨：..16Vix6-10.47x6x3-10.59x2.7x3--xl0.59xl.65x6-44.10+47.16=02=V,=53.94KN同理:V2=54.96KN对首层中间跨:图4-28底层中间跨V-2.2-4.02x2.2x1.1-1x7.77x2.2x1.1=02=>Vi=V2=8.69KN4.1.4恒载作用下柱子轴カ计算:五层边柱"G5o=111.84"G加二33.35Vi=43.88Nsd图4-30顶层边柱轴カN5d=G5D+Gh；+Vi=189.07KN五层中柱:"G5c=131.1G11=33.35[ V2=45.89V,=10.50Nsc图4-3I顶层中柱轴カN5c=G5c+Gtt+Vi+V2=220.84KN四层边柱IGd=136.75"N5D=189.07Gh=33.35Vi=54.20Md图4-32四层边柱轴カN4d=Gd+N5d+G林+Vi=413.37KN”Gc=169.73"N5c=220.8411G=33.35%=8.69 V2=54.70N4c图4-33四层中柱轴カ四层中柱N4c=Gc+N5c+G柱+Vi+V2=487.31KN三层边柱IGd=136.75！电尸413.37tG=33.35Vj=54.23N3D图4-34三层边柱轴カN3d=Gd+N4d+Gtt+Vi=637.70KN三层中柱|Gc=169.73jN4c=487.31tG柱=33.35Vi=8.69 V2=54.67N3c图4-34三层中柱轴カN3c=Gc+N4c+Ge+Vi+V2=753.75KN二层边柱IGd=136.57N3D=637.7IG"=33.35Vi=54.24Md图4-35二层边柱轴カN2d=Gd+N3d+Gk+V,=862.04KN二层中柱IGc=169.73N31753.75Gtt=33.35frVi=8.69 V2=54.66Me图4-37二层中柱轴カN2c=Gc+N3c+Gtt+V1+V2=1020.18KN底层边柱Gd=136.57N3D=862.04=33.35Vi=53.94图4-38底层边柱轴カNid=Gd+N2d+Gtt+V)=1086.08KN底层中柱|Gc=169.73IN2c=1020.18G栏=33.35Vi=8.69 V2=54.96Nic图4-39底层中柱轴カNic=Gc+N2c+G柱+Vi+V2=1286.91KN故恒载作用下的内力简图为:剪カ图（图4-40）、轴カ图（图4-41）。1401881〇92512669259101290143610075085083506900或7777777"图4-40恒荷载作用下的剪カ图88114011266COLTI7〇1007129014369350图4-41恒荷载作用下的轴カ图4.2.楼面活载作用下的内力计算:4.2.I活载作用下的固端弯矩计算活载分布按满布荷载法计算,活载作用下的内力计算也采用分层法。由于顶层活载的大小和标准层不一样,所以应分开计算。对顶层,其荷载分布情况如图4-42所示:图示（a）结构内力较复杂,可将梯形荷载等效为均布荷载计算,同样利用弯矩分配法计算,并利用结构的对称性,取二分之一结构计算,如图（4-42）所Z]so

图4-42顶层活荷载分布图TOC\o"1-5"\h\zP5边=0.87P5AB=0.87X6.6=5.74KN/m (4-7)P5.t,=-P5Bc=-X4.4=2.75KN/m (4-8)8 8各杆的固端弯矩为:Mab=Mba=—P5ii-1iA2=—X5.74X62=17.22KN•M12 12171,MBC=-P5,fl+=-X2.75X1.12=1.11KN-M3 31,1,Mcb=-P5巾T中=-X2.75X1.12=0.55KN•M6 6故其弯矩分配过程如图4-43所示:0.394°274 °157 °416 °427ゴ^512.50AB-17.24.72BA2 17.2：1//A0マ6b5卜-7.16BC-1.11-7.36CB-0.5E0.98-1.350.37’ 乙70A7.36レ2A0.18ー〇.07-0.08-0.02J U.0.08TOC\o"1-5"\h\z13.48 -13.48 17.03-7.23 -8.55 6.89图4-43活荷载作用下顶层弯矩分配法计算过程对ニ〜四层,其荷载的分布情况如图4-44所示:TOC\o"1-5"\h\zBC Dーー_ 5,74KN/MI_T3-44KN/M口丨丨丁口丨叫^..CA (b) B图4-44ニ〜四层活载分布图及计算简图P5边=0.87P5AB=0.87x6.6=5.74KN/mP5,t'=-P5Bc=-X5.5=3.44KN/m8 8各杆的固端弯矩为:MAb=Mba=—Psa- —X5.74X62=17.22KN-M12 121 , 1 7Mbc=-P5中•I中=一X3.44X112=1.39KN•M3 31,1,Mcb=-P5巾T中=-X3.44X1.12=0.69KN•M6 6故其弯矩分配过程如图4-45所示:图4-45活荷载作用下四层弯矩分配法计算过程对于底层,荷载分布与二〜四层相同,只是分配时的分配系数不同,其弯矩分配过程如图4-47所示:0-47, 0-36 °17 °11 °33 °25 °-31A上A下ABBABヒB4BCCBヒ-17.22 17.22-1.39-0.698096.202.931.470.95T/2-1.81-5.6J-4.31-5.341-5.340450.340161/1ハハ。0.U8-^72--0.0：1 -0.020.02レ0.028.54 6.54 -15.08 16.87-5.71 -4.33-6.75 4.67图4-47活荷载作用下底层弯矩分配法计算过程各层的弯矩图为:顶层（图4-48）：ニ〜三层（图4-49）：将各层分层法求得的弯矩叠加,柱子按丄传递,底层按丄传递,并将各节点重新分配求得活载作用下的弯矩图如下:对顶层（图4-52）：-13.48-0.68+0.16-0.04=-14.0417.03-0.34+0.32=17.01-8.55+0.86=-7.69-7.23-1.67+0.84=-8.06-7.23-1.67+0.84=-8.06图4-52顶层弯矩传递图对四层（图4-53）：

7.45+4.49-2.92-0.11=8.91 -5.01-2.41+1.36=-6.06-15.74-1.07+0.26-0.04=-16.59 6.40+1.36=~5.0416.68-0.54+0.51=16.638.00+2.62-3.13-0.11=7.38 -5.36-1.73+1.45=-5.64图4-53四层弯矩传递图对三层（图4-54）：图4-54三层弯矩传递图对二层（图4-55）：7.85+2.62-2.35-0.09=8.对三层（图4-54）：图4-54三层弯矩传递图对二层（图4-55）：7.85+2.62-2.35-0.09=8.03+0.22-0.03=-16.32-5.19-1.73+1.21=-5,71-6.4+1.16=-5.2416.59-0.39+0.44=16.647.85+2.85-2.35-0.09=8.26-5.19-1.9+1.21=-5.88图4-56二层弯矩传递图对底层（图4-57）：-5.17-1.73+0.64=-6.80-6.75+0.60=-6.1516.87-0.22+0.21=16.85-4.33+0.49=-3.84图-5.17-1.73+0.64=-6.80-6.75+0.60=-6.1516.87-0.22+0.21=16.85-4.33+0.49=-3.84图4-57底层弯矩传递图底层传至柱底的弯矩（如图4-58）：柱A、D:5.60柱B、C:-3.841/2►2.80-1.92图4-58ー层传至柱底的弯矩4.2.2活荷载作用下的跨中弯矩计算:与端弯矩ー样,活荷载仍然按满跨布置,将固端简化为简支,求出简支时的跨中弯矩。顶层及其他层边跨：图4-59 "五层边跨M.|.=l/8X5,74X6,02=25,83KN•M顶层中跨：图4-60图4-60顶层中跨M.(.=1/8X2.75X2.22=1.66KN-Mー〜四层中跨:图4-61ー〜四层中跨M+=1/8X3.44X2.22=2.08KN•M跨中弯矩为:顶层:M中=25.83M边=1.66其他层:M中=2.08M边=25.83弯矩调幅并考虑活荷载的不利布置,将弯矩乘以系数0.85,调整后的弯矩图如图4-62所示:图4-62活荷载作用下的弯矩图4.2.3活荷载作用下的剪カ计算:同恒载作用下的剪カ计算,按简支跨计算:顶层中跨:图4-63顶层中跨Vi=V2=2.75X2.2X0.5=3.03KNー〜四层中跨:

图4-64ー〜四层中跨Vi=V2=3.44X2.2X0.5=3.78KN顶层边跨:图4-65顶层边跨V,x6-5.74x6x3-11.93+14.46=0V,=16.80KN同理:V2=17.64KN四层边跨:图4-66四层边跨V,X6-5.74X6X3-13.85+14.15=0Vi=17.17KN同理:V2=17.27KN三层边跨:图4-67三层边跨V,X6-5.74X6X3-13.83+14.15=0V,=17.17KN同理:V2=17.27KN二层边跨:图4-67二层边跨V]X6-5.74X6X3-13.85+14.14=0Vi=17.17KN同理:V2=17.27KN底层边跨:图4-68底层边跨V,X6-5.74X6X3-13.20+14.33=0Vi=17.03KN同理:V2=17.41KN4.2.4活荷载作用下的轴カ计算:顶层:边柱轴カ：P5D=27.23Vi=16.80N.5D图4-69顶层边柱轴カN5D=P5D+V1=44.03KN中柱轴カ:P5c=39.32Vi=3.03 V2=17.64N5c图4-70顶层中柱轴カN5c=P5c+Vi+V2=59.99KN四层:四层边柱:|Pd=27.23I[=44.03Vi=17.17N《d图4-71四层边柱轴カN4d=Pd+N5D+V|=88.43KN四层中柱:，Pc=42.36"N5c=59.99Vj=3.78 V2=17.27N4c图4-72四层中柱轴カN4c=Pc+V]+N5C+V2=123.4KN三层:三层边柱:■Pd=27.23"N4r88.43V1=17.17Md图4-73三层边柱轴カN3D=Pd+N4d+Vi=123.4KN三层中柱:リPc=42.36リ2123.4Vi=3.78 V2=17.27N3c图4-74三层中柱轴カN3c=Pc+V|+N4c+V2=186.81KN二层:二层边柱:，Pd=27.23,N3尸132.83V1=17.17N2D图4-75二层边柱轴カN2D=Pd+N3D+Vj=177.23KN二层中柱:ヽ、Pc=42.36，N3c=186.81Vi=3.78 V2=17.27N2c图4-76二层中柱轴カN2c=Pc+Vi+N3c+V2=250.22KN底层:底层边柱:"Pd=27.23"用尸177.23Vi=17.03Nid图4-77底层边柱轴カNid=Pd+N2D+Vi=221.49KN底层中柱:

Pc=42.36N2c=250.22V]=3.78V2V]=3.78Nic图4-78底层中柱轴カNic=Pc+V]+N2C+V2=313.77KN（图4-79）、轴カ图（图4-80）（图4-79）、轴カ图（图4-80）图4-80活荷载作用下的轴カ图4.3.地震力作用下的内力计算:地震力作用下的内力计算采用D值法,把各层层间剪カV,分配给该层的各个柱子。V5=F5=70.4KNV4=F4+V5=144.8KNV3=F3+V4=201.9KNV2=F2+V3=241.7KNV尸Fi+V2=264.4KN各层柱子的D值为:D5h.=315O9KN/M D5め=12296KN/MD4中=D3中=D2中=325OOKN/MD4迈=»3al=D2边=12500KN/M

Di屮=22083KN/M D1必==14597KN/M所以:05边V$边ハ“xV5=9.88KN(4-9)205中他Dv_ Pst，V5中 …xV5=25.32KN(4-10)2〃5边・。D。4边V4边-xV4=20.11KN2Lh中选2。4。4中V4中-xV4=52.29KN2。4中米2。4v %丫3边-xV3=28.04KN2£)3中进2£)3£)3中V3中-XV3=72.91KN2Lh中选2。302边V2边-xV2=33.57KN2。2中造2D1V2『ー2I一-xV2=87.28KN202屮冰2Di。也V］边-xVi=105.22KN2Oi中进2£)iル中V|中-xVi=159.18KN2£)i中班2。4.3.1反弯点高度的计算各层柱子的反弯点高度为:yh=(yo+yi+y2+y3)h (4-11)对顶层边柱:k=0.38.查表得:yo=O.19,yi=y2=0,ys=0.05所以:yh=0.24h对顶层中柱：k=1.4,查表得：yo=O.37,yt=y2=0,y3=0.05yh=(yo+y1+y2+y3)h=0.42h四层边柱:k=0.35, 査表得:yo=O.45,yi=y3=0,y2=0.28yh=(yo+yi+y2+y3)h=O.33h四层中柱:k=1.29, 査表得:yo=O.42,yi=y2=y3=0yh=(yo+y1+y2+y3)h=0.42h三层边柱:k=0.35, 查表得:yo=O.4,yi=y2=y3=0yh=(yo+yi+y2+y3)h=O.4h三层中柱:k=1.29, 查表得:yo=O.42,y)=y2=y3=Oyh=(yo+y1+y2+y3)h=0.42h二层边柱:k=0.35) 查表得:yo=O.5O,yi=y2=y3=0yh=(y0+yi+y2+y3)h=0.50h二层中柱:k=1.29, 查表得：y()=0.50,yi=y2=y3=0yh=(y0+yi+y2+y3)h=0.50h首层边柱:k=0.45, 査表得：yo=O.75,yi==y2=y3=0,yh=(yo+yi+y2+y3)h=O.75h首层中柱:k=1.69, 查表得:y0=0.58,yi=y2=y3=0yh=(yo+y1+y2+y3)h=O.58h求出反弯点的高度和各层柱子的剪カ后,即可求出各柱端弯矩。对顶层:边柱:Me5bli=9.88x0.76x3.9=29.19KN•MMc5b'=9.88x0.24x3.9=9.22KN・M中柱:Mc5zu=25.32x0.58x3.9=57.1OKN•MMesz1=25.32x0.42x3.9=41.34KN•M由节点平衡求得梁端弯矩：边节点:Ml5b=29.19KN-M中间节点:Mb'=—xMc5zu=——： x57.10=15.34KN-M (4-12)ibl+inr' 8.52+3.13QくうMbr=——xMc5zu=—— x143.15=30.24KN•M (4-13)ibl+ibr 8.52+3.13对四层:边柱:Mc4bU=20.11x0.67x3.6=48.51KN-MMc4b'=20.11x0.