住宅地下室基坑开挖隧道影响

江城锦绣商务住宅项目地下室基坑开挖对周边建筑、福州地铁一号线达道站~上腾路站区间隧道的影响分析上海市隧道工程轨道交通设计研究院二○一五年九月=1\*ROMANI江城锦绣商务住宅项目地下室基坑开挖对周边建筑、福州地铁一号线达道站~上腾路站区间隧道的影响分析审定：项目负责人：校对：编制：上海市隧道工程轨道交通设计研究院2015年9月=2\*ROMANII目录TOC\o"1-1"\h\z\t"标题2,2,标题3,3,1.1标题2,2,1.1.1样式3,3"1工程概况工程概况概述江城锦绣商务住宅项目地下空间位于福州市仓山区上藤路观井观、海地块中间的规划城市道路下方，车库底板底距福州地铁1号线达道站~上藤站矿山法区间顶约13.8米~14.5米。地块西侧为已施工的观井地块，东侧为已施工的观海地块。本项目地下空间为二层停车库，同时兼做观井、观海地块地下车库的连接通道。工程位置鸟瞰图如下：图1-1工程位置鸟瞰图建筑工程概况建筑总平面布置拟建“江城锦绣商务住宅项目地下停车场”单层面积大小约为3995mm2，为地下两层结构，基坑开挖深度约为10m，顶板覆土2-3m，建筑总平面图如下：地铁区间拟建地下室观海地块观井地块地铁区间拟建地下室观海地块观井地块图1-2建筑总平面图建筑剖面图如下：图1-3建筑剖面图建筑平面图如下：观海观井观海观井图1-4负一层建筑平面图观海观井观海观井图1-5负二层建筑平面图环境条件周边地面建（构）筑物概况拟建地下室东、西两侧紧邻“观海地块”和“观井地块”，各建物主要特征参数详见表2-1：建筑统计表表2-1拟建物名称层数（F）高度（米）建筑结构占地面积(m2)幢数单柱最大荷重（KKN）室外设计地面整平标高（m）基础型式地基变形允许值相邻柱基沉降差允允许值基础倾斜允许值观海地块商住楼（A-D座）20-28F85-89框剪532+532+536+5155415000-1660009.80桩基础0.002L（L为柱距）0.0025商场2F12.0框架2350150000.004地下室2F9.2框架1478013500观井地块办公楼（E座）10F30.0框架406190009.800.003地下室2F9.2框架548613500备注：1）桩基础础的承台埋置置深度为0..80米；2)标高为罗零零标高。其中“观海地块”建物由4幢21～28层商住楼（A-D座）、1幢2层商场组成，下设2层地下室（面积14780㎡，埋深9.2米，底板标高为0.60米）；“观井地块”建物为1幢10层办公楼（E座），亦设有2层地下室（面积5486㎡，埋深9.2米，底板标高为0.60米）。周边地下（构）筑物概况（1）既有福州地铁1号线达道站~上藤路站区间隧道根据业主提供的相关资料，及现场调查，福州地铁1号线达道站~上藤路站区间隧道位于本场地内，该区间为矿山区间，区间顶距拟开挖地下室顶净距为13.8米~14.5米。暗挖段SK13+550.000~SK14+107.233（XK13+550.000~XK14+107.233）全长557.233m；位于地下室基坑开挖范围内SK13+596.850~SK13+668.100（XK13+594.527~XK13+665.777），长度为71.25m。矿山区间围岩等级为Ⅲ~Ⅵ，其中受地下室施工影响段区间围岩等级为Ⅲ。隧道结构安全等级为一级，抗震设防等级为三级，结构防水等级为二级，采用复合式衬砌结构使用设计年限为100年。该段区域隧道二衬采用一型结构及配筋形式，外径尺寸为7000mm，厚度为400mm。隧道二次衬砌：采用C35、P10防水钢筋混凝土；仰拱填充材料：C35混凝土；钢筋：采用HPB300、HRB335。区间与地下室关系图如下：图2-3区间隧道纵剖面位置图图2-4区间隧道横剖面位置图结构及配筋图如下：图2-5隧道二衬结构端面及配筋图图2-6配筋大样图（2）竖井场地西北角见地铁矿山法施工竖井，目前竖井为地铁1号线越江应急疏散通道，越江区间贯通后竖井按原设计回填，后期是否保留及处理方案尚未明确。竖井竖井图2-7竖井平面位置图工程地质及水文地质条件工程地质条件根据钻探成果揭示，场地内地基土以残积成因的土层为主，基底母岩为花岗岩。勘探深度范围内的岩土层自上而下可划分为4层。①杂填土：浅灰色、灰黄色，松散，湿～饱和。成分以粘性土为主，含少量的块石等建筑垃圾，新近回填，堆填时间约5-6.0年。该层全区均有分布，厚度为0.30～6.50米。②淤泥：灰、深灰色，流塑，饱和，含腐殖质、有机质、朽木及贝壳等，味微臭，黏手并染手，摇震反应慢，具高压缩性，工程性能差。钻孔ZK9、ZK10、ZK11、K5、ZK26内有分布，厚度为2.00-3.50米。层顶埋深3.10～4.60米，层顶标高4.82～6.61米。③残积黏性土：灰黄色，湿，可塑～硬塑。母岩为花岗岩，成分以粘性土为主，含云母片、氧化铁等，长石风化成高岭土，大于2mm颗粒含量为0，残留原岩组织结构，中等干强度，低韧性，遇水易软化崩解，层内夹有风化碎屑。钻孔ZK7、ZK8、ZK20内有分布，厚度1.10～1.90米，层顶埋深3.20～4.30米，层顶标高5.74～7.58米。④全风化花岗岩：褐黄、灰黄色，散体状，母岩为花岗岩，原岩结构已破坏，岩体完整程度为极破碎，具软化性及崩解性，具原岩残余结构，属于极软岩，岩体基本质量等级为V级。钻孔ZK10、ZK12、ZK18、K10、K24、K68、K67、ZK21内有分布，厚度0.90～3.20米，层顶埋深0.80～7.20米，层顶标高2.49～13.33米。⑤-1砂土状强风化花岗岩：灰白色，硬塑，饱和。结构已基本破坏，岩石已强烈风化成砂土状，长石及暗色矿物大部分已风化成粘土矿物，见较多铁锰质成份，浸水易软化、崩解。干钻较困难。岩石为极软岩，岩体极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。钻探过程中未发现洞穴、软弱夹层或临空面。场地均有分布，揭示厚度0.80～8.90米，层顶埋深0.30～10.30米，层顶标高-0.61～12.35米。⑤-2碎块状强风化花岗岩：灰白色，稍硬，饱和。结构已基本破坏，见铁锰质成份，岩芯一般呈碎块状，用手可掰断，干钻困难，岩石为软岩，岩体极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。钻探过程中未发现洞穴、软弱夹层或临空面。本层场地ZK4、ZK5、ZK6、ZK7、ZK8、ZK9、ZK12、ZK15、ZK16、ZK17、ZK18、ZK19、K5、K10、K17、K24、K25、K34、K68、K67、ZK20有分布，揭示厚度0.30～5.50米，层顶埋深3.50～12.60米，层顶标高-2.88～8.42米。⑥中风化花岗岩：灰黄色、灰白色，致密，坚硬，花岗结构，块状构造，主要矿物成分为长石、石英及暗色矿物，岩石风化明显，锤击声较脆，不易击碎，节理、裂隙发育，见铁质浸染，岩芯呈短柱状、长柱状，岩芯采取率约70～80%，RQD约20～50%。岩石为较硬岩，岩体破碎～较破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ级。钻探过程中未发现洞穴、软弱夹层或临空面。本层场地内均有分布，本次勘察厚度未揭穿，最大揭示厚度10.00米。以上各岩土层参数取值如下表3-1。场地各岩土层设计计算指标表3-1土层名称天然重度压缩模量抗剪强度（快剪）承载力修正系数承载力特征值水平抗力比例系数数基床系数基底摩擦系数内聚力内摩擦角γEs1-2CΦηbηdfakmKμKN/m3MpaKpa度Kpa10-4=1\*GB3①杂填土17.5*5.010.0挖除10②淤泥15.72.06.01.84040.1③残积粘性土18.25.016.512.5160352.0④全风化花岗岩19.58.520.018.0260503.0⑤-1砂土状强风风化花岗岩20.013.525.023.01.02.5420804.00.40⑤-2碎块状强风风化花岗岩22.016.06001500.40⑥中风化花岗岩25.0*2000备注：当基础宽度大于3m，或埋深深度大于0.5m时，地基承载力特征值应进行修正，其修正系数可参照有关规范取值。结合拟建地下室建筑资料可知，地下室基础绝大部分坐落在中风化花岗岩之上。⑥中风化花岗岩岩强度高，力学性质高，分布稳定，均匀性较好，承载力高，非常适合作为基础持力层，可满足拟建物的变形要求。水文地质条件（1）根据场地岩土性状及本次勘察钻孔内地下水水位观测结果，地下水按其含水介质和埋藏条件，场地地下水主要为第四系孔隙水和基岩风化带孔隙裂隙水。第四系孔隙水：主要为赋存于①杂填土层中，该层成分不均匀，孔隙率及连续性较差，透水性中等，富水性弱，主要以大气降水及南侧山体地下水的侧向补给，动态水位随季节变化较大，年水位变幅约1.5～2.0米。基岩风化孔隙裂隙水:赋存于④全风化花岗岩、⑤强风化花岗岩及⑥中风化花岗岩孔隙、裂隙水，由于④、⑤-1层呈砂土状，透水性、富水性弱，⑤-2层呈碎块状，其孔隙与裂隙较发育，但多为细粒土充填，⑥中风化花岗岩裂隙发育，但多呈闭合状，⑤-2、⑥两层其透水性中等偏弱、富水性弱，三者均存在有水力联系，以侧向迳流补给为主，向低洼处径流排泄，年水位变幅约0.50～1.00米。场地内岩土层②淤泥、③残积粘性土属微透水层，为相对隔水层。勘察施工期间测得混合地下水静止水位埋深为1.74～4.11米，标高为5.98～8.02米(具体详见工程地质剖面图标示)。（2）地下水及土对建筑材料的腐蚀性依据临近场地地质资料《江城锦绣商务住宅项目》岩土工程勘察报告，根据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001)(2009年版)附录G第G.0.1条，场地环境类型属Ⅱ类，受地层渗透性影响，属地下水B类。综合判定场地地下水对混凝土结构具有弱腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。场地土对混凝土结构具有弱腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。设计时应按有关规定采取防护措施。安全性评估范围（1）基坑开挖施工过程中对紧邻观井、观海商业住宅进行安全分析。（2）基坑开挖施工过程中对下部地铁区间隧道进行安全分析。基坑设计方案采用的设计规范、标准国家标准：（1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（4）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（5）《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）（6）《地下防水工程质量验收规范》（GB50208-2011）（7）《混凝土工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）（2011年版）（8）《建筑基坑工程监测技术规范》（GB50497-2009）（9）《混凝土结构耐久性技术规范》（GB/T50476-2008）（10）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（11）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）（12）《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2012）（13）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）（14）《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2010）（15）《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）福建省标准：（16）《建筑地基基础技术规范》（DBJ13-07-2006）（17）《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006）国家及福建省、福州市的其他现行相关规范，规程。基坑等级基坑按一级基坑环境保护要求：围护墙体最大水平位移≤0.2%H且≤30mm，地面最大沉降≤0.15%H（H为基坑开挖深度）；基坑安全等级为一级。围护选型基坑面积大小约为3995mm2，基坑长71.25m，宽62.5m，基坑开挖深度约为10m。其东、西两侧靠着观井、观海两个项目的地下室。因此在这两个方向上不设置基坑的地下围护结构，直接采用现有地下室的侧墙作为基坑的围护。在基坑北侧此采用Φ800@1000的钻孔灌注桩加;Φ800的旋喷桩进行桩间止水；南侧采用放坡开挖，并采用锚杆加固。图5-3-1围护结构平面图图5-3-21-1围护剖面图图5-3-32-2围护剖面图图5-3-43-3围护剖面图图5-3-54-4围护护剖面图图5-3-65-5围围护剖面图图5-3-76-66围护剖面图图5-3-81a--1a围护剖面面图为减小基坑开挖对对周边环境的的影响，本工工程基坑采用用分块、分层层开挖施工，具具体开挖工况况如图：围护结构计算5.4.11--1剖面（地地质钻孔ZKK26）1工程概况该基坑设计总深99.753mm，按一级基基坑、选用《国国家行业标准准—建筑基坑坑支护技术规规程(JGJJ120-22012)》进进行设计计算算，计算断面面编号：1。1.1土层参数数1-1剖面土层参参数表5-4-1-11序号土层名称厚度

(m)γ

(kN/m3)c

(kPa)φ

(°)m

(MN/m4)Kmax

(MN//m3)qs

(kPa)分算/合算11杂填土2.6917.58.0013.0010.00.050.0分算22淤泥3.1015.78.505.004.00.018.0合算35-1砂土状强风风化花岗岩1.7720.028.0025.0080.00.0120.0合算46中风化花岗岩10.0025.0200.0040.00200.00.0550.0合算1.2基坑周边边荷载地面超载：20..0kPa2开挖与支护设设计图5-4-1-11-11剖面图基坑坑支护方案图图2.1挡墙设计计挡墙类型：钻孔灌灌注桩；嵌入深度：2.00m；露出长度：0.0000m；桩径：800mmm；桩间距：10000mm；混凝土等级：C335。2.2放坡设计计2.2.1第11级放坡设计计坡面尺寸：坡高22.00m；；坡宽3.000m；台宽宽1.00mm。放坡影响方式为：：一。2.3支撑(锚))结构设计本方案设置3道支支撑(锚)，各层数据据如下：第1道支撑(锚)为锚锚杆，距墙顶顶深度0.5500m，工作面超过过深度0.5500m，预预加轴力0..00kN//m。该道锚杆具具体数据如下下：长度：15.0000m；自由段长度：6..000m；；水平间距：2.0000m；水平倾角：20..000°；；孔径：150mmm；筋体类型：ΦS115.2-11220；筋体数量：3根；；计算点位置系数：：0.0000。第2道支撑(锚)为锚锚杆，距墙顶顶深度2.5500m，工作面超过过深度0.5500m，预预加轴力0..00kN//m。该道锚杆具具体数据如下下：长度：12.0000m；自由段长度：6..000m；；水平间距：2.0000m；水平倾角：20..000°；；孔径：150mmm；筋体类型：ΦS115.2-11220；筋体数量：3根；；计算点位置系数：：0.0000。第3道支撑(锚)为锚锚杆，距墙顶顶深度4.5500m，工作面超过过深度0.5500m，预预加轴力0..00kN//m。该道锚杆具具体数据如下下：长度：12.0000m；自由段长度：6..000m；；水平间距：2.0000m；水平倾角：20..000°；；孔径：150mmm；筋体类型：ΦS115.2-11220；筋体数量：3根；；计算点位置系数：：0.0000。2.4工况顺序序该基坑的施工工况况顺序如下图图所示：图5-4-1-21--1剖面图基坑施施工工况图3内力变形计算算3.1计算参数数水土计算（分算//合算）方法法：按土层分分/合算；水压力计算方法：：静止水压力力，修正系数数：1.0；主动侧土压力计算算方法：朗肯肯主动土压力力，分布模式式：矩形，调调整系数：11.0，负位位移不考虑土土压力增加；；被动侧基床系数计计算方法："m"法，土体抗力力不考虑极限限土压力限值值；3.2计算结果果3.2.1支撑撑刚度计算结结果计算宽度：1.000m。支撑编号123支撑刚度(MN//m)5.55.75.73.2.2内力力变形结果每根桩抗弯刚度EEI=6333345kNN.m2。以下内力和土体抗抗力的计算结结果是每根桩桩的；支撑反反力是每延米米的。图5-4-1-31--1剖面桩内力、位移移图支(换)撑反力范围表支撑内力表表5--4-1-22抗力相对桩顶深度(mm)最小值(kN/mm)最大值(kN/mm)支撑第1道支撑0.500.067.5第2道支撑2.500.051.0第3道支撑4.500.032.54整体稳定计算算4.1计算参数数整体稳定计算方法法：瑞典条分分法；应力状态计算方法法：总应力法法；土钉法向力折减系系数：ξ=00.5；土钉切向力折减系系数：ξ=11.0；锚杆法向力折减系系数：ξ=00.5；锚杆切向力折减系系数：ξ=11.0；桩墙抗滑考虑方式式：滑面绕桩桩；浸润线不考虑止水水帷幕；滑弧搜索不考虑局局部失稳；考虑开挖工况；搜索范围：坡顶：：全范围；坡坡底：全范围围；搜索方法：遗传算算法。4.2计算结果果4.2.1开挖挖至7.400m(深2.00mm)图5-4-1-41-1剖面边坡滑移移示意图滑弧：圆心(1..70m,--1.70mm)，半径：：3.92mm，起点(-1..84m,00.00m))，终点(3.000m,2..00m)，拱高比0.3383；下滑力：51.995kN/mm；土体(若有则包括括搅拌桩和坑坑底加固土))抗滑力：700.74kNN/m；土钉/锚杆抗滑力力：0.000kN/m；；桩墙的抗滑力：00.00kNN/m；安全系数：1.336，。4.2.2开挖挖至-0.335m(深9.75mm)图5-4-1-51-1剖面整体滑移移示意图滑弧：圆心(3..98m,--2.43mm)，半径：：14.200m，起点(-100.01m,,0.00mm)，终点(11..28m,99.75m))，拱高比0.5527；下滑力：995..18kN//m；土体(若有则包括括搅拌桩和坑坑底加固土))抗滑力：57778.466kN/m；；土钉/锚杆抗滑力力：583..89kN//m；桩墙的抗滑力：00.00kNN/m；安全系数：6.339，。5锚杆抗拔计算算5.1计算参数数设计值系数：1..375；锚杆抗拉强度设计计值由杆体材材料抗拉强度度设计值计算算，工作条件件系数：1..0。5.2计算结果果锚杆计算结果表表表5-4-2-1序号锚杆轴向拉力标准准值(kN))锚杆轴向拉力设计计值(kN))抗拔承载力标准值值(kN)抗拉强度设计值((kN)抗拔安全系数抗拔要求安全系数数1143.76197.67376.6512.42.621.82108.57149.29958.0512.48.821.8369.1995.131555.1512.422.481.85.4.22--2剖面（地地质钻孔ZKK5）1工程概况该基坑设计总深99.753mm，按一级基基坑、选用《国国家行业标准准—建筑基坑坑支护技术规规程(JGJJ120-22012)》进进行设计计算算，计算断面面编号：1。1.1土层参数2-2剖面土层参数表55-4-2-1序号土层名称厚度

(m)γ

(kN/m3)c

(kPa)φ

(°)m

(MN/m4)Kmax

(MN//m3)qs

(kPa)分算/合算11杂填土3.6017.58.0013.0010.00.050.0分算22淤泥2.0015.78.5012.004.00.018.0合算35-1砂土状强风风化花岗岩5.7620.028.0025.0080.00.0120.0合算45-2碎块状强风风化花岗岩1.5520.042.0035.00150.00.0180.0合算56中风化花岗岩10.0022.0200.0040.00200.00.0550.0合算1.2基坑周边边荷载地面超载：20..0kPa2开挖与支护设设计图5-4-2-12-2剖面图基坑坑支护方案图图2.1挡墙设计计挡墙类型：钻孔灌灌注桩；嵌入深度：6.00m；露出长度：0.0000m；桩径：800mmm；桩间距：10000mm；混凝土等级：C335。2.2放坡设计计2.2.1第11级放坡设计计坡面尺寸：坡高22.00m；；坡宽3.000m；台宽宽1.00mm。放坡影响方式为：：一。2.3支撑(锚锚)结构设计本方案设置3道支支撑(锚)，各层数据据如下：第1道支撑(锚)为锚锚杆，距墙顶顶深度0.5500m，工作面超过过深度0.5500m，预预加轴力0..00kN//m。该道锚杆具具体数据如下下：长度：18.0000m；自由段长度：6..000m；；水平间距：2.0000m；水平倾角：20..000°；；孔径：150mmm；筋体类型：ΦS115.2-11220；筋体数量：3根；；计算点位置系数：：0.0000。第2道支撑(锚)为锚锚杆，距墙顶顶深度2.5500m，工作面超过过深度0.5500m，预预加轴力0..00kN//m。该道锚杆具具体数据如下下：长度：12.0000m；自由段长度：6..000m；；水平间距：2.0000m；水平倾角：20..000°；；孔径：150mmm；筋体类型：ΦS115.2-11220；筋体数量：3根；；计算点位置系数：：0.0000。第3道支撑(锚)为锚锚杆，距墙顶顶深度4.5500m，工作面超过过深度0.5500m，预预加轴力0..00kN//m。该道锚杆具具体数据如下下：长度：12.0000m；自由段长度：6..000m；；水平间距：2.0000m；水平倾角：20..000°；；孔径：150mmm；筋体类型：ΦS115.2-11220；筋体数量：3根；；计算点位置系数：：0.0000。2.4工况顺序序该基坑的施工工况况顺序如下图图所示：图5-4-2-222-2剖面图基坑施施工工况图3内力变形计算算3.1计算参数数水土计算（分算//合算）方法法：按土层分分/合算；水压力计算方法：：静止水压力力，修正系数数：1.0；主动侧土压力计算算方法：朗肯肯主动土压力力，分布模式式：矩形，调调整系数：11.0，负位位移不考虑土土压力增加；；被动侧基床系数计计算方法："m"法，土体抗力力不考虑极限限土压力限值值；墙体抗弯刚度折减减系数：1..0。3.2计算结果果3.2.1支撑撑刚度计算结结果计算宽度：1.000m。支撑编号123支撑刚度(MN//m)5.35.75.73.2.2内力力变形结果每根桩抗弯刚度EEI=6333345kNN.m2。以下内力和土体抗抗力的计算结结果是每根桩桩的；支撑反反力是每延米米的。图5-4-2-32-2剖剖面桩内力、位移移图支(换)撑反力范围表支撑内力表表5--4-2-2抗力相对桩顶深度(mm)最小值(kN/mm)最大值(kN/mm)支撑第1道支撑0.500.054.8第2道支撑2.500.043.5第3道支撑4.500.025.04整体稳定计算算4.1计算参数数整体稳定计算方法法：瑞典条分分法；应力状态计算方法法：总应力法法；土钉法向力折减系系数：ξ=00.5；土钉切向力折减系系数：ξ=11.0；锚杆法向力折减系系数：ξ=00.5；锚杆切向力折减系系数：ξ=11.0；桩墙抗滑考虑方式式：滑面绕桩桩；浸润线不考虑止水水帷幕；滑弧搜索不考虑局局部失稳；考虑开挖工况；搜索范围：坡顶：：全范围；坡坡底：全范围围；搜索方法：遗传算算法。4.2计算结果果4.2.1开挖挖至7.400m(深2.00mm)图5-4-2-42-2剖剖面边坡滑移移示意图滑弧：圆心(1..69m,--1.70mm)，半径：：3.93mm，起点(-11.85m,,0.00mm)，终点(3..00m,22.00m))，拱高比0..383；下滑力：52.008kN/mm；土体(若有则包括括搅拌桩和坑坑底加固土))抗滑力：700.94kNN/m；土钉/锚杆抗滑力力：0.000kN/m；；桩墙的抗滑力：00.00kNN/m；安全系数：1.336，。4.2.2开挖挖至-0.335m(深9.75mm)图5-4-2-52-2剖剖面整体滑移移示意图滑弧：圆心(4..56m,--1.39mm)，半径：：17.200m，起点(-112.58mm,0.000m)，终点点(17.666m,9..75m)，拱拱高比0.6668；下滑力：14177.27kNN/m；土体(若有则包括括搅拌桩和坑坑底加固土))抗滑力：80022.733kN/m；；土钉/锚杆抗滑力力：36.663kN/mm；桩墙的抗滑力：00.00kNN/m；安全系数：5.669，。5锚杆抗拔计算算5.1计算参数数设计值系数：1..375；锚杆抗拉强度设计计值由杆体材材料抗拉强度度设计值计算算，工作条件件系数：1..0。5.2计算结果果锚杆计算结果表表表5-4-2-3序号锚杆轴向拉力标准准值(kN))锚杆轴向拉力设计计值(kN))抗拔承载力标准值值(kN)抗拉强度设计值((kN)抗拔安全系数抗拔要求安全系数数1116.54160.24514.9512.44.421.8292.53127.23297.4512.43.211.8353.3173.29339.3512.46.371.85.4.33--3剖面（地地质钻孔ZKK22）1工程概况该基坑设计总深111.26mm，按一级基基坑、选用《国国家行业标准准—建筑基坑坑支护技术规规程(JGJJ120-22012)》进进行设计计算算，计算断面面编号：1。1.1土层参数数3-3剖面土层参数表55-4-3-1序号土层名称厚度

(m)γ

(kN/m3)c

(kPa)φ

(°)qs

(kPa)分算/合算11杂填土1.0017.58.0013.0050.0分算25-1砂土状强风风化花岗岩2.4020.028.0025.00120.0合算36中风化花岗岩15.0025.0200.0040.00550.0合算1.2基坑周边边荷载地面超载：20..0kPa2开挖与支护设设计图5-4-3-13-3剖剖面图基坑支支护方案图2.1放坡设计计2.1.1第11级放坡设计计坡面尺寸：坡高55.00m；；坡宽4.000m；台宽宽2.00mm。该级坡使用土钉墙墙进行加固，各各道土钉设计计如下表：土钉分布位置表表表5-4-3-2序号竖向间距(m)工作面深(m)孔径

(mm)长度

(m)水平倾角(°)水平间距(m)筋体类型筋体数量11.5000.5001106.00020.002.000HRB400-222222.0000.5001106.00020.002.000HRB400-22222.1.2第22级放坡设计计坡面尺寸：坡高66.26m；；坡宽1.662m；台宽宽0.00mm。放坡影响方式为：：一。2.2工况顺序序该基坑的施工工况况顺序如下图图所示：3土钉抗拔计算算3.1计算参数数计算方法：土压力力法；水土计算（分算//合算）方法法：按土层分分/合算；土压力调整方法：：倒梯形调整整，调整系数数：0.6；潜在滑面：直线；；设计值系数：1..375；土钉抗拉强度设计计值由杆体材材料抗拉强度度设计值计算算，工作条件件系数：1..0。3.2计算结果果3.2.1潜在在滑面计算图5-4-3-2潜潜在滑面示意意图上图中直线滑面倾倾角用公式((φ+β)/2计算，式式中φ平均内内摩擦角，ββ坡面倾角。3.2.2各级级坡土钉抗拔拔验算3.2.2.1第1级坡3.2.2.1..1土压力力计算朗肯主动土压力：：分层号层顶深度(m)层顶压力(kPaa)层底深度(m)层底压力(kPaa)10.010.000.505.4620.505.461.0012.84图5-4-3-3朗朗肯主动土压压力示意图3.2.2.1..2土钉抗抗拔验算该级坡平均内摩擦擦角φ=288.30°。坡面倾斜时的主动动土压力折减减系数ζ=00.23。土钉抗拔参数表表表5-4-3-3序号土压力面积

(kNN/m)调整系数轴向拉力标准值((kN)破裂面内长度

(mm)抗拔承载力标准值值(kN)抗拔安全系数抗拔要求安全系数数轴向拉力设计值((kN)抗拉强度设计值((kN)15.921.002.91.04272.094.571.84.0188.420.000.770.00.441056.1∞1.80.0188.44整体稳定计算算4.1计算参数数整体稳定计算方法法：瑞典条分分法；应力状态计算方法法：总应力法法；土钉法向力折减系系数：ξ=00.5；土钉切向力折减系系数：ξ=11.0；锚杆法向力折减系系数：ξ=00.5；锚杆切向力折减系系数：ξ=11.0；浸润线不考虑止水水帷幕；滑弧搜索不考虑局局部失稳；考虑开挖工况；搜索范围：坡顶：：全范围；坡坡底：全范围围；搜索方法：遗传算算法。4.2计算结果果4.2.1开挖挖至10.440m(深2.00mm)图5-4-3-43-3剖剖面开挖2m边坡滑移移示意图滑弧：圆心(2..83m,--2.93mm)，半径：：5.08mm，起点(-1..32m,00.00m))，终点(1.660m,2..00m)，拱高比0.1180；下滑力：38.660kN/mm；土体(若有则包括括搅拌桩和坑坑底加固土))抗滑力：933.00kNN/m；土钉/锚杆抗滑力力：0.000kN/m；；桩墙的抗滑力：00.00kNN/m；安全系数：2.441，。4.2.2开挖挖至8.400m(深4.00mm)图5-4-3-53-3剖剖面开挖4m边坡滑移移示意图滑弧：圆心(200.54m,,-35.444m)，半半径：43..08m，起点(-3..96m,00.00m))，终点(3.220m,4..00m)，拱高比0.0048；下滑力：124..13kN//m；土体(若有则包括括搅拌桩和坑坑底加固土))抗滑力：5338.83kkN/m；土钉/锚杆抗滑力力：87.119kN/mm；桩墙的抗滑力：00.00kNN/m；安全系数：5.004，。4.2.3开挖挖至7.400m(深5.00mm)图5-4-3-63-3剖剖面开挖5m边坡滑移移示意图滑弧：圆心(3..86m,--4.05mm)，半径：：9.30mm，起点(-4..51m,00.00m))，终点(6.000m,5..00m)，拱高比0.3352；下滑力：257..03kN//m；土体(若有则包括括搅拌桩和坑坑底加固土))抗滑力：20085.233kN/m；；土钉/锚杆抗滑力力：158..67kN//m；桩墙的抗滑力：00.00kNN/m；安全系数：8.773，。4.2.4开挖挖至1.144m(深11.266m)图5-4-3-73-3剖剖面开挖11.226m边坡滑滑移示意图滑弧：圆心(144.16m,,-12.442m)，半半径：24..57m，起点(-7..04m,00.00m))，终点(7.662m,111.26m))，拱高比0.1195；下滑力：984..28kN//m；土体(若有则包括括搅拌桩和坑坑底加固土))抗滑力：42249.433kN/m；；土钉/锚杆抗滑力力：14.995kN/mm；桩墙的抗滑力：00.00kNN/m；安全系数：4.333，。5.4.44--4剖面（地地质钻孔ZKK24）1工程概况该基坑设计总深111.26mm，按一级基基坑、选用《国国家行业标准准—建筑基坑坑支护技术规规程(JGJJ120-22012)》进进行设计计算算，计算断面面编号：1。1.1土层参数数4-4剖面土层参参数表5-4-4-1序号土层名称厚度

(m)γ

(kN/m3)c

(kPa)φ

(°)m

(MN/m4)Kmax

(MN//m3)qs

(kPa)分算/合算14全风化花岗岩0.7619.525.0022.0050.00.080.0合算25-1砂土状强风风化花岗岩7.0020.028.0025.0080.00.0120.0合算35-2碎块状强风风化花岗岩2.8022.042.0035.00150.00.0180.0合算46中风化花岗岩10.0025.0200.0040.00200.00.0550.0合算1.2基坑周边边荷载地面超载：20..0kPa2开挖与支护设设计图5-4-4-14-4剖面图基坑坑支护方案图图2.1挡墙设计计挡墙类型：钻孔灌灌注桩；嵌入深度：4.774m；露出长度：0.0000m；桩径：800mmm；桩间距：10000mm；混凝土等级：C335。2.2支撑(锚锚)结构设计本方案设置4道支支撑(锚)，各层数据据如下：第1道支撑(锚)为锚锚杆，距墙顶顶深度1.5500m，工作面超过过深度0.5500m，预预加轴力0..00kN//m。该道锚杆具具体数据如下下：长度：18.0000m；自由段长度：6..000m；；水平间距：2.0000m；水平倾角：20..000°；；孔径：150mmm；筋体类型：ΦS115.2-11220；筋体数量：3根；；计算点位置系数：：0.0000。第2道支撑(锚)为锚锚杆，距墙顶顶深度3.5500m，工作面超过过深度0.5500m，预预加轴力0..00kN//m。该道锚杆具具体数据如下下：长度：12.0000m；自由段长度：6..000m；；水平间距：2.0000m；水平倾角：20..000°；；孔径：150mmm；筋体类型：ΦS115.2-11220；筋体数量：3根；；计算点位置系数：：0.0000。第3道支撑(锚)为锚锚杆，距墙顶顶深度5.5500m，工作面超过过深度0.5500m，预预加轴力0..00kN//m。该道锚杆具具体数据如下下：长度：12.0000m；自由段长度：6..000m；；水平间距：2.0000m；水平倾角：20..000°；；孔径：150mmm；筋体类型：ΦS115.2-11220；筋体数量：3根；；计算点位置系数：：0.0000。第4道支撑(锚)为锚锚杆，距墙顶顶深度7.5500m，工作面超过过深度0.5500m，预预加轴力0..00kN//m。该道锚杆具具体数据如下下：长度：12.0000m；自由段长度：6..000m；；水平间距：2.0000m；水平倾角：20..000°；；孔径：150mmm；筋体类型：ΦS115.2-11220；筋体数量：3根；；计算点位置系数：：0.0000。2.3工况顺序序该基坑的施工工况况顺序如下图图所示：图5-4-4-24-4剖面图基坑施施工工况图3内力变形计算算3.1计算参数数水土计算（分算//合算）方法法：按土层分分/合算；水压力计算方法：：静止水压力力，修正系数数：1.0；主动侧土压力计算算方法：朗肯肯主动土压力力，分布模式式：矩形，调调整系数：11.0，负位位移不考虑土土压力增加；；被动侧基床系数计计算方法："m"法，土体抗力力不考虑极限限土压力限值值；墙体抗弯刚度折减减系数：1..0。3.2计算结果果3.2.1支撑撑刚度计算结结果计算宽度：1.000m。支撑编号1234支撑刚度(MN//m)5.35.75.75.73.2.2内力力变形结果每根桩抗弯刚度EEI=6333345kNN.m2。以下内力和土体抗抗力的计算结结果是每根桩桩的；支撑反反力是每延米米的。图5-4-4-34-4剖面桩内力、位移移图支(换)撑反力范围表支撑内力表表5--4-4-22抗力相对桩顶深度(mm)最小值(kN/mm)最大值(kN/mm)支撑第1道支撑1.500.013.9第2道支撑3.500.015.6第3道支撑5.500.013.5第4道支撑7.500.09.84整体稳定计算算4.1计算参数数整体稳定计算方法法：瑞典条分分法；应力状态计算方法法：总应力法法；土钉法向力折减系系数：ξ=00.5；土钉切向力折减系系数：ξ=11.0；锚杆法向力折减系系数：ξ=00.5；锚杆切向力折减系系数：ξ=11.0；桩墙抗滑考虑方式式：滑面绕桩桩；浸润线不考虑止水水帷幕；滑弧搜索不考虑局局部失稳；考虑开挖工况；搜索范围：坡顶：：全范围；坡坡底：全范围围；搜索方法：遗传算算法。4.2计算结果果4.2.1开挖挖至1.133m(深11.266m)图5-4-4-44-4剖剖面整体滑移移示意图滑弧：圆心(0..96m,--1.50mm)，半径：：17.599m，起点(-166.56m,,0.00mm)，终点(13..07m,111.26mm)，拱高比0.6629；下滑力：17988.44kNN/m；土体(若有则包括括搅拌桩和坑坑底加固土))抗滑力：100016.885kN/mm；土钉/锚杆抗滑力力：68.003kN/mm；桩墙的抗滑力：00.00kNN/m；安全系数：5.661，。5锚杆抗拔计算算5.1计算参数数设计值系数：1..375；锚杆抗拉强度设计计值由杆体材材料抗拉强度度设计值计算算，工作条件件系数：1..0。5.2计算结果果锚杆计算结果表表表5-4-4--3序号锚杆轴向拉力标准准值(kN))锚杆轴向拉力设计计值(kN))抗拔承载力标准值值(kN)抗拉强度设计值((kN)抗拔安全系数抗拔要求安全系数数129.5440.62591.3512.420.021.8233.2645.73310.8512.49.351.8328.7539.53491.8512.417.101.8420.7528.541041.3512.450.171.8施工步骤及其注意意事项施工步骤图5-9基坑平面布布置图注意事项：1、锚杆喷射混凝土土施工1）锚杆支护应与土土方开挖相配配合，分层分分段开挖，在在完成上层作作业面的锚杆杆与喷射混凝凝土之前，不不得进行下一一层深度的开开挖。下层土土每次开挖均均不得超出对对应锚杆以下下40cm。严严禁超挖。2）锚杆喷射混凝土土的施工工艺艺可按下工序序进行：修坡坡——初喷———定孔位———成孔———安放锚杆———注浆———编网——锚锚端联接———复喷;其中，泄水水管施工应在在初喷完成后后进行.3）上层锚杆注浆体体及喷射混凝凝土面层达到到设计强度的的70%后才可可进行下层土土方的开挖及及下道锚杆的的施工。在挖挖方作业时，严严禁边坡出现现超挖或不当当操作造成边边坡土体松动动。4）应保证修整后的的裸露的边坡坡能在规定的的时间内完成成支护，及时时设置锚杆或或喷射混凝土土，尽量缩短短坡壁土体的的裸露时间，对对自稳能力差差的土体应立立即进行支护护。5）土方开挖时，预预定边坡线00.5m范围围内采用人工工修坡，以保保证土方开挖挖过程中少扰扰动边坡壁的的原状土。6）在确保边坡幅员员尺寸的情况况下，尽量保保持边坡坡面面的粗糙，以以提高喷射混混凝土时的粘粘结度，松动动部分在坡面面支护前必须须予以清除。7）钻孔完成后，注注浆前必须使使用高压空气气(0.2～0.4MPPa)，将孔孔中残土、积积水等清除干干净，以免降降低水泥砂浆浆与孔壁土体体的粘结强度度。8）注浆时先从孔底底开始注浆((压力0.8MMPa)，当当纯水泥浆液液从孔口溢出出后，封住孔孔口，加压保保持5分钟以上，保保证浆液挤满满孔壁。向孔孔内注入浆体体的充盈系数数必须大于11.0以上。9）喷射混凝土前应应在坡面打设设厚度标记，初初喷应在工作作面开成后33小时内完成成。喷射混凝凝土厚度应采采用钻孔检测测，钻孔数宜宜每100mm2一组，每组组不应少于33点。锚杆支支护应在工作作面形成后224小时内完完成。2、施工时应根据岩体体裂隙、破碎碎程度、地下下水径流及岩岩体外倾结构构面等现场实实际地质情况况对岩体破碎碎带或岩体外外倾结构面范范围内的锚杆杆布置进行适适当调整加密密，并对裂隙隙处进行注浆浆填充，以确确保基坑稳定定和安全。施施工时发现破破碎带或岩体体外倾结构面面应及时采取取措施，并制制定方案及绘绘制相关地质质图报监理、设设计等审核确确认。施工中中若发现基坑坑坡面地质情情况与勘探资资料、设计差差异较大时应应及时通报地地质和设计等等专业，以便便及时协调处处理。3、基坑开挖前必须须进行坑内降降水，并应提提前20天进行预预降水，降水水水位应在坑坑底以下1..0m，并要要考虑地下水水及软弱土层层对基坑开挖挖的不利影响响，确保基坑坑安全。4、围护桩外放尺寸寸可由施工单单位依据施工工机械、技术术等因素综合合考虑确定，以以不侵入结构构限界为准。5、基坑开挖技术要要求充分应用用"时空效应"以提高工程程施工质量，减减少对周围环环境的影响。基基坑开挖须分分区、分层对对称进行，不不得超挖，严严禁在一个工工况条件下一一次开挖到底底。基坑施工对地铁区区间隧道的影响控制标标准在既有区间隧道上上方进行建筑筑施工，无疑疑将对隧道产产生一定的影影响，为保证证隧道结构的的稳定、安全全，根据福州州土层的性质质特点，地铁铁区间隧道的的结构、构造造形式，地铁铁车辆的正常常运营要求，参参照《福州市市轨道交通建建设管理办法法》及其他城城市的《地铁保护护条例》，施施工对隧道影影响的控制标标准为：（1）隧道结构外边线两两侧各50m的范围内，作作为地铁保护护区，该范围围内地面超载载或卸载不得得大于20KKPa，在进进行有碍隧道道安全的工程程活动（如基基坑开挖、打打桩、井点降降水等）时,,必须慎重地地采取可靠的的技术措施对对各种建筑活活动引起的区区间隧道的移移动，控制到到允许的限度度内，以确保保隧道的安全全运行。（2）区间隧道结构外边边线外侧5米为特别保保护区，原则则上不得进行行任何工程活活动。（3）在已建隧道两侧顶顶上进行加载载或卸载建筑筑施工时，必必须采取可靠靠的技术措施施，并对新建建建筑、构筑筑物对地铁区区间隧道的影影响进行可靠靠的分析计算算，满足如下下隧道保护的的技术标准：：A：区间隧道任意点的的附加位移和和沉降≤20mm，隧道回弹弹变形≤155mm。B：施工引起的隧道道的附加曲率率半径大于115000mm，相对弯曲曲＜1/25500。C：由打桩震动、爆爆炸产生的震震动对隧道引引起的峰值质质点运动速度度小于2.55cm/s。D：由于各因素所引引起的区间隧隧道外壁附加加荷载≤200KPa。（4）已建区间隧道变变形控制标准准地铁已建区间隧道道变形控制标标准表6-1阶段竖向沉降水平位移铺轨前20mm20mm铺轨后、试运行前前10mm5mm试运行后5mm5mm鉴于福州地铁1号号线达~上矿山区间间地质情况复复杂，江城锦锦绣商务住宅宅项目地下室应采取适合合的支护形式式，满足区间间隧道保护的的技术标准。（5）应考虑地下室工程程对矿山区间间竖井及横通通道的影响。（6）福州地铁1号线达达~上区间过江江段为福州地地块1号线风险控控制点及南段段通车节点工工程，请鸿博博地产合理安安排施工筹划划，与地铁公公司及时沟通通，做好与地地铁区间隧道道工程施工的的合理衔接。基坑开挖有限元分分析由于本工程基坑周周边环境条件件非常复杂，其其中有对变形形非常敏感的的地铁1号线地下区区间，为较准准确的反映基基坑开挖卸载载对敏感建（构构）筑物产生生的附加变形形影响，采用用了三维有限限元方法，模模拟基坑围护护体系与土体体间的相互作作用，土体自自身的特点，以以及实际开挖挖工况等非线线性因素。通通过整个基坑坑模型的计算算结果来评估估附加影响。建模范围为基坑及及周围一定范范围内的土体体，根据以往往工作经验和和实测数据，以以及此工程的的规模，此范范围已基本满满足模拟土体体的半无限体体特性。用连连续介质有限限元法计算时时，为简化计计，岩土介质质可根据不同同情况和不同同要求选择不不同的本构模模型。MIDAS/GTTS的施工工阶段分析采采用的是累加加模型，即每每个施工阶段段都继承了上上一个施工阶阶段的分析结结果，并累加加了本施工阶阶段的分析结结果。也就是是说上一个施施工阶段中结结构体系与荷荷载的变化会会影响到后续续阶段的分析析结果。本文文土体采用DDP模型，土体的的德鲁克-普拉格(Drruckerr－Prageer)弹塑性性模型模拟的的是弹性—完完全塑性的本本构关系，其其典型的应力力—应变曲线线如下图所示示。应力在达达到屈服点前前与应变成正正比例关系，超超过屈服点时时应力—应变变关系为水平平线。图7-1弹塑性模模型应力应变变关系德鲁克－普拉格((Druckker－Prageer)模型的的屈服函数如如下：式中，——第一应应力张量不变变量——第二应力偏量量不变量目前，岩土类材料料常用的塑性性屈服准则有有Mohr－Couloomb强度度准则和Drruckerr－Prageer强度准准则。不同的的准则所反映映的侧重点有有所不同：MMohr－Couloomb准则则不能反映σσ2对屈服和破破坏的影响及及单纯的静水水压力可以引引起岩土屈服服的特征，而而且屈服曲面面有棱角，不不便于塑性应应变增量的计计算；而Drruckerr－Prageer准则属属于能量屈服服与破坏准则则，考虑了中中间主应力σσ2对屈服与破破坏的影响，屈屈服曲面光滑滑没有棱角，克克服了Mohhr－Couloomb准则则的主要弱点点，但亦未考考虑单纯的静静水压力可以以引起岩土类类材料屈服的的特点、屈服服与破坏的非非线性特性和和岩土类材料料在扁平面上上抗压强度不不等特性。德鲁克－普拉格((Druckker－Prageer)模型的的输入参数为为弹性模量EE、泊松比μμ、粘聚力CC、内摩擦角φφ。图7-2Druckker－Prageer和Mohr－Couloomb屈服准准则在计算分析之前，首首先设置如下下假定条件：：（1）地铁区间隧道结构构变形与该处处土体变形一一致的假设。地地铁区间隧道道结构刚度与与土体相差极极大，实际情情况下，结构构变形不会与与土体变形保保持一致，应应小于土体变变形。但在小小变形情况下下，可以认为为两者近似相相同。（2）计算中不考虑地层层的次固结及及蠕变沉降，且且不考虑地铁铁隧道结构先先期沉降量。仅仅考虑本次开开挖施工过程程对地铁区间间隧道结构的的位移影响。土层计算物理力学学指标如下：：土层计算物理力学学指标表7-1场地各岩土层设计计计算指标土层名称天然重度压缩模量抗剪强度（快剪）承载力修正系数承载力特征值水平抗力比例系数数基床系数基底摩擦系数内聚力内摩擦角γEs1-2CΦηbηdfakmKμKN/m3MpaKpa度Kpa×10-4=1\*GB3①杂填土17.5*5.010.0挖除10②淤泥15.72.06.01.84040.1③残积粘性土18.25.016.512.5160352.0④全风化花岗岩19.58.520.018.0260503.0⑤-1砂土状强风风化花岗岩20.013.525.023.01.02.5420804.00.40⑤-2碎块状强风风化花岗岩22.016.06001500.40⑥中风化花岗岩25.0*2000备注：当基础宽度度大于3m，或埋深深深度大于00.5m时，地地基承载力特特征值应进行行修正，其修修正系数可参参照有关规范范取值。⑥中风化花岗岩：：岩石饱和单单轴抗压强度度（MPa）范范围值为366.7-125..7,平均值值为74.220。岩石为为坚硬岩，岩岩体较破碎～～较破碎，岩岩体基本质量量等级为Ⅱ～～Ⅲ级。基坑开挖工况模拟的施工工况如如下：模拟计算施工工况况表7-2施工阶段对应工况施工工序基坑开挖前工况1计算初始地应力场场围护结构施工工况2施工基坑围护桩基坑开挖工况3开挖区域1，并打打相应区域锚锚杆工况4开挖区域2，并打打相应区域锚锚杆工况5开挖区域3工况6开挖区域4工况7开挖区域5，并打打锚杆施作斜斜抛撑工况8开挖区域6，施作作斜抛撑工况9开挖区域7，施作作斜抛撑工况10开挖区域8，并打打相应区域锚锚杆工况11开挖区域9，并打打相应区域锚锚杆工况12开挖区域10，并并打相应区域域锚杆工况13开挖区域11，并并打相应区域域锚杆分块图如下：图7-1-1分块块施工图基坑开挖整体变形形为了分析放坡开挖挖对土体变形形的影响，计计算中给出了了各施工工况况下基坑位移趋势势，如图7--2-1所示（云图图中数值为累累计值）。图7-2-1基坑开开挖引起的基基坑变形位移移图根据计算结果分析析，基坑开挖将造造成基坑周边边土体、建筑筑向坑内变形形，坑底向上上隆起。其中中坑底隆起最最大值为2..13（工况况13），基坑侧侧边最大水平平位移为5..50mm（工况13），变形值比比较小。满足足环境保护要要求。基坑开挖对临近建建（构）筑物物的影响为了分析放坡开挖对对临近建（构）筑筑为的影响，计计算中给出了了各施工工况况下观井、观海地下室室及上部结构构的位移云图。工况10，开挖区区块8水平位移云云图图7-3-1基坑开开挖引起临近近结构水平位位移工况10，开挖区区块8竖向位移云云图图7-3-2基坑开开挖引起临近近结构竖向位移通过计算分析结果果可以得出，邻近观观井、观海地地下室附加水水平位移为00.882mmm，竖向位位移为1.113mm，变变形较小，基基坑开挖对其其影响较小。基坑开挖对区间隧隧道的影响各施工工况下地铁铁区间隧道结结构的附加位移云图如下下：工况10，开挖区区块8水平位移云云图图7-4-1基坑开开挖引起隧道道结构水平位位移工况10，开挖区区块8竖向位移云云图图7-4-2基坑开开挖引起隧道道结构竖向位移工况10，开挖区区块8衬砌收敛敛云图图7-4-3基坑开开挖引起隧道衬砌砌