工业-流沙队-附录设计计算书

第一章列管式固定床反应器设 概 1.2.8反应器直 封 人 第二章反应吸收塔的设 设计依 塔型的选择原 填料塔与板式塔的比 板式塔塔型选择一般原 板式塔塔盘的类型与选 塔型的结构与选 板式塔的选 水力学计算后确定的参 （塔的内外部工艺结构 板式 SO2吸收塔的设 塔内反应段的描 吸收剂的选 吸收流程的选 吸收塔设备及板式塔的选 吸收塔的设备选 吸收剂再生方法的选 操作参数的选 基础物性数 液相物性数 气相物性数 气液相平衡数 物料衡 板式塔的工艺尺寸的计 塔径的计 泛点率校 板式规格校 液体喷淋密度校 板式塔板式高度计 传质单元高度计 传质单元数的计 板式层高度计 板式塔附属高度计 液体分布器计 液体分布 布液孔 液体保持管高 液体再分布器----------升气管式液体再分布 其他附属塔内件的选 板式支承 除沫器（除雾器 吸收塔的流体力学参数的计 吸收塔的压力 气体动能因 设计水力学校 利用Cup-tower，对设计进行水力学校核 1浮阀校核_浮阀塔T0201：（实际板号：＃— 第三章泵的设 泵设 概 第四章典型储罐设 4.1设计依 储罐类 储罐选型原 立式平底筒形储罐的选型方 球形储罐的选型方 贮罐设计的一般程 罐区基本情 罐区防护要 储罐计算举 储罐选型依 储罐选型原 原料储罐的选 回流罐的选 产品储罐的选 储罐选型结 第五章压缩 设计依 第六章换热 概 分类与特 换热器选型依 换热器选型说 换热器的选型计 设计条件的确 换热器选型步 EDR选 6.5换热器选型结 第一章列管式固定床反应器设概固定床反应（12体流动的距离较短,流道截面积较大,流体的压力降较小。但径向反应器的结构较轴向反应器复杂。（13内或管间置催化剂，载热体流经管间或管内进行加热或冷却，管径通常在50mm反应。热式固定床反应器(见图1-4)，反应器之间设换热器或补充物料以调节温度，以 轴向绝热式固定床反应 径向绝热式固定床反图1-3 图1-4 流化床反应图8-10 由于返混严重，可对反应器的效率和反应的选择性带来一定影响。再加上气固流化床中气泡的存在使得气固接触变差，导致气体反应得不完全。因此，通常不宜用于要求单程转化率很高的反应。列管式固定床反应器反应器进出料情况与处理能通过Aspen模拟，得到反应器的物流情况如下表所示：表1-1 反应器主要物质进料情况(T=72.2℃，P=1.1bar)组质量分质量流 反应器主要物质出料情况组34质量分5557质量流量反应器主要结构尺反应器床层截面积及高A 3600uHAuV0为标准状态下的值，因此u应为标准状态下的计算值。空管速度取经验值：

20044.262 3600

反应管根

n

Ad因此得到，

4

i；经圆整取反应管数 21789根1.2.8反应器直t=1.25-1.5d035mm45mm较为Dtnc1nncn

D 121.250.035D5.5m反应器其他零部件，结构，附件设计与反应器选材及各位置壁SO2130℃，0.4MPa）下进行，因此需要环氧玻 c2tc查得许用应力，计算得到壁厚为12.59mm2mm，钢板负偏差0.2mm15mm。反应器保温层厚1℃，则单位时间散热量为：qFCpT200kg/s2.89103J/kg℃1℃ 0.12W/(m2 0.12W/m2℃5.5m7.63mqFCpT 9.571045.782mm管外折流挡板30%-60%，并且应当满足下式的要求方能保证换热效果：007m，共需要的折流板数为：3接口管设

某些流体在管中的常用流速范 烟 一般气体（常压 进料60/s。反应要求在气相59827.011m3/h，于是有vdv

DN的无缝，材料为2205双相，壁厚为20mm出料v在反应器内，SO2SO2v

=2

DN的无缝，材料为2205双相不锈钢，壁厚为15mm气体分布装封根据设计手册和相关国标，封头采用标准椭圆形封头，其截面图为1-6 c2tc查得许用应力，计算得到壁厚为12.59mm，取腐蚀余量为2mm，钢板负0.2mm15mm。人1600mm。反应器支座的设选择依基本风压q≥0.5KN/m2或烈度≥8度时，采用裙座，半锥角≤15°。D5500mm，H/D值为23.3t。裙座开Φ80500mm或载荷时，对接焊缝承受容器重量产生的压缩载荷，搭接焊缝则承受剪切载反应器设计结果总 进出料状况一览温度压力总质量流量/kg·h-密度管道公称直径 反应器设计结果一览项参反应器体积反应器直径反应器高度反应器段2筒体壁厚反应器材SA543封头类封头直径封头厚度封头材SA543裙座高度2裙座厚度裙座材Q345R人孔数1人孔类人孔直径第二应吸收塔的设反应吸收吸收塔是脱硫装置的是利用石灰石和亚硫酸钙来脱去烟气中二氧化硫设计依《压力容器 GB150-《钢制塔式容器 JB/T4710-《钢制压力容器用封头标准 JB/T4746-

HG21514-《中国动参数区划图 GB18306-《建筑结构荷载规范 GB50009-塔型的选择原填料塔与板式塔的比表2- 吸收塔的主要类型及特类的气液接触元件或特殊结直径在600mm以下的塔新型填料复杂造价高，检修清理，可采用非金属材料制造，但安装过程较为板式塔塔型选择一般原的塔板，堵塞的较小；板式塔塔盘的类型与选2-3塔盘类优缺适用场定大多小2-4塔板效率11511933塔型的结构与选图6- 板式进料口；7—人孔；8—

图6- 填料5—6—7—12—板式塔的选1塔总板效率（全塔效率）、单板效率及点效率等。一般取经验数据（50%～70%）2、回流是根据经验选取。通常，操作回流比可取为最小回流比的1.1～1.23、确定塔板形最常用的浮阀型式为F1（国外称V-1）V-4型。F1型浮阀又分为V-4带，以免液体大量夹带进入降液管。水力学计算后确定的参（塔的内外部工艺结构体流动时动压的指标，俗称F因子。对于F1型浮阀（重阀）F的数值在9～12之间。10%～14%10%。塔板开孔率是板式塔设计中的一个重要参数,2种:一是塔2、溢流堰和降液板式塔的溢流装置是指溢流堰（出口堰）流（仅用于小塔及液体流量小的情况）、单溢流（3～5S更长些3、塔1.2～1.5米。以利于气体中的液滴自由沉降。4、塔15分钟缓冲时间时，3～5153～5分钟。对易结焦的介质，塔底停留时间应缩短，一般取1～1.5分钟。5、裙重沸器管道尽可能短6、人孔或降液管口的下方3～8层塔板布置一个人孔人孔中心距平台高可为600mm至1200mm之间，最适宜的高度为800mm。一座塔的人布置在同一垂线上7、手孔800～1400mm塔板水力学计算是在工艺计算完成后进行的,通常应用的工艺计算软件主要有PRO/II,HYSYS,ASPENPLUS，TRAY。这4种工艺计算软件对多数装置都PROII、ASPENTRAY是洛阳的水力学计算方法或计算软件大多作为塔板制造商的专利技术,如果需要,可以1、塔板压2、液泛（亦称淹塔塔内气相靠压差自下而上逐板流动，液体靠重力自上而下通过降液管而逐板流利管内液体增高到越过溢流堰顶部于是两板间液体相连采用较大的板间距可提高液泛速度。液泛时的气速为塔操作的极限速度，3、雾沫夹4、漏10%10%板式一类用于气液或液液系统的分级接触传质设备，由圆筒形塔体和按一定间距（1,（筛板塔（1830年，18542050年代初，它始终处于主导地位。第二次后，炼油和化学工业发展迅速，泡罩塔结构复孔径筛板，解决了筛孔容易堵塞的问题。因此，50年代起，筛板塔迅速发展成不再新建。60年代以后,石油化工的生产规模不断扩大,大型塔的直径已超过10m为满足设备大型化及有关分离操作所各种要求新型塔板不断出现， 气体通 为保证气液两相充分接触塔板上均匀地开有一定数量的（通称筛孔,（2）。泡罩塔塔板的气体通道最复杂，它是在塔板上开有若干较大的圆孔，孔上（3上盖以可浮动的阀片,根据气体的流量,阀片自行调节开度（4）。②溢流堰为保证气液两相在塔板上形成足够的相际传质表面,塔板上须③降液管液体自上层塔板流至下层塔板的通道，也是气（汽）体与液体操作特性各种塔板只有在一定的气液流量范围内操作，才能保证气液两相有效接触，从而得到较好的传质效果。可用塔板负荷性能图(5)来表示塔板正低。④液流上限线。液体流量太大时，液体在降液管内停留时间过短,液相夹带的气泡来不及分离,会造成气相返混，板效率降低。⑤液泛线。气液流量超过此SO2吸收塔的设T0201底温度130℃，理论塔板数8块，两股进料，石灰石浆液从塔顶进料（模拟时为第二块板），SO2从塔中部进料（4块板），（第七块板）T0201塔内反应段的描SO2+H2O→H2SO3CaSO3+1/2O2→CaSO4工艺尺寸概主要参考文【1】涂伟萍，陈佩珍，程达芳，编，化工过程及设备设计，华南理工大学学工业【2】，柴诚敬，主编，化工原理课程设计， ，刘伟主编，化工原理，化学工业 吸收剂的选所选的吸收剂多溶质的溶解度大,则单位量的吸收剂能够溶解较多的溶质,性能主要指其具有良好的化学稳定性和热稳定性,以防止在使用中发生变质,同氨水水吸收流程的选（一）（二）（三）（四）由于填料塔的分离效率受填料层上的液体喷淋量影响较大，当液相喷淋量过小吸收塔设备及板式塔的选吸收塔的设备选（一）（二）与操作条件有关的因素：气相传质阻力大，宜采用填料塔。大的（三）吸收剂再生方法的选（一）减压再生（闪蒸（二）加热再（三）气提再操作参数的选（一）合理的,因而若一道工序的压力参数下可以进行吸收操作的情况下,一般是（二）（三）A是一个关联了气体处理量GLmAL/式中G--------气体处理量,kmolh kmol/h 基础物性数液相物性数L密度为ρ=998.2LL粘度为μL=0.001Pa·s=3.6kg/(m·h)表面张力为σ=72.6dyn/cm=940896kg/h2LSO2DL=1.47×10-5cm2/s=5.29×10-气相物性数M

yiM

0.04

0.96

101.330.401.243kg/8.314μV=1.83×10-5Pa•s=0.066kg/(m•h)查手册得SO2在空气中的扩散系数VD=1.08×10-5m2/s=0.039V气液相平衡数25℃SO23E=3.55×10Hp

物料衡

1

1

V2300

10.0589.36kmol/ 273即LV

Y1Y/m X2LV

0.04170.00208 L1.4L

1.433.29 V VY1Y2LX1X2XVY1Y289.360.04170.00208 板式塔的工艺尺寸的计板式塔的操作气速必须小于泛点气速，操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。EckertωL(ρV)0575054.56(1.243)05ωV

图一：板式塔泛点和压降的通用关u2L Vμ02L F170m-Fψρψρμ0 V17011.24310

DuFmsu

msLkgm3mG—气体密度，kg 3m —气液相质量流量，kg g—重力加速度，9.81ms2μLmpa/sF--板式因子，1/u42300/36000.565m3.14u0.56510050.81（在允许范围内 u

0.5~板式规格校

D120031.588（在允许范围内 液体喷淋密度校

U 式中：U

L—液体喷淋量，m Dm值称为最小喷淋密度，以Umin表示。UminLwminm式中：Uminm3m

2

—最小润湿速率，m3 ma—板式的总比表面积，m mm

=0.08m3 本次设计选用浮阀板式其a=132.5 代入数值得最小喷淋密度为 mUminLwminat=0.08×132.5=10.6m3m

2U

75054.56998.266.520.785

D1200mm板式塔板式高度计传质单元高度计

0.75

0.1

2a0.05 U

0.2w1exp1.45C

L

t

a

2g

a

L

L

Lt C 33dyn/cm427680kg/CUL

66396.46kg/m2aw1exp UV 23001.2432529.10kg/(mUV 07kc V V a tV V0.237

132.50.0294kmolk

UL a aw

1.076m/ G由kaka G

则kGakGaw11kLakLaw041.076u0.565100%50.81% 由ka

14

22u u

F

kG

kLa1uFu

kGa

11 11

1.054kmol/(m3hk Hk

0.0156 由

1.054101.3

传质单元数的计1111 Y* SL

35.0489.360.752 YY NOG

ln(1S) 2S

ln(1

221 22

YY

1

板式层高度计由ZHOGNOG0.7407.035 Z1.35.206

设计取板式层高度为Z查参考书[2]表5-16得 对于阶梯环板式，

h8D

h81200mm7000mm，3.5m板式塔附属高度计h1

1604165.071.220.7853600

2.1m,所以塔的附属高度可2.9m.D=1200mmH325mm液体分布器计液体分布3-1表2板式塔分布点密度推荐塔径分布点密度，点m2②分布点的几何均匀性分布点在塔截面上的几何均匀分布是较之分布点6%操作弹性大液体分布器的操作弹性，是指液体的最大负荷与最小负2～4，对于液体负荷变化10 小应在35%以上。 100／m2。D400mm30cm2塔截面设计一个喷淋器D750mm60cm2塔截面设计一个喷淋器D1200mm240cm2塔截面设计一个喷淋器10%塔径区径内，所分布10%。液体喷淋装置的安装位置，通常需高于板150~300mm，以提供足够的自由空间，让上身气流不受约束地穿（一 管式喷淋喷射器一般只用于塔径300mm以下的情况。多孔直管式（适用于600mm），多孔盘管式（1.2mm），2~43~6mm（二 莲蓬式喷洒它一般用于直径600mm以下的塔中通常安装在板式塔上方处，1/2—120%—30%3—15mm。球面半径为（0.5—1.0）d。喷洒角（三 盘式分布0.8m（四 冲击式淋洒冲击式淋洒器，其优点是喷洒半径大（最高时可达3m），液体流量大约为50—200m3/h,结构简单，不会堵塞。缺点是改变液体流量布液孔Eckert，D120042m2，因该塔液相负荷较大，120点m2。

n0.7851.22120135.6点≈136n=132图二：槽式液体分布器二级槽的布液点示意液体保持管高14mm，

475054.56/(998.23600)h 2g

(29.81)dnk

2 3.141320.014 2（k为孔流系数h1.15h1.150.150.1725m172.5mm150mm~500mm液体再分布 升气管式液体再分布8。其他附属塔内件的选板式支承除沫器（除雾器（一）板除雾50mm*50mm*3mm25mm，垂直流过的气速μ可按下式计算（二）网除雾但压强降较折流板式除雾器为大，约为0.245kpa，且不适用于气液中含有粘结H100—150mm90%的自由截面积。此外，吸收塔的流体力学参数的计吸收塔的压力pp1p2p3气体压降:取气体接管的内径为360mm,则气体的流速u 4 6.280m/s36003.14则进口压强 （突然扩大

1u211.2436.280224.51Pa 出口压强 （突然缩小

0.51u20.511.2436.280212.26Pa w

0LVwV L

PP V u020.5652 V

02 L L

P109.8198.1Pa/m板式层压力降P98.17其他塔内件的压降:其他塔内件的压降p pp1p2p3p24.5112.26686.7723.47Pa气体动能因气体动能因子Fu 0.630m/skg/m305

Q345-A，M72×6，28塔设备编塔设备名设备类工艺设计主要符号说1a——板式层的有效传质比表面积

awA——吸收因数;无因次 d——板式直径dp——板式当量直径，mm; D——扩散系数，m²/s；塔E——亨利系数， g——重力加速度

HG——气相传质单元高度，HL

HOG度HOL——液相总传质单元高

kG——气膜吸收系数,LGm——相平衡常数，无因次

L喷——液体喷淋密度NGNL

NOGNOL——液相总传质系数，无因次 P——总压，KPap——分压，KPa R——气体通用常数kJ/(kmol.K)S——解吸因子 T——温度u——空塔速度，m/sVB——惰性气体流量，kmol/skLkmol/(m2.s.kmol/m3);Ky——气相总吸收系数kG——气相总吸收系数，

uf——液泛速度，m/sVSky——气膜吸收系数，kx——液膜吸收系数，Kx——液相总吸收系数LS——吸收剂用量kmol/h; L——是吸收液量L'

LV——吸收液流量——密度kg/ ——板式因子，m-12L——液相 G——气相V——混合气流 V'——混合气质量流x——溶质组分在液相中的摩尔分率无因次X——溶质组分在气相中的摩 y——溶质组分在液相中的摩尔分率无因次Y——溶质组分在气相中的摩 Z——板式层高 Zs——板式层分段高度mmin设计水力学校利用Cup-tower，对设计进行水力学校核图2- T0201的Cup-tower校核输入界2-2T0201Cup-tower核输入界2-3T0201CUP-tower算详塔板编号(实际塔板层1塔内径板间距液流程2开孔率底隙/降液管受液盘受液盘堰塔板形塔板编溢流强停留时降液管液泛阀孔动能因子单位塔板压降降液管内线速度降液管底隙速度1浮阀校核_T0201：（实际板号：＃—基本信1项目名7校核2装置名8日3塔的名浮阀塔9说4塔板编号(实际#—1计算选用的理#5塔板层11塔板编号(理论#—6塔板形1分段说工艺设计条液气1质量流7质量流2密8密3体积流9体积流4粘1粘5表面张1安全因/6体系因/1充气因/塔板结构参1塔m6孔#2板间m7开孔密-3塔截面8溢流程/24开孔-9堰的形/5开孔%溢流区尺两中1降液管面积%2堰径%3降液管顶部宽m4弯折距m5降液管底部宽m6受液m7受液m8堰m9降液m1降液管顶部面1降液管底部面1顶部堰m1底部堰m1进口m1进口m圆形浮阀参1浮阀孔m52单阀重63748工艺计算结正常操150%操50%操1空塔气2空塔动能因3空塔容量因4孔5孔动6气7动能因8量kg液---9溢流强m^3/(h1流动参/1板上液层高m1堰上液层高m1液面梯m---1板上液层阻m1干板压m1总板压m1雾沫夹kg液/kg---1降液%1降液管内液体m2降液管停留时s2降液管内线速2降液管底隙速2降液管底隙阻m2稳定系/2降液管最小停留时s流程流程CC5-3-程塔盘0-YABX因动10%6子5%5-4-3211项目名72装置名83塔的名94塔板1#—5塔板层86塔板形液1质量流72密83体积流94粘5表面张6体系因/1塔m62板间m73塔截面84开孔-95开孔%两1降液管面积%2堰径%3降液管顶部宽m4弯折距m5降液管底部宽m6受液m7受液m8堰m9降液m降液管顶部面降液管底部面顶部堰m底部堰m进口m进口m1浮阀孔m52单阀重63748正常操1空塔气2空塔动能因53空塔容量因4孔5孔动56气7动能因58相对kg/100kg-9溢流强流动参/板上液层高m堰上液层高m液面梯m-板上液层阻m干板压m总板压m雾沫夹kg/kg-降液%降液管内液体m降液管停留时s降液管内线速降液管底隙速降液管底隙阻m稳定系/降液管最小停留时s1操作点横坐2操作点纵坐3操作上限百分-4操作下限百分-55%漏液时动能因5610%漏液动能5子1#—.2]间度四溢流塔板结构尺弦长面积宽度有效堰长弦长堰长（栅栏堰面积宽度外堰弦长内堰弦长内堰有效堰长(栅栏堰中心弦长面积宽度（3/（3/mm1#—的设。泵设概泵属于通用机械，在国民经济中用来输送液体的泵种类繁多，用途程等。另外，泵在火箭供给等高科技领域也得到应用。为了满足各种工作的不同需要，就要求有不同形式的泵。应当着重，化工生产用泵不仅数量大、泵选择原AFB不锈钢耐腐蚀腐蚀状况及区域的划分等级等条件。Q是指工艺装置生产中，要求泵输送的介质的量，一般应给出正1.1-1.15倍。H指工艺装置所需的扬程值，也称计算扬程。一般要求泵的额定1.05-1.1倍。PsPd指进、出口压力指泵进出接管法兰出的压力，压力的大小影响到壳体的耐压和轴封要求。T指泵的进口介质温度，一般应给出工艺过程中泵进口介质的正NPSHA在经济上要综合考虑到设备费、运转费、维修费和的总成本最低泵体不宜承受管道和阀门的重量，故进泵前和出泵后的管道必吸入管道的直径不应小于能的吸。采用的泵的吸为垂直方向，内容很多，如液体的操作T、饱和蒸汽力P、吸入侧压力PS（绝对）、排出PZ、海拔高度、环境温度操作是间隙的还是连续的、泵的位置是固工业常用泵情况介8-5-1：4-1泵名特选用泵要泵温度一般为常温某些中间给料泵的温度也泵的备用率为大于（5）泵温度不高，一般泵的备用率为（位控制流量（2）（2）泵温度较高一般大头（3）泵的备用率为NPSH（5）（3）泵温度低（塔顶产品50%～100%；泵温度一般不 机械密封封力一般比密封腔压力高0.05～0.15MPaNPSH以及泵的耐温、耐压能力等都必须满足泵的结构必须适应被输送液体的特性，以正常、顺利的输送各种化泵的易损件（如轴承等）的应满足化工生产长期、连续运行的要具体泵的选ρ：液体密度，kg/m3； Ne=QHρg由电机输入离心泵的功率称为泵的轴功率，以N 之比定义为泵的总效率η，即η=Ne/N。将所需要的流量qV和扬程H画到该形式的系列型谱图上看其交点M落在MM点。这就应从泵样本或系列性能M并不落在任一个工作区的泵的选型计P0201ρ=998.2kg/m3μ=3.6kg/(m*h)；进料量：2171.397kg/hHP0201进口处的管截面，Hzp

H其中，△Z为两截面处位头差，△P/ρg为两截面处静压头之差、△u2/2g两截面处动压头之差，H

u=1.8m/s149mm150mm9.5mm的管道，对此，进行流速校核如下：1.8m/s合理。λ0.003546泵流速相等近似认为泵两端压力相等根据车间位置布置，1825m。因泵出口装有止回阀，加上个设备入1.24-2IP80-65-160工艺参指2第四型储罐设4.1设计依《固定式压力容器安全技术监察规程 TSGR0004-《道路货物安全技术要求 《汽车货物规则 《工业企业厂内铁路、道路安全规程》GB4387-《货物包装通用技术条件 GB12463-储罐类（如混合等。气柜一般用于中间气体，一般可以设计的稍大些。中间贮罐是当原料产品、中间产品的主要贮罐距工艺设施较远、或者作为原料或间歇或中10分钟，多到2-4小时产量，计量罐装载系数一般只考虑60-70%，因为计80-85%。回流罐一般考510分钟左右的液体保有量，做冷凝液封之用。缓冲罐的目的是使气51015储罐选型原首先应根据介质的最高工作压力初步选择罐类型。一般情况下，卧式圆能力较差，当介质的压力不大于0.1MPa时，可以选用立式平底筒形储罐，受能力的限制，单台卧式圆柱形储罐容积一般不宜大于150m3，当总的储150m3500m3时，可以选用几台卧罐组成一个卧罐群，也可500m3时，建议选用球罐或球罐群。立式平底筒形储罐的选型方置浮顶，且需要适当加热，宜选用固定顶罐。球形储罐的选型方性好，但焊缝布置复杂，施工组装，一般只适用于制造于120m3的贮罐设计的一般程容积计算选择绘制设备草图（条件图）罐区基本贮罐的考虑原则包括物料的状态；物料的温度、压力和腐蚀性、现场条件和安全可靠性。经过分析，在原料储罐方面，由于物料为甲烷和二氯乙烷区尽量使用卧式，可使操作平台降低。另外还可选用气柜中间气体。至于产会考虑是否使用缓冲罐和汽化罐。防护墙外与最近的厂内公路留7米的消防用地。两罐组之间外脚线间隔7.5m。罐区防护要1.1米的防火堤，且还应建有防火堤步，方便人罐区设置可燃气体检测装置储罐区设置固定灭火站和水喷淋冷却设施储罐区消防泵房采用电源供电，并采用耐火材料电缆配线，设有厂区设有火灾系统，消防控制室内设有接受系统的火灾自动控制器火灾自动控制器可接受可燃气体探测器的火灾信号及手动，及罐区四周均设火灾按钮在消防控制室内设置消防带功能的直通对讲总机一部除在手动按钮上设置消防塞孔外在消防泵房、变配电室值班室等场所还设有消防分机；消防控制室设置外线直拨、消防网络应为独立的消防通信系统。，贮罐设高低限液位储罐计算储罐选型依《钢制球形储罐型式与基本参数 《钢制立式圆筒形内浮顶储罐系列 储罐选型原液化烃常温应选用压力储罐液氨常温应选用压力储罐HG21502.1-92容直总原料储罐的选V0201表4- 石灰石原料的选型参温度压力体积流量质量流量V=3.1086*24*3=223.8192式圆筒形内浮顶储罐，由于条件符合HG/21502.2.92钢制立式圆筒形内浮HG/21502.2-92-105Q235C回流罐的选V03024-2V0201流罐的操作条温度压力体积流量质量流量回流罐内温度为130℃，压力为0.4MPa，取回流罐的停留时间为10min，V=1032.24/6=172.04V=172.04/0.9=191.15m³（7）由于条件符合HG21502.1-92钢制圆筒形固定顶储罐系因此选取一个公称容积为200m³，储罐内径为6550mm的贮罐，其标准代号为HG21502.1-92-103Q235C。产品储罐的表4- 石膏产品的选型参温度压力体积流量质量流量石膏条件为常温常压，温度为25℃，压力为0.1MPa，选择产品天3天，储量为：筒形内浮顶储罐由于条件符合HG21502.2.92钢制立式圆筒形内浮顶储罐系列，选择三个公称容积为1000m³，储罐内径为11500mm的储罐，其标准代HG21502.2-92-117Q345R。储罐选型结其他储罐设计选型结果详见附录《设备选型一览表》第五缩设计依总体设计原满足用户排气量、排气压力，及有关使用条件的要求(5)检修方便(8)结构方案的压缩机的选型计C0201为例进行计算说明。物质特性：7.081kg/m3μ=0.066N·s/m2；进料量：13731.385m3/h;13731.385m3/h3.814m3/s3.5bar4barK=1.4 P2

K1 K

1P1

1.4400 1.41 =350×3.814×1.41350

CO2O1的选型结功率：90排气压力转速：2980压缩机,制冷压缩机,田用压缩机天然气加气站用,凿岩机用,风动工具,车辆制动用,门窗启闭用,纺织机械用,胎充气用塑料机械用压缩机,矿用压缩机,用压缩机,医用压缩机。概各种类型的换热器作为工艺过程必不可少的设备广泛用于石油化工动力、冶金、交通、制冷、轻工等部门。随着工业的迅速发展，能源消耗量不断增加，能源紧张已成为一个世界性问题。为缓和能源紧张的状况，世界各国竞相采取节能措施，大力发展节能技术，已成为当前工业生产和人民生活中一个重要课题。换热器在节能技术改造中具有很重要的作用，表现在两方面：一是在生产工艺流程中使用着大量的换热器，提高这些换热器效率，显然可以减少能源的消耗；另一方面，用换热器来回收工业余热，可以显著地提高设备的热效率。分类与特换热器选型依选型依《热交换器 GB/T151-《钢制压力容器 GB150-《固定式压力容器安全技术监察规程 TSGR0004-《石油化工设备设计选用手册--换热器 2009年选型原1234、、维修方面的要56、设备价格、使用安全性与换热器选型换热器命AES500-3.5-62.5-6/20-3.5：62.5：6：20：2：I：I流体的选④较脏和易结垢的流体尽可能走管程以便于和控制结垢如必须走U器。⑦对于流体宜走管程，使泄漏机会减少温低温端的温差不应小于20℃；当采用多管程、单壳程的管壳式换热器，并用水在冷却或冷凝工艺流体时冷却剂的温度应高于工艺流体中易结冻组分5℃的，一般低于5℃；在冷却反应物时，为了控制反应，10℃。压5-36-1热器压力降允许范工艺流体的压允许的压力降真换热A6-2换热管规格材换热管标管子规格GB/T8163GB9948GB铝GBGB/TGB/T铜GB/TGB/TGB/TΦ19mmBC随着管程数增加，管内流速和传热系数均相应的增加，因此一般选在4D1.25～1.55-56-3热管中心换热管外径换热管中心距中心距E6-1换热管排列型管束，能够使管间小桥形成一条直线通道，便于管外机械。F6-4流板间距常用数公称直管长折流板间距-----------G15%~25%的裕量。换热器的选型计E0101设计条件的确6-5进口温度出口温度进口压力11确定主要物性数 特性数特性数壳管160 230 2c1.010Pa5b9.5510Pacpc1.636kJ/(kgcpb4.193kJ/(kgc3b3

72.69)

LnT1

In160

T2——

—— —— ——

——（4）FT0.96tm0.968.428℃cp520W/(m2 A

5207.932

(8)管长L=3m；管程数225

作为传热管，