钢栈桥设计计算书

钢栈桥计算书第一章主桥施工栈桥计算说明一、设计依据二、主要技术标准三、技术规范四、主要材料五、设计要点六、结构计算内容七、使用注意事项第二章栈桥结构计算书工程概况设计参数桥面钢板计算分配梁工字钢I14计算贝雷桁计算桩顶横垫梁（工字钢2136b）强度验算桩顶纵垫梁（工字钢2I36b）强度验算钢管桩竖向承载力及稳定计算九、栈桥的纵向稳定性验算。十、栈桥抗9级风稳定性验算。十一、栈桥抗水流稳定性验算。第一章施工栈桥计算说明一、设计依据本栈桥使用“321”装配式钢桥（上承式）。用植入式钢管及施打©630X8mm钢管作为桩基础，满足栈桥的使用功能要求。二、主要技术标准1、 桥梁用途：满足夏道大桥项目跨越闽江施工使用的临时栈桥，使用时间24个月（每年6月~8月不使用）。2、 设计单跨标准跨径9m，桥面净宽5.5m，与岸线连接的道路宽度7m。3、 设计行车速度：5km/小时，4、 设计荷载：①9m3混凝土运输车（总重400KN），②500KN履带吊车，③水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠下游侧的贝雷桁架上）。本设计未设人行道荷载，暂不考虑人群荷载。5、 桥面标高：66.5m6、 “321”装配式钢桥使用6排单层型（上承式）贝雷片。三、技术规范1、 《公路桥涵设计规范》（JTGD60—2004）。2、 《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86。3、 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）。4、 中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》（交通部战备办发布，1998年6月）。5、 《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。四、主要材料1、“321”装配式钢桥及附件采用国产321”装配式钢桥及附件，其技术标准应符合交通部编制《装配式公路钢桥制造及检验、验收办法》的有关规定。贝雷桁架几何特性及桁架容许内力

（1）桁架单元杆件性能杆件名材料断面型式横断面积（cm2）理论容许承载力（KN）弦杆16MnO112*12.7560竖杆16MnI89.52210斜杆16MnI89.52171.5（2）几何特性结构构造几何特性W(cm3)xI(cm4)xEI(KN.m2)单排单层不加强3578.5250497.2526044.12加强7699.1577434.41212612.24双排单层不加强7157.1500994.41052088.24加强15398.31154868.82425224.48三排单层不加强10735.6751491.61578132.36加强23097.41732303.23637836.72双排双层不加强14817.92148588.84512036.48加强30641.74596255.29652135.92三排双层不加强22226.83222883.26768054.72加强45962.6689439014478219（3）桁架容许内力表桥型容许内企^不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.m）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.9桥型加强桥梁容许内冬单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.m）1687.533754809.467509618.8剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.92、钢材钢管桩采用Q235A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准（GB699-65）的有关规定。型钢应符合国家标准（GB2101-80）的有关规定。钢材容许应力及弹性模量按JTJ025-86标准（page4页表1.2.5）A3钢（Q235）:弯曲应力［ow］二145MPa剪应力［t］=85MPa轴向应力［。］=140MPa弹性模量已=2.1*105MPa16Mn钢：弯曲应力［ow］二210MPa剪应力［t］二120MPa轴向应力［o］=200MPa弹性模量已=2.1*105MPa五、设计要点本桥计算按9米跨径简支梁计算和2跨各9米连续梁计算。设计单跨标准跨径9m。本桥基础为植入式和打入式钢管桩相结合，考虑到施工现场河道覆盖层为河卵石层，因此每个墩每个支点设4根©630X8mm钢管桩（双排），钢管桩全部支撑在强风化岩层或全风化岩层上，单桩允许承载力［P］（计算时按壁厚7mm计算，以确保安全）计算：取©630X8mm螺旋焊钢管材料进行验算，壁厚按6=7mm进行计算，其钢管截面特性如下：A=137.005cm2I=66494.922cm4i=22.027cmW=2110.95cm3M=90.61Kg/m单根©630mm，6=7mm钢管截面承受的允许压力［N］[N]=（AX[o]）=137.005X10-4X140X103=1918kN由于钢管墩为压杆，要考虑压弯失稳，故进行稳定性校核。按两端铰支计算钢管稳定容许应力，该处钢管最大自由长度为L=18.7m（从河床面加上5m左右的河卵石起至常水位止，按照计算，钢管桩设计顶标高为64.12m，常水位为61.5m，底标高为强风化或全风化岩层，标高以3#墩为例，河床底标高为37.82m，抛填厚度5m左右）。按照路桥施工计算手册表12-2公式，则钢管稳定容许应力：[o]=©[o]=0.683*140=95.62MPa式中：© 压杆纵向弯曲系数；入——构件长细比入=L0/r=18.7/0.22027=84.9>80；L0——压杆的自由长度，该处L=18.7m；r——压杆对轴的回转半径，该处r=0.22027；[o]——压杆材料的容许应力，钢管=140MPa。查《钢结构设计规范》得，©=0.683。单根钢管的稳定容许压力：[P]=[o]・A=95.62X1.37005X101=1310.04kN3式中：[o]――钢管的稳定容许应力（由上式求得）；3A——钢管壁的横截面面积（直径0.630m，壁厚0.007m）故单根钢管稳定允许承载力[P]=1524.87kN，所以后续检算钢管的竖向荷载必须小于[P]=1524.87kN。六、结构计算内容结构计算书中，荷载按9m3混凝土运输车（总重400KN），500KN履带吊车，水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠左侧的贝雷桁架上）。本设计未设人行道，荷载暂不考虑人群荷载。按最不利情况进行布载和荷载组合，单跨标准跨径9m计算如下内容：1、 桥面钢板计算2、 分配梁工字钢114计算3、 贝雷桁计算4、 桩顶横垫梁（工字钢2136b）强度验算。5、 桩顶纵垫梁（工字钢2136b）强度验算6、 钢管桩竖向承载力计算。7、 栈桥的纵向稳定性验算。8、 栈桥抗9级风稳定性验算。七、使用注意事项1、严禁车辆超载、超速工作和行驶，同一跨内只能有一辆重车行驶或停放，不得在桥面上随意堆放材料及重物。2、 当履带荷载从引道桥进出主栈桥时，因其他原因须在桥面作较大转向时，必须在桥面铺设20mm厚的钢板，以免产生较大的转向扭矩及损坏桥面板；汽车荷载转向也必须缓慢进行。3、 车辆交汇时必须在平台处进行，并有专人指挥，严禁车轮超出便桥的两外侧贝雷片。4、 防台时车辆行走机械必须撤离栈桥，台风过后必须对栈桥作全面检查方可恢复工作。5、 栈桥使用期必须经常检查栈桥状况，如有异常情况，必须查明原因，经处理后方可继续使用。6、 严禁外来荷载碰撞栈桥，严禁在栈桥上进行船舶系缆。7、 安排专人对便桥进行检查，发现隐患，停止桥上的一切作业，整改完毕后再行施工，有重车通过时做到每天检查一次，并作好记录。第二章栈桥结构计算书一工程概况南平市夏道大桥及接线工程全长约1.7km,含一座跨江大桥（南汉桥、北汉桥）及两端接线、一座部分互通立交（南立交），一座互通立交（北立交），其中：0#墩~8#墩、9#~18#墩闽江,桥梁下部施工需要搭设钢栈桥及钢平台,同时暂时预留4#--5#墩作为通航孔。钢栈桥搭设总长度为585米,其中南南汊桥需要搭设372m，北汉桥需要搭设213m。临时施工便桥按照永久性进行设计施工,将抗拒五年一遇洪水（标高66.5m）,便桥钢管桩采用打入岩层，并用浇注水下砼进行整体固结生根处理。便桥设置顶标高为66.5m（通航水位为66.5m）。钢栈桥作为施工时汽车运输道路及吊机移动道路，水上平台作为桥梁下部施工时工作平台。根据现场具体情况，南汉桥将暂时预留主跨4#〜5#墩作为通航孔，北叉桥不设置通航孔全部搭设。南叉桥施工便桥设置在左右幅桥梁中间，北叉桥因桥面高度较高今后将考虑设置塔吊，施工便桥设置在桥梁上游侧。栈桥桥面宽度按照5.5m布置，采用厚1.0cm的钢板作为行车道板，桥面板下为间距30cm横向工字钢（114）分配梁，分配梁下为纵向主梁，纵向主梁用三组6片贝雷桁架。桩基采用①630mmX10mm的施打式钢管桩，因覆盖层仅为河卵石层，每个墩使用双排2X2=4根钢管桩。桩顶横向联结采用横垫梁2136b，墩桩顶纵向联结采用纵垫梁2136b。栈桥设计荷载：9m混凝土运输车（总重400KN），500KN履带吊车，水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠左侧的贝雷桁架上）栈桥设计满足《装配式公路钢桥制造及检验、验收办法》的有关技术要求。本设计未设人行道荷载暂不考虑人群荷载。计算按9米跨径简支梁计算和2跨（各9米跨径）连续梁计算。

血d・『钿細T鼻世迴竺也馳対小环匱删g吐askiWM.t-w耳址;血d・『钿細T鼻世迴竺也馳対小环匱删g吐askiWM.t-w耳址;・fll武&f；t-：!M：11』妙归，史FW甦劭胡厲』込SflSSiSfS-二设计参数1、荷载（1）.恒载（每跨）：行车道板厚（厚1.0厘米的钢板）：5.5X78.5=432kg/m=0.432t/m=4.32KN/m114分配梁：21X16.88=354kg/m=0.354t/m=3.54KN/m贝雷桁架自重0.270X6/3+0.040X5/3=0.61t/m=6.1KN/m2I36b横垫梁5.5X2X65.66=722kg=0.7221=7.22KN2I36b纵垫梁3.4X4X65.66=893kg=0.8931=8.93KN⑵.活载：①500KN履带吊机（QUY50A）总重500KN,并吊重物为120KN,重物冲击系数为1.3,履带尺寸4.66mX0.76m,见尺寸图。按每一联（4跨、长4X9=36米）布置一台计算。②混凝土运输车总重400KN。尺寸见图。其冲击系数为1+口=1+0.3=1.3。按每间距9米布置一台计算。

£CORN冨半早卡仃Pl=8OkN400KN混凝十运输车P2=]60kNEJL2P2=160kNL.^10EJ£CORN冨半早卡仃Pl=8OkN400KN混凝十运输车P2=]60kNEJL2P2=160kNL.^10EJL2活载图一2、贝雷桁架：其为国家规定尺寸制造，每片桁架为1.5高X3.0m长，重270Kg。弦杆由2[10组成，内侧的斜杆腹杆系由18组成，钢材为16Mn钢，最大拉压弯应力为273Mpa，剪应力为156Mpa。支撑架重40Kg。单片贝雷桁架容许弯距为788.2KN.m，剪力为245.2KN。三、厚lcm桥面钢板抗弯、抗剪强度验算1、400KN汽车本便桥桥面板为厚1cm钢板，钢板底纵向为槽钢114工字钢，间距30cm。计算按400KN汽车单侧前轮荷载压在钢板上，并在钢板的跨中位置，钢板跨径按0.30m计算。400KN汽车荷载中（后）轮着地宽度及长度=0.6X0.2m。（1） 荷载钢板自重：q1=1X0.785=0.785KN/m400KN汽车荷载：单侧前轮P1=80X0.5=40.0KN单侧中轮P2=160X0.5=80.0KN单侧后轮P3=160X0.5=80.0KN（2） 钢板弯应力及剪应力计算a） 汽车荷载当P2=80.0KN作用在钢板跨中时为最不利荷载位置（见图1）P2=160X0.5=80.0KNq2=80X1.3/0.6（冲击系数1+口取1.3）=173.33KN/m钢板自重荷载：q1=0.785KN/m合计q=q1+q2=173.33+0.785=174.12KN/m0.150.15174.12KN/m图R=174.12X0.30/2=26.12KNJ跨中弯矩：M=174.12X0.302/8=1.96kN.m弯应力及剪应力计算钢板:I=bh3/12=1.00X0.013/12=0.00000008333m4W二bh2/6=1.00X0.012/6=0.00001667m3。二M/W=1.96/0.00001667=117576kN/m2=117.58MPaV[o]=145MPaW弯应力满足规范要求。t=Q/A=26.12/(1X0.01)=2612kN/m2=2.61MPaV[t]=8.5MPam剪应力满足规范要求。2、500KN履带吊机本便桥桥面板为厚1cm钢板，钢板底纵向为槽钢114工字钢，间距30cm。计算按500KN履带吊单侧荷载压在钢板上。500KN汽车荷载中(后)轮着地宽度及长度=0.76X4.66m。取二跨满布计算。荷载钢板自重：q1=1X0.785=0.785KN/m500KN履带吊：q2=620/4.66/0.76/2=87.53KN/m钢板弯应力及剪应力计算0.300.300.300.3088.315KN/m图二图二R=88.315X0.30/2=13.25KNJ跨中弯矩：M=88.315X0.302/8=0.99kN.m弯应力及剪应力计算钢板:I=bh3/12=1.00X0.013/12=0.00000008333m4W二bh2/6=1.00X0.012/6=0.00001667m3。二M/W=0.99/0.00001667=59388kN/m2=59.39MPaV[o]=145MPaW弯应力满足规范要求。t=Q/A=13.25/(1X0.01)=1325kN/m2=1.325MPaV[t]=85MPam剪应力满足规范要求。四、横向114工字钢分配梁检算1、400KN汽车本便桥桥面板为厚1cm钢板，钢板底纵向为槽钢114工字钢，间距30cm,工字钢下面为贝雷纵梁，具体布置如下：计算按400KN汽车单侧前轮荷载压在BC跨或DE跨上，并在跨中布置，工字钢跨径按1.15m计算。400KN汽车荷载中(后)轮着地宽度及长度=0.6X0.2m。荷载400KN汽车荷载：单侧前轮Pl=80X0.5=40.0KN单侧中轮P2=160X0.5=80.0KN单侧后轮P3=160X0.5=80.0KN钢板弯应力及剪应力计算汽车荷载当P2=80.0KN作用在工字钢跨中时为最不利荷载位置(见图4)P2=160X0.5=80.0KNql=80X1.3/0.6（冲击系数1+口取1.3）=173.33KN/mg） 钢板自重及工字钢荷载：q2=0.785X0.3+0.17=0.41KN/m0.4750.20.4750.4750.20.475R=173.33X0.20/2+0.41X1.15/2=17.57KNJ跨中弯矩：M=9.17kN.m弯应力及剪应力计算弯曲应力：。二M/W=9.17X106/101700=90.17MPaV145MPa剪应力：t=Q/A=17.57X103/2150=8.17MPaV85MPa满足规范要求。2、500KN履带吊机本便桥桥面板为厚1cm钢板，钢板底纵向为槽钢114工字钢，间距30cm,。计算按500KN履带吊单侧荷载压在钢板上。500KN汽车荷载中(后)轮着地宽度及长度=0.76X4.66m。取一跨满布计算。(1)荷载钢板自重及工字钢荷载：q2=0.785X0.3+0.17=0.41KN/m500KN履带吊：ql=620/4.66/2=66.52KN/m(2)钢板弯应力及剪应力计算0.1950.760.1950.1950.760.195计算得：R=25.48KNJ跨中弯矩：M=9.69kN.m弯曲应力：。二M/W=9.69X106/101700=95.28MPaV145MPa剪应力：t=Q/A=25.48X103/2150=11.85MPaV85MPa剪应力满足规范要求。五贝雷桁纵向抗弯、抗剪检算(一)纵向抗弯计算1、400KN混凝土运输车①横向计算：400KN混凝土运输车作用在桥面时，最不利位置为部400KN混凝土运输车的中轮作用贝雷桁纵梁的跨中。在最不利位置处，动荷载400KN混凝土运输车在如(图六)所示作用时，C、D排贝雷桁受力最大。图六按5跨连续梁计算的支座A、F出现拉力，由于支座处只能受压不能受拉，不能出现拉力，故计算时去除A、F支座，按3跨连续梁计算。当活载：P=80X1.3=104.0KN，恒载：行车道板厚（厚1.0厘米的钢板）：5.5X78.5=432kg/m=0.432t/m=4.32KN/mI14分配梁：21X16.88=354kg/m=0.354t/m=3.54KN/m贝雷桁架自重0.270X6/3+0.040X5/3=0.61t/m=6.1KN/mq=（4.32+3.54+6.1）/5.5=2.54KN/m用结构力学求解器计算程序计算得：R=R=73.53KNCD②纵向计算作用在114分配梁上的静荷载为钢面板和工字钢114分配梁自重等荷载已算。由图四计算可知：400KN混凝土运输车中轮作用在跨中时，C、D排桁架受力最大。在跨中出现最大弯距，如（图七）所示：图五0.5—P1'0.5—P1'4、广—|~P2 P=23.1百j1g4扭$?$??扒揪-g$$佩{H$dd411{J图七贝雷桁自重荷载取：q=1.0KN/m,贝雷桁自重弯距为：M=192/6=13.5KN.m自重上部恒载：1cm厚钢板桥面对C排贝雷桁架产生的线荷载为1.025X0.785=0.81KN/m;114工字钢对C排贝雷桁架产生的线荷载为1.025X0.2611X31/9=0.92KN/mq=0.81+0.92=1.73KN/m恒M=ql2/6=1.73X92/6=23.36KN.M恒恒400KN混凝土运输车产生荷载：P=56.00KNP=112.00KN P=112.00KN1 2 3计算：F=[56.00X8.5+112.00X(1.4+3.1+3.1)]/9=147.47KNE动M=147.47X4.5-56.07X4=439.62KN.m动maxM=M+M+M=13.5+439.62+23.36=476.48KN.m<[M]=788.2KN.m满足合 自重 动max恒规范要求；恒载和自重荷载产生的剪力在支点处最大，Q=ql/2=1.73X9/2=7.79KN;1汽车活载产生的剪力在E支点处最大，Q=(56X8.5+112X4.5+112X3.1)/9=147.47KN2Q=147.47+7.79=155.26KN<[Q]=245.2KNmax满足规范要求。2、500KN履带吊机(QUY50A)①横向计算：500KN履带吊机(QUY50A)横向履带中距为3.54m,横向最不利工作位置如（图八）所示，［注：500KN履带吊机（QUY50A）工作时应尽量位于桥面中间］。

每一联内仅用一辆500KN吊机，布载为：吊机工作时吊重量限120KN,重物冲击

系数为1.3,每跨栈桥跨中堆放80KN重物（由中间4排贝雷桁架平均承担）。车

辆总荷载为P=500+120X1.3=656KN.其履带着地长度为4.66m,每条履带荷载1为：q=P/（2X4.66X0.76）=92.61KN/m。q=2.54KN/m按5跨连续梁计算111图八用结构力学求解器计算程序计算得：B、E排贝雷桁架受力最大：R=R=64.31KN。BE②纵向计算计算简图如图九，作用在114分配梁上的静荷载为钢面板、和工字钢114分配梁自重，荷载已算。q=1.73KN/m恒贝雷桁自重荷载取：q=1.0KN/m,2每贝雷跨中堆放重物：P=20KN自重弯距为：M=192/6=13.5KN.m，自重堆放物产生弯距M=20X9/3=60KN.m堆上部恒载弯矩M=q12/6=1.73X92/6=23.36KN.M恒恒M=M＋M+M=13.5+60+23.36=96.86KN.m静自重堆恒500KN履带吊机（QUY50A）活载：q=656/（2X4.66）=70.39KN/m,1图七500KN履带吊作用在跨中时，B排贝雷桁架跨中出现最大弯距，如(图九)所示动荷载产生的弯距为：M=70.39X4.66[(2.17X4.5/9)+(4.5—2.17)2/(2X4.66)]=546.97KN.m动跨中总弯距为：M +M=546.97+96.86=643.83KN.m<[M]=788.2KN.m总静动支点处剪力最大Q=70.39X4.66/2+10+2.73X9/2=186.3KN<[Q]=245.2KNmax满足规范要求。(二)纵向抗剪计算1、400KN混凝土运输车400KN混凝土运输车中轮荷载作用在钢管桩中心线时为最不利荷载，见荷载纵向布置图(图十)，根据图四可知：400KN混凝土运输车在B排贝雷桁架产生的荷载最大，经计算得：R=56.00KN,R=R=112.00KN。自重及上部恒载荷载为1 2 3q=2.73KN/m。2图十p=56KNp=112KN p=112KN图十p=56KNp=112KN p=112KN用结构力学求解器计算程序计算得：Q=122.54KN<[Q]二245.2KNmax抗剪能力满足要求。2、500KN履带吊机（QUY50A）500KN履带吊机（QUY50A）横向作用如（图六）所示，纵向作用在桩顶时，B排贝雷桁有最大剪力，履带吊机荷载为q=92.61KN/m，跨中重物为P=20KN,自1重及上部恒载荷载为q=2.73KN/m，如（图^一）所示。2图十一P P £「I］刖P P £「I］刖J …+q2 用结构力学求解器计算程序计算得Q=231.37KN<[Q]=245KNmax抗剪能力满足要求。六桩顶横垫梁（工字钢2I36b）强度验算工字钢分配梁的荷载有静荷载（桥面板、工字钢分配梁114、贝雷桁架和I36b分配梁自重。动荷载有：400KN混凝土运输车和500KN履带吊机（QUY50A）。500KN履带吊机（QUY50A）工作时有堆放物自重120KN）。（一）400KN混凝土运输车400KN混凝土运输车作用在桥面时，最不利荷载为400KN混凝土运输车的中轮同时作用在钢管桩中心线上。下图所示为最不利荷载位置。计算按2跨连续梁计算。400KN混凝土运输车居中行走时荷载：P=80X1.4=112KN或P=40X1.4=56KN,q=2.73KN/m，按5跨连续梁计算时A、H支座出现拉力，去除A、H支座按3跨连续梁计算[:135185 .[:135185 .1-11Fi1_比：jSOTi)当P=40X1.4=56KN,q=2.73KN/m，用结构力学求解器计算程序计算得:R=0.0KN/m,R=23.35KN/m,R=40.16KN/m, R=40.16KN/mA B C DR=23.35KN/m,R=0KN/mEF当P=80X1.4=112KN，q=2.73KN/m，用结构力学求解器计算程序计算得:R=0.0KN/m,AR=0.0KN/m,AR=40.33KN/m,ER=40.33KN/m,BR=0KN/mFR=79.18KN/m,CR=79.18KN/mD1■11'」■1-111F11111=1KN/n1!1Rl 渥42065用图十二的计算结果，按图十的受力图计算可得图十三的荷载荷载：P=30.71KN, P=82.52KN, P=115.62KN, P=115.62KNabCdP=82.52KN, P=30.71KNef用结构力学求解器计算程序计算得：R=R=232.45KN,12最大弯距在跨中：M=222.36KN.mmax弯曲应力：o二M/W=222.36X106/(2X920800)=120.74MPaV140MPa剪应力：t=Q/A=232.45X103/(2X8364)=13.90MPaV85MPamax满足规范要求(二)50t履带吊栈桥跨中堆放物限重120t,每片贝雷桁承受20KN,当50t履带吊机荷载在横栈桥向作用在桥面中间且在纵桥向作用在分配梁顶时，2136b分配梁跨中有最大弯距。荷载q=92.61KN/m,q=2.73KN/m12用结构力学求解器计算程序计算得：R=12.76KN/m,R=64.52KN/m,R=0.61KN/m, R=0.61KN/mABCDR=64.52KN/m, R=12.76KN/mEF用图十四的计算结果,按图十一的受力图计算可得图十五的荷载荷载：P=115.81KN, P=349.45KNP=60.97KN,P=60.97KN.A B CDP=349.45KN, P=115.81KNEF用结构力学求解器计算程序计算得：R=R=529.83KN,12最大弯距在跨中：M=231.61KN.mmax弯曲应力：o二M/W=231.61X106/(2X920800)=125.77MPaV145MPamax剪应力：t=Q/A=529.83X103/(2X8364)=31.67MPaV85MPamax满足规范要求。七、桩顶纵垫梁（工字钢2I36b）强度验算（一）400KN混凝土运输车用图十三的计算结果，可得图十六的荷载J11il=_.i,.\x/1T !T 1'!1/:. JR1其中：P=283.88KN，用结构力学求解器计算程序计算得：R1=R2=144.49KN最大弯距、剪力在中支点：M=118.86KN.mmax弯曲应力：o=M/W=118.86X106/（2X920800）=64.54MPaV140MPa剪应力：t=Q/A=144.49X103/（2X8364）=8.64MPaV85MPamax满足规范要求。（二）50t履带吊用图十五的计算结果，可得图十七的荷载I111=-.V.l■ 1! TI 1'!1/.：J<1/■：.其中：P=529.83KN，用结构力学求解器计算程序计算得：R1=R2=267.47KN最大弯距、剪力在中支点：M=331.85KN.mmax弯曲应力：。二M/W=331.85X106/(2X920800)=180.2MPaV140MPaX1.3=182MPa剪应力：t=Q/A=267.47X103/(2X8364)=15.99MPaV85MPamax满足规范要求。八钢管桩设计：钢管桩的竖向荷载计算：有以上计算可知，履带吊居中行走时中部在单排钢管桩中心线时，单排钢管桩中间的钢管桩受力最大。由图十五计算结果可得：R=267.47KN。M钢管桩等自重计算：钢管桩顶面标高为▽66.12米，以最长3#墩计算，由设计图纸中所附地质勘察资料可知，河床面+37.82m,钢管桩为直径630mm的标准螺旋焊接管，则钢管桩自重为W=28.3X1.23=34.81KN.钢管桩的竖向承载力稳定计算放置式钢管桩稳定计算放置式钢管桩采用预制砼块体，用吊机进行水上安装。安装前先进行冲击平整。因此所有砼块体均支撑在全风化层或强风化岩层上。钢管桩等自重计算：钢管桩顶面标高为▽66.12米，以最长3#墩计算，由设计图纸中所附地质勘察资料可知，河床面+37.82m,钢管桩为直径630mm的标准螺旋焊接管，则钢管桩自重为W=28.3X1.23=34.81KN,砼块体重量为103KN，钢管桩受力P=267.47+34.81+103=405.28KN设计图纸中所附地质勘察资料，对于全风化岩，其地基容许承载值为270KPa，3#墩的轴心受压纵向弯曲系数已算，©=0.683,贝0[P]=©・[。]・A=0.683X270X6.25=1152.56kN>P，满足要求。施打钢管桩计算施打钢管桩采用DZ45振动锤进行施打，因覆盖层较薄，必须支撑在全风化层或强风化岩层上。

钢管桩等自重计算：钢管桩顶面标高为▽66.12米，由设计图纸中所附地质勘察资料，以ZK9为例，河床面为▽+51.5m左右，卵石层厚度为3.3m，钢管桩底的标高48.15m，管桩长度按照18m考虑。钢管桩为直径630mm的标准螺旋焊接管，则钢管桩自重为W=18X1.23=22.14KN，钢管桩受力P=267.47+22.14=289.61KN设计图纸中所附地质勘察资料，对于全风化岩，其地基容许承载值为270KPa，本栈桥所有桩基均支撑在全风化层或强风化岩层上，按支撑桩计算其容许承载力。根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）中的沉桩的承载力容许值公式，则桩的容许承载力为：[r]=[r]=clApfrkac2ihifrki+lqiik（5.3.4）式中：Ir]——单桩轴向受压承载力容许值（kN），桩身自重与置换土重（当a自重记入浮力时，置换土重也计入浮力）的差值作为荷载考虑；根据地勘资料，frk=270KPa,qk=130KPa，\r]=0.5X0.3116X270+1.978X0.5X3.3X270+1/2X0.2X1.978X3.3Xa130=42.07+881.2+84.86=1008.13KN。2#墩的轴心受压纵向弯曲系数计算，入=L0/r=10/0.22027=45.4；查《钢结构设计规范》得，©=0.852。1008.13KNX0.852=858.93KN>P,满