成都某高层群体工程悬挑脚手架施工方案

四川***集团有限公司公司第八建筑工程公司***二标段悬挑脚手架专项方案及计算书脚手架专项方案审批表项目名称***·***22、3、4号楼施工单位编制人项目技术负责人项目经理工程部总工程师监理单位意见建设单位意见目录HYPERLINK\l"_Toc145755384"一、工程概况3HYPERLINK\l"_Toc145755385"二、脚手架工程设计及搭设参数3HYPERLINK\l"_Toc145755386"三、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计4HYPERLINK\l"_Toc145755387"四、悬挑架搭设要求4HYPERLINK\l"_Toc145755388"五、脚手架的拆除8HYPERLINK\l"_Toc145755389"六、安全管理9HYPERLINK\l"_Toc145755390"七、附录：悬挑架计算书10HYPERLINK\l"_Toc145755391"（一）外墙一般部位：10HYPERLINK\l"_Toc145755392"（二）空调板部位18HYPERLINK\l"_Toc145755393"（三）阳台转角部位：26一、工程概况***·***工程二标段位于成都市金牛区***商贸大道一段111号。二标段包括2栋、3栋、4栋共计3栋建筑，工程地下一层，地上主体18＋1层，电梯井突出屋面，建筑面积约53500m2，标准层高均为3m。二、脚手架工程设计及搭设参数本工程采用型钢悬挑脚手架，自二层开始以上均采用全封闭悬挑双排外脚手架分段搭设，共分三段，分段高度为6层。计划在搭设层平面设工字钢悬挑并加设钢丝绳斜拉加固。脚手架钢管选用ф48×3.5；外挑工字钢采用I14，长度主要为3米,I16用于阳台转角部位，长度为4.5米（角部）；固定工字钢在楼面上用2ф16的圆钢，距外墙内边为0.3米，距型钢端部0.15米，钢丝绳选用（6*19+1）直径15.5mm钢丝绳，钢丝绳吊环ф16的圆钢固定。立杆纵向间距为1.8米，内立杆距外墙0.3m，大横杆间距为1.8米，小横杆长度为1.5米。脚手架与建筑物的连墙拉结在两步三跨内采用预埋钢筋拉环钢管扣件连接方式。各栋搭设高度及起始楼面标高如下：起始悬挑段标高为2.95m-20.95m，悬挑高度为18m；第二次悬挑段为20.95m-38.95m,悬挑高度为18m；第三次悬挑段为38.95m-56.95m,悬挑高度为18m。故只需对其中一段悬挑架（18米高）进行计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。三、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计详见悬挑架计算书（附后）。四、悬挑架搭设要求⑴脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。⑵每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。⑶底座应准确的放在焊在工字钢上的钢筋上。安放工字钢处的剪力墙预留洞口尺寸为100×200。⑷立杆搭设应符合下列规定：①相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。依次循环······内侧立杆内侧纵向扫地杆外侧立杆依次循环······内侧立杆内侧纵向扫地杆外侧立杆横向扫地杆外侧纵向扫地杆内侧第一步纵向水平杆第一步横向水平杆外侧第一步纵向水平杆铺脚手板装设安全平网铺挡脚板挂密目式安全网外侧第二步纵向水平杆第二步横向水平杆内侧第二步纵向水平杆外侧第三步水平杆工字钢悬挑架搭设流程注：为脚手架搭设循环工序。②当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。③顶层立杆的搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。⑸纵向水平杆搭设应符合下列规定：①纵向水平杆宜设设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。②纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。⑹脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。⑺连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定：①本工程外脚手架连墙件每3.6m×5.4m设一根（两步三跨）,标准层每层必须设置连墙件。②连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。连墙构造中的连墙杆或拉筋应垂直于墙面设置，并呈水平位置或稍可向脚手架一端倾斜，但不允许向上翘起。

架体、边缘及转角处1m范围内必须设拉接点。③当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在450—600之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后拆除。④当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。⑤每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在450—600之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面面的倾角(a)450500600剪刀撑跨越立杆的的最多根数((n)765⑥本工程脚手架必须在外侧立面上连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置。⑦剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。⑧剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。⑨剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。⑻扣件安装符合下列规定：①扣件规格必须与钢管外径相同；②螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m；③在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；④对接扣件开口应朝上或朝内；⑤各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。⑼作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：①栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；②上栏杆上皮高度应为1.2m；③挡脚板高度不应小于180mm；④中栏杆应居中设置。⑽脚手板的铺设应符合下列规定：①脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120—150mm;②竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆铺设，且采用对接平铺四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。③作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应支承杆可靠地固定，脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。④在拐脚、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；⑤自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。五、脚手架的拆除⑴拆除脚手架时，应符合下列规定：⑵拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；⑶连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆加固；⑷当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；⑸当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固；两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，中间每隔6跨设置一道。⑹卸料时各配件严禁抛掷至地面。六、安全管理⑴搭设脚手架人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员必须定期体检，合格者方可上岗。⑵搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。⑶脚手架的构件质量与搭设质量应按规范进行检查验收，合格后方可准许使用。⑷作业层上的施工荷载应符合要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送泵等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。⑸当有六级及六级以上大风和雾雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。⑹脚手架的安全检查与维护应按规范规定进行，安全网应按有关规定搭设或拆除。⑺在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：①主节点处的纵．横向水平杆，纵横向扫地杆。②连墙件。⑻临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。⑼在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。⑽工地临时用电线路的架设及脚手架接地．避雷措施等，应按规定设置。⑾搭拆脚手架时周边应设围护栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。七、附录：悬挑架计算书（一）外墙一般部位：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.10米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.35米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.40m。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.800/3=0.210kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.800/3=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.818×1.1002=0.426×106/5080.0=83.904N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.048×1100.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.555mm小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.100=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.100×1.800/3=0.231kN活荷载标准值Q=3.000×1.100×1.800/3=1.980kN荷载的计算值P=(1.2×0.042+1.2×0.231+1.4×1.980)/2=1.550kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.267×1.550×=0.757×106/5080.0=148.986N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=0.6777×0.0388×1800..004/(1000×2.0600×105×1219000.0000)=0.111mm集中荷载标准值PP=0.0442+0.2231+1..980=22.253kkN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V1=1.8883×2253..240×1800..003/(1000×2.0600×105×1219000.0000)=9.885mm最大挠度和V=V1+V2=9.9622mm大横杆的最大挠度度小于18000.0/1150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准值值P1=0.0338×1.8000=0.0669kN脚手板的荷载标准准值P2=0.3550×1.1000×1.8000/2=0..346kNN活荷载标准值Q=3.0000×1.1000×1.8000/2=2..970kNN荷载的计算值R=1.22×0.0699+1.2××0.3466+1.4××2.9700=4.6557kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN；；四、脚手架荷载标标准值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1337NNG1=00.134××18.0000=2.4407kN(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m2)；本例采用用木脚手板，标标准值为0..35NNG2=00.350××3×1.8000×(1.1000+0.3000)/2==1.3233kN(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板，标准值值为0.155NNG3=00.150××1.8000×3/2=00.405kkN(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/m2)；0.0055NNG4=00.005××1.8000×18.0000=0.1162kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=44.297kkN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3..000×2×1.8000×1.1000/2=5..940kNN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0———基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：WW0=0..450Uz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)的规规定采用：UUz=1..250Us——风荷载体型型系数：Us=1..200经计算得到，风荷荷载标准值WWk=0..7×0.4500×1.2500×1.2000=0..472kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N==1.2NNG+0..85×1.4NQ风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式MW=0..85×1.4Wklah2/10其中Wk———风荷载基基本风压标准准值(kN/m2)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。五、立杆的稳定性性计算:1.不考虑虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=133.47kNN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到00.19；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.500；A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=5.088cm3；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1148.300[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!2.考虑风风荷载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=122.23kNN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到00.19；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定；uu=1..50A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩)，W=5.088cm3；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，MW；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1199.122[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、连墙件的计算算:连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+No其中Nlw——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按按照下式计算算：Nlww=1..4×wk×Awwk——风荷载基本本风压标准值值，wk=0..472kNN/m2；Aw——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=3..60×5.40=19..440m22；No——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=5..000经计算得到Nllw=112.8600kN，连墙墙件轴向力计计算值Nl=177.860kkN连墙件轴向力设计计值Nf=A[ff]其中——轴心心受压立杆的的稳定系数,,由长细比ll/i=300.00/11.58的结结果查表得到到=0.955；A=44.89cmm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf=955.411kkNNf>Nl，连墙件的的设计计算满满足要求!连墙件采用双扣件件与墙体连接接。经过计算得到NNl=177.860kkN小于扣件件的抗滑力18.0kNN，满足要求求!连墙件扣件连接示示意图七、悬挑梁的受力力计算:悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分脚手架荷荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。本工程中，脚手架架排距为11100mm，内内侧脚手架距距离墙体3000mm，支支拉斜杆的支支点距离墙体体=14000mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=7122.00cmm4，截面抵抗抗矩W=102.000cm3，截面积A=21..50cm22。受脚手架集中荷载载P=1..2×4.30++1.4×5.94==13.477kN水平钢梁自重荷载载q=1..2×21.500×0.00001×7.85×10=0..20kN//m悬挑脚手架示意图图悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN.m))悬挑脚手架支撑梁梁变形图(mm)各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R1=15.4456kN,,R2=13.0032kN,,R3=-0.9968kN最大弯矩Mmaax抗弯计算强度ff=M/1..05W+NN/A=2..037×106/(1.005×1020000.0)++7.2133×1000//2150..0=22..376N//mm2水平支撑梁的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!八、悬挑梁的整体体稳定性计算算:水平钢梁采用144号工字钢,计算公式如如下其中b——均均匀弯曲的受受弯构件整体体稳定系数，查查表《钢结构构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.66，按照《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附录录B其值用b'查表得到其其值为0.9918经过计算得到强度度=2.044×106/(0.9918×1020000.00))=21.777N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算<[f],满满足要求!九、拉杆的受力计计算:水平钢梁的轴力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算其中RUicossi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为RRU1=17..057kNN十、拉杆的强度计计算:拉绳或拉杆的轴力力RU我们均取最最大值进行计计算，为RU=17.0057kN拉绳的强度计算：：如果上面采用钢丝丝绳，钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算：其中[Fg]———钢丝绳的容容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢钢丝破断拉力力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载载不均匀系数数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8；K——钢丝绳使用用安全系数，取6.0。选择拉钢丝绳的破破断拉力要大大于6.000×17.0557/0.8850=1220.4022kN。选择6×19+11钢丝绳，钢钢丝绳公称抗抗拉强度14400MPaa，直径15.5mm。钢丝拉绳的吊环强强度计算：钢丝拉绳的轴力RRU我们均取最最大值进行计计算作为吊环环的拉力N，为N=RU=17.0057kN钢丝拉绳的吊环强强度计算公式式为其中[f]为为吊环抗拉强强度，取[ff]=550N/mmm2，每个吊环环按照两个截截面计算；所需要的钢丝拉绳绳的吊环最小小直径D==[170557×4/(3..1416××50×2)]1/22=15mm十一、锚固段与楼楼板连接的计计算:水平钢梁与楼板压压点采用钢筋筋拉环，拉环环强度计算如如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=133.032kkN水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为其中[f]为拉环环钢筋抗拉强强度，每个拉拉环按照两个个截面计算，按按照《混凝土土结构设计规规范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[130332×4/(3..1416××50×2)]1/22=13mm水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。（二）空调板部位位钢管脚手架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计算的脚手架为双双排脚手架，搭搭设高度为118.0米，立杆采用用单立管。搭设尺寸为：立杆杆的纵距1..80米，立杆的横横距0.700米，立杆的步步距1.800米。采用的钢管类型为为48×3.5，连墙件采用2步33跨，竖向间间距3.600米，水平间距距5.40米。施工均布荷载为33.0kN//m2，同时施工工2层，脚手板板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用用14号工字钢钢，其中建筑筑物外悬挑段段长度1.550米，建筑物内内锚固段长度度1.35米。悬挑水平钢梁采用用钢丝绳与建建筑物拉结，最最外面钢丝绳绳距离建筑物物1.40mm。一、小横杆的计算算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷荷载值计算小横杆的自重标准准值P1=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P2=0.3550×1.8000/3=0..210kNN/m活荷载标准值Q=3.0000×1.8000/3=1..800kNN/m荷载的计算值q=1.22×0.0388+1.2××0.2100+1.4××1.8000=2.8118kN/mm小横杆计算简图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩计算公式如下:M=2.8818×0.70002=0.173×1106/50800.0=333.978NN/mm2小横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度计算公式如下:荷载标准值q=00.038++0.2100+1.8000=2.0048kN//m简支梁均布荷载作作用下的最大大挠度V=5.00×2.0488×700.004/(3844×2.06×105×1219000.0)==0.2555mm小横杆的最大挠度度小于7000.0/1550与10mm,满足要求!二、大横杆的计算算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。用小横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算大横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值值计算小横杆的自重标准准值P1=0.0338×0.7000=0.0227kN脚手板的荷载标准准值P2=0.3550×0.7000×1.8000/3=0..147kNN活荷载标准值Q=3.0000×0.7000×1.8000/3=1..260kNN荷载的计算值P=(1..2×0.0277+1.2××0.1477+1.4××1.2600)/2=00.986kkN大横杆计算简图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=0.008×(1.2×0.0388)×1.80002+0.2667×0.9866×=0.486×1106/50800.0=955.664NN/mm2大横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=0.6777×0.0388×1800..004/(1000×2.0600×105×1219000.0000)=0.111mm集中荷载标准值PP=0.0227+0.1147+1..260=11.434kkN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V1=1.8883×1433..880×1800..003/(1000×2.0600×105×1219000.0000)=6.227mm最大挠度和V=V1+V2=6.3799mm大横杆的最大挠度度小于18000.0/1150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准值值P1=0.0338×1.8000=0.0669kN脚手板的荷载标准准值P2=0.3550×0.7000×1.8000/2=0..220kNN活荷载标准值Q=3.0000×0.7000×1.8000/2=1..890kNN荷载的计算值R=1.22×0.0699+1.2××0.2200+1.4××1.8900=2.9994kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN；；四、脚手架荷载标标准值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1337NNG1=00.134××18.0000=2.4407kN(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m2)；本例采用用木脚手板，标标准值为0..35NNG2=00.350××4×1.8000×(0.7000+0.7000)/2==1.7644kN(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板，标准值值为0.155NNG3=00.150××1.8000×4/2=00.540kkN(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/m2)；0.0055NNG4=00.005××1.8000×18.0000=0.1162kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=44.873kkN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3..000×2×1.8000×0.7000/2=3..780kNN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0———基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：WW0=0..450Uz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)的规规定采用：UUz=1..250Us——风荷载体型型系数：Us=1..200经计算得到，风荷荷载标准值WWk=0..7×0.4500×1.2500×1.2000=0..472kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N==1.2NNG+0..85×1.4NQ风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式MW=0..85×1.4Wklah2/10其中Wk———风荷载基基本风压标准准值(kN/m2)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。五、立杆的稳定性性计算:1.不考虑虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=111.14kNN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到00.19；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.500；A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=5.088cm3；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1122.622[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!2.考虑风风荷载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=100.35kNN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到00.19；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定；uu=1..50A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩)，W=5.088cm3；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，MW；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1178.433[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、连墙件的计算算:连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算：：Nl=Nlww+No其中Nlw——风荷载产生生的连墙件轴轴向力设计值值(kN)，应按按照下式计算算：Nlww=1..4×wk×Awwk——风荷载基本本风压标准值值，wk=0..472kNN/m2；Aw——每个连墙件件的覆盖面积积内脚手架外外侧的迎风面面积，Aw=3..60×5.40=19..440m22；No——连墙件约束束脚手架平面面外变形所产产生的轴向力力(kN)；No=5..000经计算得到Nllw=112.8600kN，连墙墙件轴向力计计算值Nl=177.860kkN连墙件轴向力设计计值Nf=A[ff]其中——轴心心受压立杆的的稳定系数,,由长细比ll/i=700.00/11.58的结结果查表得到到=0.877；A=44.89cmm2；[f]==205..00N/mmm2。经过计算得到NNf=877.436kkNNf>Nl，连墙件的的设计计算满满足要求!连墙件采用扣件与与墙体连接。经过计算得到NNl=177.860kkN小于扣件的抗抗滑力18.0kNN，满足要求求!连墙件扣件连接示示意图七、悬挑梁的受力力计算:悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分脚手架荷荷载N的作用，里里端B为与楼板的的锚固点，AA为墙支点。本工程中，脚手架架排距为7000mm，内内侧脚手架距距离墙体7000mm，支支拉斜杆的支支点距离墙体体=14000mm，水平支撑梁的截面面惯性矩I=7122.00cmm4，截面抵抗抗矩W=102.000cm3，截面积A=21..50cm22。受脚手架集中荷载载P=1..2×4.87++1.4×3.78==11.144kN水平钢梁自重荷载载q=1..2×21.500×0.00001×7.85×10=0..20kN//m悬挑脚手架示意图图悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN.m))悬挑脚手架支撑梁梁变形图(mm)各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R1=15.7774kN,,R2=8.0883kN,RR3=-1.0001kN最大弯矩Mmaax抗弯计算强度ff=M/1..05W+NN/A=3..180×106/(1.005×1020000.0)++8.8344×1000//2150..0=33..798N//mm2水平支撑梁的抗弯弯计算强度小小于205..0N/mmm2,满足要求!八、悬挑梁的整体体稳定性计算算:水平钢梁采用144号工字钢,计算公式如如下其中b——均均匀弯曲的受受弯构件整体体稳定系数，查查表《钢结构构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.66，按照《钢钢结构设计规规范》(GB500017-20003)附录录B其值用b'查表得到其其值为0.9918经过计算得到强度度=3.188×106/(0.9918×1020000.00))=33.997N/mmm2；水平钢梁的稳定性性计算<[f],满满足要求!九、拉杆的受力计计算:水平钢梁的轴力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi按照下面面计算其中RUicossi为钢绳的拉拉力对水平杆杆产生的轴压压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算算得到由左至至右各钢绳拉拉力分别为RRU1=18..079kNN十、拉杆的强度计计算:拉绳或拉杆的轴力力RU我们均取最最大值进行计计算，为RU=18.0079kN拉绳的强度计算：：如果上面采用钢丝丝绳，钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算：其中[Fg]———钢丝绳的容容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢钢丝破断拉力力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载载不均匀系数数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分分别取0.885、0.82和0.8；K——钢丝绳使用用安全系数，取取6.0。选择拉钢丝绳的破破断拉力要大大于6.000×18.0779/0.8850=1224.1566kN。选择6×19+11钢丝绳，钢钢丝绳公称抗抗拉强度14400MPaa，直径15.5mm。钢丝拉绳的吊环强强度计算：钢丝拉绳的轴力RRU我们均取最最大值进行计计算作为吊环环的拉力N，为N=RU=18.0079kN钢丝拉绳的吊环强强度计算公式式为其中[f]为为吊环抗拉强强度，取[ff]=550N/mmm2，每个吊环环按照两个截截面计算；所需要的钢丝拉绳绳的吊环最小小直径D==[180779×4/(3..1416××50×2)]1/22=16mm十一、锚固段与楼楼板连接的计计算:1.水平钢钢梁与楼板压压点如果采用用钢筋拉环，拉拉环强度计算算如下：水平钢梁与楼板压压点的拉环受受力R=8..083kNN水平钢梁与楼板压压点的拉环强强度计算公式式为其中[f]为拉环环钢筋抗拉强强度，每个拉拉环按照两个个截面计算，按按照《混凝土土结构设计规规范》[f]]=500N/mm22；所需要的水平钢梁梁与楼板压点点的拉环最小小直径D==[80833×4/(3..1416××50×2)]1/22=11mm水平钢梁与楼板压压点的拉环一一定要压在楼楼板下层钢筋筋下面，并要要保证两侧330cm以上上搭接长度。（三）阳台转角部部位：钢管脚手架的计算算参照《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）。计算的脚手架为双双排脚手架，搭搭设高度为118.0米，立杆采用用单立管。搭设尺寸为：立杆杆的纵距1..80米，立杆的横横距0.700米，立杆的步步距1.800米。采用的钢管类型为为48×3.5，连墙件采用2步33跨，竖向间间距3.600米，水平间距距5.40米。施工均布荷载为33.0kN//m2，同时施工工2层，脚手板板共铺设3层。悬挑水平钢梁采用用14号工字钢钢，其中建筑筑物外悬挑段段长度1.550米，建筑物内内锚固段长度度1.35米。悬挑水平钢梁采用用钢丝绳与建建筑物拉结，最最外面钢丝绳绳距离建筑物物1.40mm。一、小横杆的计算算:小横杆按照简支梁梁进行强度和和挠度计算，小小横杆在大横横杆的上面。按照小横杆上面的的脚手板和活活荷载作为均均布荷载计算算小横杆的最最大弯矩和变变形。1.均布荷荷载值计算小横杆的自重标准准值P1=0.0338kN/mm脚手板的荷载标准准值P2=0.3550×1.8000/3=0..210kNN/m活荷载标准值Q=3.0000×1.8000/3=1..800kNN/m荷载的计算值q=1.22×0.0388+1.2××0.2100+1.4××1.8000=2.8118kN/mm小横杆计算简图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的弯矩计算公式如下:M=2.8818×0.70002=0.173×1106/50800.0=333.978NN/mm2小横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为简简支梁均布荷荷载作用下的的挠度计算公式如下:荷载标准值q=00.038++0.2100+1.8000=2.0048kN//m简支梁均布荷载作作用下的最大大挠度V=5.00×2.0488×700.004/(3844×2.06×105×1219000.0)==0.2555mm小横杆的最大挠度度小于7000.0/1550与10mm,满足要求!二、大横杆的计算算:大横杆按照三跨连连续梁进行强强度和挠度计计算，小横杆杆在大横杆的的上面。用小横杆支座的最最大反力计算算值，在最不不利荷载布置置下计算大横横杆的最大弯弯矩和变形。1.荷载值值计算小横杆的自重标准准值P1=0.0338×0.7000=0.0227kN脚手板的荷载标准准值P2=0.3550×0.7000×1.8000/3=0..147kNN活荷载标准值Q=3.0000×0.7000×1.8000/3=1..260kNN荷载的计算值P=(1..2×0.0277+1.2××0.1477+1.4××1.2600)/2=00.986kkN大横杆计算简图2.抗弯强强度计算最大弯矩考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的弯矩和均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:M=0.008×(1.2×0.0388)×1.80002+0.2667×0.9866×=0.486×1106/50800.0=955.664NN/mm2大横杆的计算强度度小于2055.0N/mmm2,满足要求!3.挠度计计算最大挠度考虑为大大横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和均布荷载最大挠度度计算公式如如下:集中荷载最大挠度度计算公式如如下:大横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度V1=0.6777×0.0388×1800..004/(1000×2.0600×105×1219000.0000)=0.111mm集中荷载标准值PP=0.0227+0.1147+1..260=11.434kkN集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度V1=1.8883×1433..880×1800..003/(1000×2.0600×105×1219000.0000)=6.227mm最大挠度和V=V1+V2=6.3799mm大横杆的最大挠度度小于18000.0/1150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的的计算:纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑承承载力设计值值,取8.0kNN；R——纵向或横向向水平杆传给给立杆的竖向向作用力设计计值；1.荷载值值计算横杆的自重标准值值P1=0.0338×1.8000=0.0669kN脚手板的荷载标准准值P2=0.3550×0.7000×1.8000/2=0..220kNN活荷载标准值Q=3.0000×0.7000×1.8000/2=1..890kNN荷载的计算值R=1.22×0.0699+1.2××0.2200+1.4××1.8900=2.9994kN单扣件抗滑承载力力的设计计算算满足要求!!当直角扣件的拧紧紧力矩达400--65NN.m时,试验表明:单扣件在122kN的荷载载下会滑动,,其抗滑承载载力可取8..0kN；双扣件在20kNN的荷载下会会滑动,其抗滑承载载力可取122.0kN；；四、脚手架荷载标标准值:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静荷载标准值包括括以下内容：：(1)每米米立杆承受的的结构自重标标准值(kN/m))；本例为0..1337NNG1=00.134××18.0000=2.4407kN(2)脚手手板的自重标标准值(kN/m2)；本例采用用木脚手板，标标准值为0..35NNG2=00.350××3×1.8000×(0.7000+0.7000)/2==1.3233kN(3)栏杆杆与挡脚手板板自重标准值值(kN/m))；本例采用用栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板，标准值值为0.155NNG3=00.150××1.8000×3/2=00.405kkN(4)吊挂挂的安全设施施荷载，包括括安全网(kN/m2)；0.0055NNG4=00.005××1.8000×18.0000=0.1162kN经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG11+NG2+NG3+NG4=44.297kkN。活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的11/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3..000×2×1.8000×0.7000/2=3..780kNN风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中W0———基本风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：WW0=0..450Uz——风荷载高度度变化系数，按按照《建筑结结构荷载规范范》(GB500009-20001)的规规定采用：UUz=1..250Us——风荷载体型型系数：Us=1..200经计算得到，风荷荷载标准值WWk=0..7×0.4500×1.2500×1.2000=0..472kNN/m2。考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N==1.2NNG+0..85×1.4NQ风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式MW=0..85×1.4Wklah2/10其中Wk———风荷载基基本风压标准准值(kN/m2)；la——立杆的纵距距(m)；h——立杆的步距距(m)。五、立杆的稳定性性计算:1.不考虑虑风荷载时,,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=100.45kNN；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到00.19；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定，uu=1.500；A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩),WW=5.088cm3；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1115.011[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!2.考虑风风荷载时,立杆的稳定定性计算其中N——立杆的轴心心压力设计值值，N=9..65kN；；——轴心受压立杆的稳稳定系数,由长细比ll0/i的结果果查表得到00.19；i——计算算立杆的截面面回转半径，i=1.58cm；l0——计计算长度((m),由公公式l0=kuuh确定，l0=3.12mm；k——计算算长度附加系系数，取1..155；u——计算算长度系数，由由脚手架的高高度确定；uu=1..50A——立杆杆净截面面积积，A=4.899cm2；W——立杆杆净截面模量量(抵抗矩)，W=5.088cm3；MW——计计算立杆段由由风荷载设计计值产生的弯弯矩，MW；——钢管立杆受压强度度计算值((N/mm22)；经计算得得到=1170.822[f]——钢钢管立杆抗压压强度设计值值，[f]=2055.00N//mm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、连墙件的计算算:连墙件的轴向力计计算值应按照照下