支架安全检算

385编制依据

385省道连续梁现浇段支架方案设计及计算书《铁路混凝土工程施工技术指南〔TZ210-2023〕《建筑施工高处作业安全技术标准〔JGJ80-91〕《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土构造设计标准》(TB10002.3-2023)《铁路桥涵地基和根底设计标准〔TB10002.5-2023〕5GB50017-2023〕6《铁路桥梁钢构造设计标准〔TB10002.2-2023〕7GB50005-2023〕8〕梁部设计图纸及现场调查资料。术语F－集中荷载H－水平力M－计算弯矩N－计算轴心力Q－重力荷载V－计算剪力R－计算支反力E－弹性模量A－截面积I－截面惯性矩W－截面抵抗矩1中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部385i－回转半径λ－构件长细比K－强度安全系数［σ］－钢材轴向容许应力［σ］－钢材弯曲容许应力w［f］－木材顺纹抗剪容许应力V［f］－木材抗弯容许应力w［f］－木材顺纹抗压容许应力c立杆间距－相邻立杆之间轴线距离立杆步距－上下水平立杆之间距离荷载因素及取值荷载因素依据《铁路混凝土工程施工技术指南〔TZ210-2023受力时需依据以下荷载，并按最不利荷载组合计算。1〕竖向模板自身的重力；浇筑混凝土的重力；钢筋〔包括预埋件〕的重力；施工人员和机具设备的重力；振捣混凝土时产生的荷载。2〕水平荷载浇筑混凝土对模板的侧压力；倾倒混凝土时因振动产生的荷载。3〕检算模板倾覆稳定性时，侧面所受风荷载承受《铁路桥涵设2中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部385〔TB10002.1〕标准荷载取值依据《铁路混凝土工程施工技术指南〔TZ210-2023〕可知：7800kg/m3，木材750kg/m32600kg/m3。人及机具作用在模板或支架上的荷载：对模板及横梁取2.5kpa；1kpa。振捣混凝土时底模产生的荷载可取2kpa；倾倒混凝土时因振动2kpa19KPa。依据《铁路桥梁钢构造设计标准〔TB10002.2-2023〕可知:］140MPa；钢材弹性模量E=2.1×105MPa。w依据《木构造设计标准〔GB50005-2023〕中常用树种木材的［f

13MPa，w

V

10MPa，c木材弹性模量E=9000MPa。且露天状况下，木材强度及弹模需乘以调0.90.85。依据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术标准1.21.4。依据《铁路桥涵地基和根底设计标准TB10002.5-2023A组土的根本承载力［σ］=0.3MPa安全系数依据《铁路混凝土工程施工技术指南〔TZ210-20231/400；模板的弹性压缩或下沉量不得大于3中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部3851/10001.5。方案设计工程概况06m，13m，3.8m7.2m，直腹板。受0#块设计长度及挂篮构造限制，本梁0101.65m00.7m、1#0.7m-0.6m0处圆弧为整块钢模板；1设计方案19#、209m，及两侧0.9m90cm1#梁段梁端外侧保证最少有两排脚手13.8m。15mm18mm30cm，0#块、1#块腹板以下支架立杆间距30cm×60cm，靠最外侧两排60cm×90cm60cm×60cm，根底以上三排和调顶托，顶托上置一层纵梁15x15cm10x10cm6m固定，剪刀撑角度为45°～60°。其中纵向竖直面斜撑间距不得大3m，4615mm18mm30cm，4中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部385横向方木间距横向方木间距90c60cm×90cm。支架应有足够的强度、刚度及稳定性。在支架上浇筑梁段时，由至导致混凝土梁段消灭裂缝。因此在支架搭设好并铺好底板模板后，对支架进展预压试验。0、1号块在承台施工完后用原土分层回填，回填时用打夯机分1.5mAC2015cm，并做成内高外低使雨水不进0112cm×12cm全部方木承受东北红松，以削减压缩弹性变形。荷载取值1〕18mm，自重：0.018×0.75×9.8=0.132kn/m2×0.75×9.8=0.245kn/m2〔15cm×15cm30cm1/0.3×0.15×0.15×0.75×9.8=0.55kn/m24〕支架按最高墩处腹板以下支架高9m计算，支架重量0.0384kn/m1.94+1.92=3.82kn/m2，其中：〔÷0.〕×10.〕90.0384=1.94kn/25中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部3853.5m，3.5×26=91kn/m2倾倒混凝土的荷载标准值：2kn/m2施工均布荷载：2.5kn/m2底模横、纵梁、支架受力检算底模横梁检算腹板下底模横梁检算〔按均布荷载〕方木依据均布荷载下连续梁计算，荷载取梁高为3.5m时计算。钢筋混凝土板自重(kn/m)：q11=26×3.5×0.3=27.3kn/m模板的自重线荷载(kn/m)：q120.312×0.3=0.094kn/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2+2.5)×0.3=1.35kn/m静荷载q1=1.2×〔27.3+0.094〕=32.87kn/m活荷载q2=1.4×1.35=1.89kn/m最不利安排的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩M=-0.107ql2=-0.107×〔32.87+1.89〕×0.32=-0.1kn.m最大剪力V=-0.607×0.3×〔32.87+1.89〕=-6.33kn最大支反力R=1.143×0.3×〔32.87+1.89〕=11.92kn6中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部385省道连续梁支架检算方木的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W0.1×0.1×0.1/60.00016667m3；I=0.1×0.1×0.1×0.1/12=0.0000083333m4；腹板下横梁方木抗弯计算强度：f=0.1/0.00016667/1000=0.6MPa＜［f

］=11.7MPa，满足要求!w方木挠度按均布荷载作用下的连续梁构造计算，经计算腹板下方横梁挠度ε=0.632ql4/(100EI)=0.632×〔32.87+1.89〕×0.34/100/7.65/0.0000083333×10-6=0.00003m＜［0.3/400］=0.00075m，满足要求。5.1.2底板下底模横梁检算方木依据均布荷载下连续梁计算，荷载按底板加顶板0.965m计算：钢筋混凝土板自重(kn/m2)：q11=26×0.965×0.3=7.527kn/m模板的自重线荷载(kN/m2)：q12=0.312×0.3=0.094kn/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)：q2=(2+2.5)×0.3=1.35kn/m7中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部385静荷载q1=1.2×〔7.527+0.094〕=9.145kn/m活荷载q2=1.4×1.35=1.89kn/m最不利安排的弯矩和，计算公式如下:M=-0.107ql2=-0.107×〔9.145+1.89〕×0.62=0.425kn.m最大剪力V=0.607×0.6×〔9.145+1.89〕=4.02kn最大支反力R=1.143×0.6×〔9.145+1.89〕=7.568kn木方的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W0.1×0.1×0.1/60.00016667m3；I=0.1×0.1×0.1×0.1/12=0.0000083333m4；木方抗弯计算强度f=M/W=0.425/0.00016667/1000=2.55MPa＜］=11.7MPa，满足要求!w方木挠度按均布荷载作用下的简支构造计算，经计算顶板内底板挠度ε=0.632ql4/100EI=0.632×〔9.145+1.89〕×0.64/100/7.65/0.0000083333×10-6=0.00002m＜［0.6/400］=0.0015m，满足要求。腹板下方底模纵梁检算8中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部385横梁方木的支反力R=11.92kn最大弯矩M=0.175×R×l=0.175×11.92×0.6=1.25kn.m方木的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=0.15×0.15×0.15/6=0.000338m3；I=0.15×0.15×0.15×0.15/12=0.000042m4；f=1.25/0.000338/1000=3.7MPa＜［f］w=11.7MPa，满足要求!底板下纵梁挠度按三跨连续梁构造，中间承受集中荷载计算。经计算底板下方纵梁挠度ε=1.146Rl3/100EI=1.146×11920×0.63/100/7.65/42023=0.00009m＜［0.6/400］=0.0015m，满足要求。底板下方底模纵梁检算横梁方木的支反力R=7.568kn最大弯矩M=0.175×R×l=0.175×7.568×0.6=0.795kn.m方木的截面力学参数为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=0.15×0.15×0.15/6=0.000338m3；I=0.15×0.15×0.15×0.15/12=0.000042m4；f=0.795/0.000338/1000=2.35MPa＜［f］w9中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部385=11.7MPa，满足要求!底板下纵梁挠度按三跨连续梁构造，中间承受集中荷载计算。经计算底板下方纵梁挠度ε=1.146Rl3/100EI=1.146×7568×0.63/100/7.65/42023=0.00006m＜［0.6/400］=0.0015m，满足要求。碗扣支架检算腹板下方支架受力检算查《建筑施工排架有用手册1.2m许荷载Pmax=30kn。支架检算时，其受力为施工荷载、梁体自重、模板及支架自重、混凝土振捣产生荷载之和，并考虑分项系数1.2。此时腹板下方支架底部荷载应为：1.2×〔91+0.132+0.245+0.55+3.82〕+1.4×〔1+2〕=119.1kPa腹板下方单根支架受力为：底板下方支架受力检算底板下方支架底部荷载应为：=37.38kPa底板下方支架受力为:37.38×0.6×0.6=13.46kn<30kn1.3经以上计算，支架设置满足受力要求。10中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部385支架稳定性检算支架水平横杆步距依据最大120cm，立杆钢管外径48mm，内径41mm3.5mmA=489mm2I=121867mm4，截面抵抗矩W=5078mmLo=1200mσ=145MP腹板下方每根杆件平均承受压力为21.438kn，单根杆件轴心压1.1×21.438=23.58kn/根。σ=N/A=23.58kn/489mm2=48MPa单根支架盘旋半径r=〔I/A〕0.5=15.78按两端固接，长度计算系数取μ=0.65长细比λ=μ×Lo/r=0.65×1200/15.78=49.4查《建筑施工计算手册》表得，φ=0.852允许压应力［σ］=145×0.852=123MPa48×1.5=72MPa＜123MPa〔TZ213-2023〕1.5力小于腹板下方，不再检算。顶板内底模面板检算36.5cm18mm30cm。模板面板依据四跨连续梁计算其抗弯强度及挠度。q1=26×0.365×0.3=2.847kPaq2=(2+2.5)×0.3=1.35kPaM0.077ql20.077×(1.2×2.847+1.4×1.35)11中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部385×0.3×0.3=0.077×5.306×0.09=0.037kn.m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W120×1.8×1.8/6=64.8cm3；I=120×1.8×1.8×1.80/12=58.32cm4；f=0.037×1000/64.8=0.57MPaf<[f],满足要求!面板挠度按均布荷载作用下的简支构造计算，经计算顶板内底板挠度ε=5ql4/384EI=5×〔1.2×2.847+1.4×1.35〕×1000×0.34/384/76.5/58.32=0.0001m＜［0.3/400］=0.00075m，满足要求。腹板下底模面板检算3.5m，底模承受18mm30cm。模板面板依据四跨连续梁计算其抗弯强度及挠度。q1=26×3.5×0.3=27.3kPaq2=(2+2.5)×0.3=1.35kPaM=0.077ql2=0.077×(1.2×27.3+1.4×1.35)×0.3×0.3=0.077×34.65×0.09=0.24kn.m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:12中铁六局邯黄铁路工程三标段工程经理部385W=120×1.8×1.8/6=64.8cm3；I=120×1.8×1.8×1.80/12=58.32cm4；f=M/W=0.24×1000/64.8=3.7MPaf<[f],满足要求!面板挠度按均布荷载作用下的简支构造计算，经计算顶板内底板挠度ε=5ql4/384EI=5×〔1.2×27.3+1.4×1.35〕×1000×0.24/384/76.5/58.32=0.0002m＜［0.3/400］=0.00075m，满足要求。可以满足梁部浇筑时对其刚度及强度要求。地基处理检算15cmC20150cm