淘米无线科技人防高支模

上海淘米无线科技有限公司新建生产及辅助用房地下汽车库人防工程

目录TOC\o"1-2"\h\z\u第一章工程概况 1第二章编制依据 1第三章模板支撑系统概况 2第四章材料要求 3第五章模板安装 4第六章排架搭设要求 6第七章排架验收要求 8第八章模板排架使用要求及砼浇捣方案 10第九章模板排架拆除要求 12第十章安全技术措施 12第十一章应急预案 14第十二章文明施工 16计算书 17上海淘米无线科技有限公司新建生产及辅助用房地下汽车库人防工程模板专项施工方案上海林天市政建筑工程有限公司第140页第一章工程概况工程名称：上海淘米无线科技有限公司新建生产及辅助用房地下汽车库人防工程建设单位：上海淘米无线科技有限公司施工单位：上海林天市政建筑工程有限公司监理单位：上海鼎业民防建设咨询有限公司设计单位：上海结建民防建筑设计有限公司地下车库人防面积：4997㎡该工程位于上上海市松江区东至高科二路，西至河道，南至05-09地块，北至河道。拟建1#-3#新建厂房，设一层地下室，总建筑面积为：30200.4㎡，地下室总面积5975平方，人防面积为：4997㎡，位于地下一层，为附建式甲类人防工程，平时使用功能为汽车库，战时为六级二等人员掩蔽体，设计使用年限50年，抗震设防列度7度。±0.000相当于吴淞高程5.2m。人防顶板标高分别为-1.3m、-1.2m、-0.9m、-0.6m、-0.5m。地下室底板面标高-4.800m，底板厚450。第二章编制依据国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》DG/TJ08-016-2《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军版)中华人民共和国工程建设标准强制性条文（2013版）建设工程安全生产条例工程的设计图纸及相关技术要求公司以往类似工程的施工经验施工现场安全设施计算软件第三章模板支撑系统概况地下车库超荷载模架区域为人防顶板梁，地下车库基础底板面标高为-4.800m，地下室顶板标高分别为-1.3m、-1.2m、-0.9m、-0.6m、-0.5m，顶板厚350mm、300mm，地下室高度为3.5m-4.3m，梁尺寸有800*1500、800*1000、800*900、750*1200、750*1100、750*1050、750*900、600*850、500*1300、500*1200、500*1100、500*900、500*800、400*1200、400*1100、400*900、400*800、400*700、350*2400、350*2200、350*800、300*900、300*800、300*700、300*600、250*2200、200*2200、200*500、200*400、200*300本工程模板支撑计算板按照板厚350mm、高度3.15m计算；梁按照800*1500，高度2.4m；梁800*1000，高度2.9m计算；梁800*900，高度3m计算；梁750*1200，高度3m计算；梁750*1100，高度2.4m计算；梁750*1050，高度3.25m计算；梁750*900，高度3m计算；梁500*1300，高度3m计算；梁500*1200，高度2.7m计算；梁600*850，高度3.05m计算；梁350*2400，高度1.5m计算；梁400*800，高度3.1m计算。部位板、梁截面立杆设置搭设高度（m）板350mm、300mm板下立杆间距按0.70*0.70m排布，步距1.8m，3.15-4梁800*1500、800*1000、800*900、750*1200、750*1100、750*1050顺梁方向间距按0.35m，梁下设2根立杆，步距1.8m，2.4-3梁750*900、600*850、500*1300、500*1200、500*1100、500*900、500*800、400*1200、400*1100、400*900顺梁方向间距按0.7m，梁下设2根立杆，步距1.8m，2.9梁400*800、400*700、350*800、300*900、300*800、300*700、300*600、200*500、200*400、200*300顺梁方向间距按0.7m，梁下设1根立杆，步距1.8m，3.1梁350*2400、350*2200250*2200、200*2200顺梁方向间距按0.35m，梁下设2根立杆，步距1.8m，1.5第四章材料要求1.钢管：扣件式钢管采用外径48mm，壁厚3.0钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲的钢管。每批钢管进场时，必须具有产品质量合格证和钢管材质检验报告。凡进场的钢管及扣件，现场应进行外观及壁厚验收，防止非标准钢管混用：对钢管扣件等应按有关规定送样检验。2.扣件：采用可锻铸铁制作的直角、旋转和对接扣件。扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。出现滑丝的螺栓必须更换。上述材料进入施工现场后应按规范要求组织验收，合格后方可使用。尤其注意的是：①不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的钢管。钢管上严禁打孔；②旧扣件使用前应进行外观质量检查，严重锈蚀、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3.模板：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。必须有足够的强度、刚度和稳定性能承受各种荷载（2）外观质量检查标准（通过观察检验），任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。（3）规格尺寸检查标准（通过测量检验），厚度、长、宽、翘曲度必须达到要求。4．木方：应符合《木结构工程施工及验收规范》（GBJ206-83）中的承重结构选材标准，材质不宜低于Ⅲ等材。不得使用有脆性、严重扭曲和受潮易变形、开裂的木材。木方不得有腐朽、折裂、枯节。第五章模板安装一、基本技术要求1、模板支撑顺序为先柱、后梁，再搭平台，最后加水平连杆及纵横支撑加以固定。2、模板的制作尺寸要准确，表面平整无缝隙，边口整齐，支模要横平竖直不歪斜，几何尺寸要符合图纸要求。夹板木模所用的45×90木方受力面在安装前均应刨光，以此保证头角垂直、接口密缝。3、立柱底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。立柱底部应设置木垫板，禁止使用砖或脆性材料铺垫。4、柱及梁的侧模安装前，应先根据弹线位置用A14短钢筋离底面50mm处焊牢在两侧的主筋上（注意电焊时不伤主筋），作为控制截面尺寸的限位基准。一片侧模安装后应先采用临时支撑固定，然后再安装另一侧模板。两侧模板用限位钢筋控制截面尺寸，并用上下连杆及剪刀撑等控制模板的垂直度，确保稳定性。5、安装模板一般按自下而上的顺序进行。模板安装应做到位置准确，表面平整，连接件紧固，拼缝严密。6、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000-3/1000。7、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏。封模前，各种预埋件或插筋应按要求位置用电焊固定在主筋或箍筋上，预留孔应先做木框，用铁钉固定在模板上，并保证位置准确，固定牢靠。8、模板的接缝不应漏浆。木模板在浇砼前应浇水湿润，但模板内不应有积水。9、在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。10、在墙根部根据测量控制线做一条高标号砂浆找平埂子（施工缝处理），埂子的高低根据配模板图和楼板的平整来确定，要严格保证墙模板垂直度与板模的平整度。11、有门窗洞口的墙体，应先按好一侧模板。待弹好门窗洞口位置线后再安另一侧模板，在模板安装前应清扫墙内的杂物。12、模板安装完毕，应检查一遍扣件、螺栓、拉杆、顶撑是否牢固，模板拼缝以及底边是否严密，特别是门窗洞口边的模板支撑是否牢固、严密。13、在模板安装封闭前必须将根部的垃圾杂物清理干净，并用水冲洗，每道墙、柱留一冲洗口（150×150）。二、支模方法1、柱模板柱模板的支立：柱截面尺寸较大，设计采用对拉螺栓加固的方法。在基础底板面或楼面上放线后，柱钢筋根部按照墨线焊接定位钢筋，焊接时应注意只能点焊，柱钢筋不能有咬肉、退火等现象。焊接完定位钢筋后，即开始支立柱模板，柱模板用18mm厚覆面木胶合板，柱模板应先刨直然后在拼缝处用泡沫贴纸处理，柱模板接缝应严密，保证混凝土浇筑时不漏浆。模板表面用清机油作为隔离剂，刚制作好的模板面应涂刷二遍。模板外侧围檩采用45×90木方，间距＠300mm，围檩外侧用双根A48×3.0mm钢管作为柱箍，柱箍四角用铸铁扣件连接，柱箍内用M12对拉螺栓加固，对拉螺栓外加DN20PVC套管，柱箍间距＠500mm。柱箍加固完毕后，再校正柱模垂直度，用钢管固定在梁板结构模板整体支撑排架上。因为柱子是随着局部一、二两层先完成浇筑的，在柱子浇筑混凝土的时候预埋拉结筋，使得在梁模板安装的时候能与柱产生有效的拉结，更能保持稳定性。2、梁、板模板梁、板模板的支立：放线→搭设支模架→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底模→安装梁柱节点模。梁、板模板用18mm厚覆面木胶合板，模板支撑用钢管搭设排架。主梁截面高度较高，用M14对拉螺栓加固。梁底横楞用45×90木方。首先搭设钢管排架，在排架搭设完毕后，校正大横杆标高，在大横杆上铺设45×90方木横楞，横楞与钢管大横杆之间用8号铅丝绑扎固定。在横楞上铺设梁底板，梁底板用18mm厚覆面木胶合板和45×90mm通长方木组合，梁底板应用钉子固定在横楞上。梁底钢管大横杆与钢管立杆之间每处必须用二只铸铁扣件连接。防止连接扣件产生滑移。待梁钢筋绑扎完毕后，开始支立梁侧模，梁的底模和侧模均用清机油作为隔离剂，侧模用18mm厚覆面木胶合板支立，侧模围檩用45×90方木，围檩外侧用二道双根A48×3.0mm的钢管和M14对拉螺栓固定，对拉螺栓外用DN20PVC套管。梁侧模的底部用45×90方木，钉子固定在横楞上，顶部由现浇板的底模板下方木横楞顶住固定。梁侧模在对拉螺栓固定后，校正垂直度，固定在两侧钢管排架上。梁底模和侧模在拼缝处首先应刨直，再用泡沫贴纸处理，使模板接缝严密，浇筑混凝土时不漏浆。梁模板支立完毕后，校正板底的钢管横楞标高，在钢管横楞上铺设45×90方木横楞，方木横楞两端应顶住梁侧模板，板底方木横楞间距＠300mm.方木横楞上铺设18mm厚覆面木胶合板作为板的底模板，模板拼缝处用泡沫贴纸处理，使接缝严密。模板铺设完毕后，清理干净，表面涂刷清机油作为模板隔离剂。板面模板应平整，接缝严密。在安装梁柱节点模时，梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固；检查其平整度是否与大面相同及垂直三、支模的验收方法1、模板工程安装后，应由现场技术负责人组织有关人员，按照施工方案进行验收。2、对验收结果应逐项认真填写，并记录存在的问题和整改后达达到合格标准的情况。3、现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定：项目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高底差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查第六章排架搭设要求根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2013）的有关规定进行处理。架基采用地下室现浇板。搭设顺序：立杆→横向水平杆→纵向水平杆→剪刀撑，再循环进行立杆、水平杆、剪刀撑。弹线立排架：项目施工员在基础弹线后向木工交底，由木工根据排架方案弹出立杆分隔线。扣件使用要求：立杆与水平杆（牵杆、扫地杆）、搁栅连接采用直角扣件；立杆接长除顶部一根杆件可采用旋转扣件连接外，其余均采用对接扣件连接；水平杆连接采用对接扣件；剪刀撑的接长以及与立杆的连接采用旋转扣件。排架立杆下必须设置垫木。相邻两根立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上的错开距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆采用搭接时，搭接长度不小于1000mm，并用不少于2只旋转扣件连接（板下力杆2个，梁下力杆至少3个），扣件与杆端距不小于100mm。详见下图：排架扣件的拧固力矩控制在40—65N.m，由质量员对扣件拧固力进行抽查。剪刀撑应随立杆、水平杆等同步搭设。每搭完一步排架后应按构造要求校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。排架在搭设过程中不得随意改变架体构造设计、减少杆配件和对立杆间距随意放大。根据钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程，搭设两层以上的支撑架体时及时设置登高设施，安全措施到位，保证安全施工。满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。（2）高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（3）采用四步一隔离，安全网到支撑第四步的时候套在钢管上，边做边施工，不能在施工完成后再套安全网。剪刀撑的设置应符合下列规定：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表6.6.2的规定确定，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不大于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。表6.6.2剪刀撑跨越立杆的最多根数第七章排架验收要求模板排架未经验收支架不得使用。排架出现问题往往是太大意所致，所以在模板支设安装完成前必须对排架进行一次全面验收，重点查立杆的间距、步距、接头、垂直度、基础等是否满足规范要求，立杆的纵横拉结（包括扫地杆）、剪刀撑等构造方面是否达到了要求，没有达到要求时必须坚决返工或采取有效措施加固，容不得一点迁就，绝不能抱有侥幸心理，整改后要重新组织验收。为保证模板排架搭设质量，排架搭设需严格按照施工方案进行施工，在现场需安排专人负责监督及验收，确保排架间距及剪刀撑数量符合方案要求。检查项目检查要点施工技术要求是否严格按报经批准的施工详图和技术要求搭设构件材质规格构件材质和规格是否符合要求，是否有无影响强度和钢度的弯曲和破损，杆件连接和焊接质量是否满足要求排架基础底座排架基础承载力是否足够，底座是否稳固并设有垫板和防止支撑立杆滑动与下沉等措施立杆、纵横杆间距和搭接立杆、横杆的布置间距和接头是否符合设计要求，扣件连接是否牢靠，横杆水平和立杆垂直度是否符合要求剪刀撑剪刀撑的布置与搭设是否符合设计要求安全防护措施安全防护措施是否符合要求模板支架立杆的构造应符合下列规定：（1）模板支架立杆的构造应符合本规范第6.3.1、6.3.2、6.3.3、6.3.5条的规定6．3．1每根立杆底部应设置底座或垫板。6．3．2脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图6.3.2）。1-横向扫地杆；2-纵向扫地杆图6.3.2纵、横向扫地杆构造6．3．3脚手架底层步距不应大于2m（图6.3.2）。6．3．5立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（2）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。（3）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线外，其偏心距不应大于25mm。满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。（2）高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（3）剪刀撑的构造应符合本规范第6.6.2条的规定。6．6．2剪刀撑的设置应符合下列规定：1）每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表6.6.2的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应大于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°-60°之间。2）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合本规范第6.3.5条的规定。3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。第八章模板排架使用要求及砼浇捣方案排架在施工过程，应对以下项目经常检查：①杆件的设置和连接、支撑等构造是否符合构造要求；②立杆是否有松动现象。支架搭设过程中应有专人跟踪检查和验收，在混凝土浇捣前作一次全面检查，浇捣过程应有巡回检查，以确保安全。应明确混凝土浇捣顺序和混凝土下料堆载，严格控制浇捣楼面施工荷载。混凝土浇筑过程中，严格控制混凝土倾倒高度（柱、墙不大于2m，梁、板不大于50cm混凝土浇筑过程中，安排专人对模板支撑系统进行监护，发现松动、变形等现象，必须立即停止浇筑并落实相应的加固措施。架体搭设完成后，不得擅自拆除或移动架体上任一杆件，确须临时拆除或移动，应与项目部联系，协商解决。架体上严禁堆放多余物料。砼浇捣方案：本工程砼浇捣采用汽车泵施工，每层砼施工分两步进行，浇筑顺序为先浇筑柱，后浇筑梁、板，模板承重架应尽量利用先行施工柱作为连接连墙件，以此增强支撑体系的整体稳定性。在浇筑梁、板砼过程中，软管不停移动，严禁砼单处堆积厚度超过10cm，并及时将泵管口起堆的砼砼浇筑与振捣1、砼浇筑和振捣的一般要求砼从出料管口至浇筑层的自由倾落高度不得大于2M，如超过2M时必须采取措施，可用加长软管或串筒等方法。砼浇筑入模，不得集中倾倒冲击模板或钢筋骨架，应分层、分段均匀布料，分层厚度一般为振捣棒有效作用部分长度的1.25倍，最大不超过500㎜。使用插入式振捣棒应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，振捣密实。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（400～500㎜）。振捣上一层时应插入下层50㎜左右，以消除层间接缝。每一振点的延续时间应以砼表面呈现浮浆为止，防止漏振、欠振及过振。砼浇筑，先浇筑高等级砼和抗渗砼，后浇筑低等级砼和普通砼。浇筑砼时应派木工、钢筋工随时观察模板、钢筋、预埋孔洞、预埋件和插筋等有无移动，变形或堵塞情况，发生问题应立即处理并应在已浇筑的砼初凝结前修正完好。浇筑砼要连续进行。如就餐时间或其它原因，由两班人员换班，现场不得中断。如果必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层砼初凝前，将次层砼浇筑完毕。2、柱砼浇筑柱砼浇筑时先在底部均匀浇筑约50㎜厚砼。砼分层浇筑，每层砼浇筑的厚度为50cm，振捣棒不得触动钢筋和预埋件，振捣棒插入点要均匀，防止多振或漏振。柱高在2m之内，可在柱顶直接下灰浇筑，超过2m时应在布料管上接一软管，伸到柱内，保证砼自由落体高度不得超过2m。下料时使软管在柱上口来回挪动，使之均匀下料，防止骨浆分离。一排柱子的浇筑顺序应从两端同时向中间推进，以防在横向推力下造成支撑系统向一方倾斜而造成支撑系统不稳。依据施工方案的分段，确定砼浇筑顺序，一般从外墙大角向两个方向浇筑，先浇外墙，后浇内墙，控制浇筑速度分层逐步推进。当先浇筑砼初凝前必须浇筑上层砼，依次循环至墙顶标高。浇筑墙体砼应连续进行，上下层的间隔时间不应超过2h，预先安排好砼下料点位置和振捣棒操作人员数量、振捣插入点位置。3、梁、板砼浇筑梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆压茬法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板砼一起浇筑，向前推进，而且倾倒砼的方向应与浇筑方向相反，当粱的截面高度大于1m时，可先单独浇粱，施工缝可留置在板底面以下20～30㎜处。浇筑梁、板砼时不允许用振捣棒铺摊砼。4、楼梯砼的浇筑楼梯段砼自下而上浇筑，先振实底板砼，达到踏步位置时再与踏步砼一起浇捣，不断连续向上推进，并随时用木抹子将踏步上表面抹平。施工缝位置：楼梯砼宜连续浇筑完；多层楼梯的施工缝应留置在楼梯梁部位。第九章模板排架拆除要求结构达到设计强度要求方可拆除排架。底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表规定：构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≥2≥50>2，≤8≥75>8≥100梁≤8≥75>8≥100预应力梁—预应力梁有效应力建立后方能拆除支撑模板悬臂构件—≥100排架拆除前，应作全面的检查加固，拆除时设置警戒区，并指派专人负责警戒。排架拆除采取边拆模板边拆排架的方法，严禁先将排架顶部大面积拆除后再拆模板的方法。拆除的模板不得堆于架体上。拆除严格按搭设的逆顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，严禁高处抛物。分段拆除时的高差不大于2步，拆除的杆件、零配件及时运至地面，分类归堆，并妥善保管。拆除时要统一指挥，上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先通知对方，防止坠落。拆除过程中不得中途换人，如必须换人，应向后者交底清楚后方可离开。第十章安全技术措施排架搭、拆前，以交底形式让搭设人员、监护人员、相关管理人员熟悉施工方案，明确搭设要领和要求，掌握《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）中的搭设流程、搭设要求、构造要求等。进人施工现场的人员，要佩戴安全帽，进行高空作业的人员，应系好安全带、安全帽及安全带等安全用具，应定期检验，不合格的严禁使用。从业人员必须经过安全教育培训，考试合格方可上岗作业。现场的作业环境及安全设施符合安全施工规定要求。经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。作业面必须满铺，在架体上作业时，必须佩带安全帽和安全带，不得进行单人作业。同时应注意保护自我和他人安全，避免发生碰撞闪失和落物，严禁在架体上嬉闹和坐在栏杆上休息。每日收工前应清理架面，任何情况下严禁自架体上向下抛掷物品。排架搭、拆过程中不得中途停止未完工序。支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支承件联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时，应将已松扣的模板、支承件拆下运走，防止坠落伤人或操作人员扶空坠落。拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块坍落。施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过排架。木工机具必须定专人操作使用。圆盘锯严禁在支模的板上使用。使用冲击电钻钻眼必须两人配合，严禁乱接、乱拉电线。正确佩戴安全帽，严禁穿“三鞋”施工支拆模型。楼层满堂脚手架，支模架必须按设计要求进行交底搭设，满足施工的要求。作业时禁止工人在梁底板和支模架上行走，应铺设操作板设栏杆后再作业，确保安全。搭设满堂脚手架，应设置剪刀撑，保证浇筑砼时架体的稳定性。拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操作员进入。拆梁板模时，操作人的站位要正确，以防拆下的模板掉下伤人。拆下模板堆放整齐，堆放高度不超过1.5米浇筑砼工程中要有专人看模，发现异常及时加固后方准继续浇筑砼。浇筑梁板砼时，软管由两人抬着不停移动，严禁板面砼堆积厚度超过10cm模板严禁堆放在外架上，以防压塌外架或从架上掉物伤人。模型支撑架、柱、梁加固等，严禁与外架连接。如遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风等情况，应暂停高空作业；雨停止后，要及时清除模架及地面的积水；大风和降雨过后，需重新对排架进行安全检查。如遇降雨降雪气候，需做好相关防滑措施。施工区保持各种消防器材完整完好。水枪经常检查，保持开关灵活、喷嘴畅通，附件齐全无锈蚀。水带充水后防骤然折弯，不要被油类污染，用后需清洗晾干，收藏时应单层卷起，竖放在上。各种管接口和门盖应接装方便、松紧适度、无泄露、不得与酸、碱等化学品混放，使用时不得摔压。消火栓按室内室外（地上、地下）的不同要求定期进行检查和及时加注润滑油。第十一章应急预案(一)、目的为更好地适应法律法规和经济活动的要求，给施工作业人员的工作提供更好更安全的环境，保证在模板支撑施工过程中发生异常情况后，能够保证施工现场安全、顺利进行，特制定本预案。(二)、职责与分工项目部应急领导小组及其人员组成：组长：负责本预案实施，减少事故损失，保障人身安全。副组长：协调各组进行抢救、维修，保证预案正常运行。通讯联络组负责人：上级部门和专业分包单位保持联系。技术支持组负责人：定相应方案和措施，有效进行抢险工作。现场监护组负责人：加强现场监控，保护事故现场，悬挂警示标志。架子工班组负责人：配合抢修、技术组对现场进行抢险、抢修工作。(三)、应急准备1、项目部根据施工现场实际情况，指定专业分包单位配备必要的应急救援物资和人员。2、项目部和专业单位成立相应的应急救援工作小组和抢险工作小组，并进行培训。3、在施工作业过程中，施工、安全、技术等相关人员每天进行日常巡查。每月进行不少于两次的专项检查，并做好设施验收工作。4、施工员、安全员、技术员等必须亲临施工现场，对施工现场进行监测，做好相应检查记录。（四）、应急响应1、项目施工现场巡查人员若发现：模板坠落、支撑坍塌、构件坍塌等意外情况发生后，迅速通过对讲机或手机将现场情况向项目应急领导小组汇报，迅速启动本应急救援预案。2、项目部应急领导小组接到意外信息情况后，立即组织抢险抢修工作小组、技术组及架子工班组等奔赴出事现场，按照职责分工进行抢险工作，将作业人员撤离到安全地带。3、技术组和抢险组、救护组等按照抢险方案进行抢险、抢救工作。同时保护好事故现场，做好事故调查工作。现场监护组对出事检查进行监控，出现事态扩大或失控状态时应及时向上级主管部门汇报4、事故处理严格执行“四不放过”原则。同时，在第一时间将事故详细情况及处理、调查等报告上级主管部门。5、复工前，做好安全技术交底工作，复查合格后并严格按照操作规程进行正常施工。（五）、现场应急措施1、项目应急预案领导小组接到意外情况汇报后，迅速组织各小组成员携带抢险工具即刻奔赴施工现场。根据施工现场实际及既定抢险方案、职责分工进行抢险、抢修、抢救工作。2、项目部应急领导小组及抢险抢修工作小组、技术组及架子工班组等奔赴出事现场后，按照职责分工进行抢险工作，组织架子工将坠落的模板或坍塌脚手及时拆除或拉牢，防止再次坠落或坍塌，同时将危险区域内的作业人员迅速撤离到安全地带。通过采取有效的控制措施处理好现场事故，病重伤员及时送往附近医院进行抢救。3、技术组和抢险组、救护组等按照抢险方案进行抢险、抢救工作的同时保护好事故现场，进行全方位监控，悬挂警示标志，闲杂人员不得入内。做好事故调查工作。现场监护组对出事检查进行监控，出现事态扩大或失控状态时应及时向上级主管部门汇报。（六）、应急物资应急医药箱，内配日常用的急救、止血药品。担架钢丝绳、手拉葫芦等小型起重设备应急照明灯（七）、预案管理与评审改进项目部根据本模板工程施工特点对应急救援预案进行评审并针对施工阶段的不断变化及预案暴露出来的问题，不断更新、完善和改进本应急救援预案。第十二章文明施工根据现场平面图进行道路硬化，施工操作面清理时，应采取必要措施，防止扬尘污染。道路平整干净，图、牌、表规范、整齐、美观，标语、彩旗，错落有致，给人耳目一新的舒畅感受。保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净。在楼层模板拆除完后，楼层内的废料，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好。严禁在楼层内拉大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等。楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作。严禁在生活区、施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放。建立岗位责任制，安排专人负责场内外卫生清洁工作，分片管理，责任到人。工地设专职医务人员一名，并配备各种常用药品和设备，满足施工现场施工人员的基本就医要求。在施工过程中，采取有效措施，尽可能降低噪声，如拆模时，避免野蛮敲击和扔掷，降低噪声扩散。定期对施工现场产生的噪音，进行检测，对发现的超标，提出改进措施。在施工过程中，加强环境保护工作，增强环境保护意识，不断提高环保工作水平。施工全体人员佩带统一制作施工证，持证上岗，统一管理。对无证人员，责令其退出施工现场。施工现场及生活区垃圾应定点设垃圾站，集中堆放，生活垃圾装袋外运，建筑垃圾应定时外运，清场。清理施工垃圾，使用容器吊运。严禁随意抛洒，操作现场垃圾日产日清。清运时，洒水湿润。垃圾清运车加蓬布遮盖。施工现场加强职工的文明施工教育，严禁打架斗殴，对不听劝阻造成严重后果的送交执法部门处理。虚心接受各方的监督，对提出的文明施工及环保存在的问题，本着高度负责的态度，予以落实。

计算书本工程模板支撑计算板按照板厚350mm、高度3.15m计算；梁按照800*1500，高度2.4m；梁800*1000，高度2.9m计算；梁800*900，高度3m计算；梁750*1200，高度3m计算；梁750*1100，高度2.4m计算；梁750*1050，高度3.25m计算；梁750*900，高度3m计算；梁500*1300，高度3m计算；梁500*1200，高度2.7m计算；梁600*850，高度3.05m计算；梁350*2400，高度1.5m计算；梁400*800，高度3.1m计算。计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。扣件钢管楼板模板支架计算书(350mm)计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.2m，立杆的纵距b=0.70m，立杆的横距l=0.70m，立杆的步距h=1.80m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方45×90mm，间距300mm，木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.35+0.20)+1.40×2.50=14.282kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.35+0.7×1.40×2.50=14.310kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.350×0.700+0.200×0.700)=5.661kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×0.700=1.575kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=70.00×1.80×1.80/6=37.80cm3；I=70.00×1.80×1.80×1.80/12=34.02cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.35×5.661+0.98×1.575)×0.300×0.300=0.083kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.083×1000×1000/37800=2.187N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.35×5.661+1.0×1.575)×0.300=1.653kN截面抗剪强度计算值T=3×1653.0/(2×700.000×18.000)=0.197N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×5.661×3004/(100×6000×340200)=0.152mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.350×1.200+0.200×1.200)=9.704kN/m面板的计算跨度l=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×0.98×2.5×0.300+0.080×1.35×9.704×0.300×0.300=0.227kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.227×1000×1000/37800=5.995N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.350×0.300=2.635kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.35×2.635+1.35×0.060)=3.275kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×0.98×0.750=0.661kN/m计算单元内的木方集中力为(0.661+3.275)×0.700=2.755kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=2.756/0.700=3.937kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.94×0.70×0.70=0.193kN.m最大剪力Q=0.6×0.700×3.937=1.653kN最大支座力N=1.1×0.700×3.937=3.031kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3；I=4.50×9.00×9.00×9.00/12=273.38cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.193×106/60750.0=3.18N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1653/(2×45×90)=0.612N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.426kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×2.426×700.04/(100×9000.00×2733750.0)=0.160mm木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×0.98×0.9×2.5×0.700+0.080×3.275×0.700×0.700=0.437kN.m抗弯计算强度f=M/W=0.437×106/60750.0=7.20N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.505kN.m最大变形vmax=0.409mm最大支座力Qmax=7.649kN抗弯计算强度f=M/W=0.505×106/4491.0=112.40N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.65kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.106×3.150=0.335kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.700×0.700=0.098kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.350×0.700×0.700=4.305kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=4.264kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×0.700×0.700=1.102kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+0.98NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.84kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；h——最大步距，h=1.80m；l0——计算长度，取1.800+2×0.100=2.000m；λ——由长细比，为2000/16.0=125<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.424；经计算得到σ=6837/(0.424×424)=38.069N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.80m；la——立杆迎风面的间距，0.70m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×0.700×1.800×1.800/10=0.058kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=1.2×4.264+0.9×1.4×1.102+0.9×0.9×1.4×0.058/0.700=6.600kN经计算得到σ=6600/(0.424×424)+58000/4491=49.634N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书(800*1500)计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.4m，梁截面B×D=800mm×1500mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.35m，立杆的步距h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方45×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.40m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.50+0.20)+1.40×2.00=48.940kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.50+0.7×1.40×2.00=53.597kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.500×0.350=13.388kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.350×(2×1.500+0.800)/0.800=0.333kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.800×0.350=0.560kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×13.388+1.35×0.333)=16.670kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.560=0.494kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=35.00×1.80×1.80/6=18.90cm3；I=35.00×1.80×1.80×1.80/12=17.01cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.741kNN2=5.174kNN3=5.174kNN4=1.741kN最大弯矩M=0.128kN.m最大变形V=0.461mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.128×1000×1000/18900=6.772N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2704.0/(2×350.000×18.000)=0.644N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.461mm面板的最大挠度小于266.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=5.174/0.350=14.782kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.78×0.35×0.35=0.181kN.m最大剪力Q=0.6×0.350×14.782=3.104kN最大支座力N=1.1×0.350×14.782=5.691kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3；I=4.50×9.00×9.00×9.00/12=273.38cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.181×106/60750.0=2.98N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3104/(2×45×90)=1.150N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=11.499kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×11.499×350.04/(100×9000.00×2733750.0)=0.047mm木方的最大挠度小于350.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.369kN.m最大变形vmax=0.325mm最大支座力Qmax=7.306kN抗弯计算强度f=M/W=0.369×106/4491.0=82.19N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于566.7/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.31kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=7.306kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.115×2.400=0.334kNN=7.306+0.334=7.640kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；h——最大步距，h=1.80m；l0——计算长度，取1.800+2×0.100=2.000m；λ——由长细比，为2000/16.0=125<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.424；经计算得到σ=7640/(0.424×424)=42.543N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.400×1.250×0.600=0.300kN/m2h——立杆的步距，1.80m；la——立杆迎风面的间距，1.40m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.35m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.300×1.400×1.800×1.800/10=0.154kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=7.306+0.9×1.2×0.275+0.9×0.9×1.4×0.154/0.350=8.140kN经计算得到σ=8140/(0.424×424)+154000/4491=79.688N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书（800*1000）计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.9m，梁截面B×D=800mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.35m，立杆的步距h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方45×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.40m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.00+0.20)+1.40×2.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.00+0.7×1.40×2.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.000×0.350=8.925kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.350×(2×1.000+0.800)/0.800=0.245kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.800×0.350=0.560kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×8.925+1.35×0.245)=11.142kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.560=0.494kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=35.00×1.80×1.80/6=18.90cm3；I=35.00×1.80×1.80×1.80/12=17.01cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.875kNN2=2.547kNN3=2.563kNN4=2.547kNN5=0.875kN最大弯矩M=0.047kN.m最大变形V=0.091mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.047×1000×1000/18900=2.487N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1352.0/(2×350.000×18.000)=0.322N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.091mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=2.563/0.350=7.323kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×7.32×0.35×0.35=0.090kN.m最大剪力Q=0.6×0.350×7.323=1.538kN最大支座力N=1.1×0.350×7.323=2.819kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.50×9.00×9.00/6=60.75cm3；I=4.50×9.00×9.00×9.00/12=273.38cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.090×106/60750.0=1.48N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1538/(2×45×90)=0.570N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下：变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.989kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×5.989×350.04/(100×9000.00×2733750.0)=0.025mm木方的最大挠度小于350.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.315kN.m最大变形vmax=0.282mm最大支座力Qmax=5.314kN抗弯计算强度f=M/W=0.315×106/4491.0=70.22N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于566.7/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.31kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=5.314kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.115×2.900=0.404kNN=5.314+0.404=5.718kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；h——最大步距，h=1.80m；l0——计算长度，取1.800+2×0.100=2.000m；λ——由长细比，为2000/16.0=125<150满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.424；经计算得到σ=5718/(0.424×424)=31.840N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.400×1.250×0.600=0.300kN/m2h——立杆的步距，1.80m；la——立杆迎风面的间距，1.40m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.35m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.300×1.400×1.800×1.800/10=0.154kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=5.314+0.9×1.2×0.333+0.9×0.9×1.4×0.154/0.350=6.218kN经计算得到σ=6218/(0.424×424)+154000/4491=68.985N/mm2；考虑