盖梁抱箍法施工计算书

盖梁抱箍法施工设计及计算第一局部盖梁抱箍法施工设计一、施工设计说明1、工程概况〔系梁〔台帽、预制小箱梁安装、整体化层及附属工程等。桥墩承受双柱式及三柱式墩。8.1595m，22.219m，1.8m，1.6m，悬臂长度2.95m，2、设计依据交通部行业标准，大路桥涵钢构造及木构造设计标准〔JTJ025-86〕汪国荣、朱国梁编著施工计算手册大路施工手册，桥涵〔上、下册〕路桥施工计算手册人民交通出版社盖梁模板供给厂家供给的模板有关数据。施工图设计文件。二、盖梁抱箍法构造设计1、侧模与端模支撑[141.8m。2、底模支撑8cm。在底模下部承受间距0.3m[8型钢作横梁，横梁长1.8m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架误差。与墩柱相交部位承受特制型钢支架作支撑。3、纵梁［10U4、千斤顶和抱箍为便利施工，抱箍与纵梁之间承受6个50T的螺旋千斤顶。承受两块半圆弧型钢板〔板厚t=16mm〕制成，M24的高强螺栓连接，抱箍2～3mmU5、防护栏杆与与工作平台栏杆承受φ481.21.2m0.2m4cm之间承受铁丝绑扎牢靠。一、侧模支撑计算1、材料参数Q235，其材料参数为，材料的弹性模量E＝206Gpa=2.06×1011Pa屈服极限Qs=235MPa[б]＝170MPa45E＝206Gpa=2.06×1011Pa屈服极限Qs=335MPa[б]＝200MPa2、荷载计算依据桥涵标准一般模板荷载计算：凝土压力，以下二式计算，取其中最小值γ－混凝土溶重，γ－26KN/m3,20℃考虑。TT＝20oC，t=200/(10+15)=8ho oB1＝1.0，掺具有缓凝作用的外加B1＝1.2，1.21.2。H=1.6m;P1＝0.22γtoB1B2V^0.5=65.9KPaP1=γH=1.6m×2.6=41.6KPaP1＝41.6KPa〔T>10oC)对侧面横板压力P2＝4.6V1/4=4.6KPa振捣混涨土时对侧面横板的压力P3＝4KPa面横板即承受的总压力PP＝P1+P2+P3=41.67+4.6+4=50.2KPa2-12-2MIDASCIVIL3、拉杆拉力验算〔即砼浇筑至盖梁顶时〕：σ=P/A=P/(πr2)=23kN/(π×0.0092)=90384kPa=90.4MPa<[σ]=200MPa(拉杆满足要求)4、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l=1.6m，砼侧压力按均布0q0

[14的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩Ix=563.7cm4;抗弯模量Wx=80.5cm3最大弯矩：为竖向背带[14槽钢受力：Mmax=8.63kN·mσ=M/W=8.63kN/80.5×10-6m3max x=107204≈107MPa<[σw]=170MPa(满足受力要求)σ同样满足设计要求。

=99.1Mpamax挠度:由模板变型图示可显示，梁肋间最大变型为2.277mm小于标准值[f]=l/400=1.8/400=0.0045m＝4.5mm0二、横梁计算盖梁底模受有用间距为0.3m[8作横梁，横梁长1.8m。详见以下图：1、荷载计算〔1〕盖梁砼自重：G1=1.8m×1.6m×26kN/m3=74.9kN/m模板自重：G2=248kg/m＝2.48kN/m(依据模板设计资料)施工荷载与其它荷载：G3=[6kPa(倾倒砼荷载〕+2kPa(振捣砼荷载〕+2.5kPa(施工人员〕]×1.8m=18.9kN/m 盖梁底模板上的总荷载：GH=1G1+2G2+3G3=1.2×74.9+1.2×2.48+1.4×18.9=119.316kN/m66.1kPa。2-22-2横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度验算I=198.3cm4Wx=39.4cm3最大弯矩：Mmax=qH’lH2/8=21.66×1.32/8=4.6kN·mσ=Mmax/Wx=4.6/(39.4×10-6)=116134≈116Pa<[σw]=170Mpa(可)最大弯矩位于竖向[8槽钢：Mmax=3.46kN.mσ=Mmax/Wx=3.46/(25.3×10-6)=136769KPa≈136Pa<[σw]=170Mpa(可)满足钢材设计应力值[8在最大弯矩位置的断面应力值模板中间最大挠度值:f=2.795mm<标准值[f]=l/400=1.8/400=4.5mm(满足标准要求)。

max 0fmax=5qH’lH4/384×EI=5×21.66×1.34/(384×2.1×108×198.3×/400=1.8/400=0.0045m(可)0三、纵梁计算在横梁底部承受两根贝雷片拼装作为纵梁，单根纵梁长24m〔即单根承受83.5kN/片进展计算〕1、荷载计算〔2〕贝雷片与加强弦杆等自重：q=3.5kN/3m=1.17KN/m1横梁[8q2

=8.04kg/m*1.8*1/0.3*10N=482.4N=0.4824KN/m纵梁上受到总荷载：q=GH+γq+γq=118.316kN/m+1.2×(1.17+0.4824)kN/m=120.3kN/mz 11 222、力学计算模型建立力学模型如图2-3所示。当两柱式盖梁受力：桩间距最大均为9.0米依据MIDASCIVILS最大弯矩位于跨中置，最大弯矩为347.3kN.m。支反力最大为448.1kN16.319依据MIDASCIVILS最大弯矩位于中间柱支点位置，最大弯矩为－368.5kN.m。最大支反力为517.0kN4、纵梁构造强度验算依据以上力学计算得知，最大弯矩消灭在纵梁三柱式中支座上单边梁Mc=Mc=－347.3kN.m。贝雷片的允许弯矩计算查《大路施工手册桥涵》第923页，单排单层贝雷桁片的允许弯矩[M0]为。考虑到支点位置贝雷梁的局部剪力较大，考虑在贝雷梁下侧增加一排加强弦杆。加强型的贝雷梁的允许变矩应大于此计算值承受贝雷片满足强度要求5、纵梁挠度验算贝雷片刚度参数弹性模量：E=2.1×105MPa查，进展推算得出〕最大挠度发生在盖梁端fmax=420q/EI=420×120.3/(2.1×108×2293200×10-8)=0.0105m[f]=3/400=3/400=0.0075m6、关于纵梁计算挠度的说明由于fmax＞[f]，计算挠度不能满足要求。fmax否需要预留上拱度。五、抱箍计算1、荷载计算最大为-517KN(计算中未考虑柱顶部份砼荷载，实际数量会少于-517kN,)，考虑到抱箍螺栓计算已考虑安全系数，RA=RB=-517kN/1.2=-430.9kNR=2×R=-430.9kN×2=-861.8kNAN摩擦力。2、抱箍受力计算螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=-861.8kN426[NL]=Pμn/KP---225kN;0.35；1.7。则：[N]=225×0.35×1/1.7=46.32kNLm20求。螺栓轴向受拉计算擦系数取μ=0.4Pb=N/μ=861.8kN/0.4=2154.5kN则：N’=Pb=2154.5kNN1=Pb/20=2154.5kN/20=107kN<[S]=225kNσ=N”/A=N′〔1-0.4m1/m〕/A式中：N′---轴心力m1---全部螺栓数目，取：20A=4.52cm2Pb〔1-0.4m/m〕/A=2154.5kN×(1-0.4×20/10)/20/4.52×10-41=47665kPa=48MPa＜[σ]=200MPa故高强螺栓满足强度要求。求螺栓需要的力矩Mu1=0.15钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015力臂M1=0.15×107×0.015=0.24KN.mM210°M2=μ1×N1cos10°×L2+N1sin10°×L2L2=0.011(L2=0.15×107×cos10°×0.011+107×sin10°×0.011=0.18kN.m+0.21kN.m=0.39M=M1+M2=0.24+0.39=0.63(KN.m)=63(kg.m)所以要求螺栓的扭紧力矩M≥63(kg.m)〔二〕抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力P1=10N1=10×107=1070〔KN〕δ16mm0.6m。：S1=0.016×0.6=0.0096(m2)σ=P1/S1=1070/0.096=111(MPa)＜[σ]=140MPa满足设计要求。τ=〔1/2RC〕/〔S1〕=〔1/2×861.8〕/〔0.0096〕=44.9MPa<[τ]=85MPa依据第四强度理论σW=〔σ2+3τ2〕1/2=〔1112+3×44.92〕1/2=135MPa<[σW]=145MPa满足强度要求。〔三〕螺旋千斤顶计算最大竖向压力RC=1022.8kN旋千斤顶的荷载：861.8/2=430.9kN50T考虑到抱