单层单跨工业厂房设计计算书

第30-页共-30-页第一章设计资料1.1设计资料(1)工程名称:某锻工车间。(2)建筑地点:车间所在场地，天然地面下0.8m内为填土，填土下层3.5m内为粉质粘土，地基承载力设计值(3)自然条件:基本风压基本雪压。屋面积灰荷载(4)建筑平面、剖面如图1-1和图1-2所示。图1-1建筑平面布置图图1-2I-I剖面图第二章厂房标准构件及排架柱材料选用2.1厂房中标准构件选用情况2.1.1屋面做法两毡二油防水层上铺小石子：0.35kN/m20mm水泥沙浆找平层：0.4kN/m100mm珍珠岩保温层：0.5kN/m一毡二油隔气层：0.05kN/m20mm水泥沙浆找平层：0.4kN/m合计：屋面活荷载：屋面外荷载：屋面板采用G410（一）标准图集：1.5m×6m预应力混凝土屋面板（卷材防水）中间跨：YWB—2II边跨：YWB—2IIS允许外荷载：板自重：灌缝重：2.1.2檐口板、嵌板檐口板、嵌板采用G410（二）标准图集体。中间跨：YWB—1边跨：YWB—1S允许外荷载：2.50kN/m板自重：1.65kN/m灌缝重：0.10kN/m2.1.3屋架屋架采用G415（一）标准图集的预应力混凝土折线型屋架（YWJ—24—1Ba）允许外荷载：4.00kN/m屋架自重：2.1.4天沟板天沟板采用G410（三）标准图集。中间跨：TGB77中间跨左开洞：TGB77—1b中间跨右开洞：TGB77—1a端跨左开洞：TGB77—1sb端跨右开洞：TGB77—1sb允许荷载：3.05kN/m构件自重：1.90kN/m2.1.5吊车梁吊车梁选用G323（二）标准图集,中级工作制备，两台起重量为10t的吊车,,选用吊车梁：中间跨:DL—8Z,边跨DL—8B：构件自重：。吊车轨道联接选用G325标准图集,中级吊车自重：。2.2排架柱材料选用(1)混凝土：采用C30。(2)钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级。(3)箍筋：采用HPB235级。(4)型钢及预埋铁板均采用HRB235,HPB235。第三章排架柱高与截面计算3.1排架柱高计算由吊车资料表可查得：H＝1876mm,轨顶垫块高为200mm。牛腿顶面标高＝轨顶标高－吊车梁－轨顶垫块高＝9.000－1.200－0.200＝7.600m(取7.800m)柱顶标高＝牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高+H+0.3＝7.800+1.200+0.200+1.876+0.3＝11.376m(取12.00000m)上柱高＝柱顶标高－牛腿顶面标高＝12.000-7.800=4.200m全柱高＝柱顶标高－基顶标高＝12.000－(－0.500)＝12.500m下柱高＝全柱高－上柱高＝12.500－4.200＝8.300m实际轨顶标高＝牛腿顶面标高+吊车梁高+轨顶垫块高＝9.200m则(9.2m－9.0m)÷9.0m＝0.022＜0.200满足要求。3.2排架截面尺寸计算截面尺寸需要满足的条件为：b≧H/25＝344mm.h≥H/12＝717mm取柱截面尺寸为：上柱：（b×h）＝400×400下柱：I(b×h×b×h)＝400×800×100×150（如图3-1）图3-1下柱截面图第四章排架柱上的荷载计算4.1屋盖自重计算1.2×（1.70+1.30+0.10）×6×15/2+1.2×60.5×0.5=203.7KN(作用在柱顶)4.2柱自重计算上柱：（作用于上柱中心线）下柱：4.3吊车、吊车梁及轨道自重计算4.4屋面活荷载计算4.5吊车荷载计算竖向荷载：115kN,20kN,K=4050mm,B=5840mm,100kN,34.61kN。根据B与K，由影响线（见图4-1）可以求得＝0.027＝0.702＝1.00,＝0.176由上求得吊车水平荷载为则→←)4.6风荷载计算基本风压:风压高度变化系数μz按B类地区考虑，根据柱顶标高12.15m，查看《荷载规范》用内插法得檐口标高14.25m,用内插法得，则:柱顶风荷载集中力设计值：第五章内力计算5.1作用内力计算5.1.1作用(排架无侧移)由,,则：故作用下不动铰承的柱顶反力为(→)同时有故在作用下不动铰承的柱顶反力为(→)故在共同作用下（即在G作用下）不动铰支承的柱顶反力为(→)相应的计算简图及内力图如图5-1所示图5-1恒荷载作用下的内力(a)G的作用；(b)M图(kN·m)；(c)N图（kN）5.1.2作用计算简图及内力图,,,相应的计算简图及内力图如图5-2所示。图5-2G、G、G作用计算简图及内力图(a)G、G、G作用；(b)M图(kN·m)；(c)N图(kN)5.2屋面活荷载内力计算对于单跨排架，与一样为对称荷载，且作用位置相同，但数值大小不同。故由的内力计算过程可得到的内力计算数值；(→)相应的计算简图及内力图如图5-3所示。 图5-3Q作用计算简图及内力图(a)Q的作用；(b)M图(kN·m)；(c)N图(kN)5.3吊车竖向荷载作用内力计算作用于A柱，作用于B柱，其内力为厂房总长72m,跨度为15m，吊车其重量为10t,则查得有檩条屋盖的单跨厂房空间作用分配系数μ＝0.85。相应的计算简图及内力图如图5-4所示。图5-4D作用计算简图及内力计算(a)D的作用；(b)M图(kN·m)；(c)N图(kN)D作用于A柱时，由于结构对称，故只需A柱与B柱的内力对换，并注意内力变号即可。5.4吊车水平荷载作用内力计算当T向左时，A、B柱的柱顶剪力按推导公式计算：Y＝0.667H，用内插法求得C＝0.55有T＝10.77kN，μ＝0.85则V＝V＝－(1－μ)CT＝－0.89kN(←)相应的计算简图及内力图如图5-5所示。图5-5T的作用计算简图及内力图（a）T的作用；(b)M图(kN·m)；(c)V图(kN)当T向右时，仅荷载方向相反，故弯矩值仍可利用上述计算结果，但弯矩图的方向与之相反。5.5风荷载作用风从左向右吹时，先求柱顶反力系数C为对于单跨排架，A、B柱顶剪力分别为＝0.5[F－CH(q－q)]＝0.5×[7.36-0.307×12.5×(2.14-1.34)]＝2.15kN(→)＝0.5[F+CH(q－q)]＝0.5×[7.36+0.336×12.5×(2.14-1.34)]＝5.22kN(→)相应的计算简图及内力图如图5-6所示。图5-6风荷载作用计算简图及内力图(a)风荷载的作用；(b)M图（kN·m）风从右向左吹时，仅荷载方向相反，故弯矩值仍可利用上述计算结果，但弯矩图的方向与之相反。5.6最不利荷载组合。由于本例结构对称，故只需对A柱（或B柱）进行最不利内力组合，其步骤如下：（1）确定需要单独考虑的荷载项目。本工程为不考虑地震作用的单跨排架，共有8种需要单独考虑的荷载项目，由于小车无论向右或向左运行中刹车时，A、B柱在T作用下，其内力大小相等而符号相反，在组合时可列为一项。因此，单独考虑的荷载项目共有7项。（2）将各种荷载作用下设计控制截面（I—I、II—II、III—III）的内力M、N（III—III截面还有剪力V）填入组合表5-1。填表时要注意有关内力符号的规定。（3）根据最不利又最可能的原则，确定每一内力组的组合项目，并算出相应的组合值。计算中，当风荷载与活荷载（包括吊车荷载）同时考虑时，除恒荷载外，其余荷载作用下的内力均应乘以0.85的组合系数。排架柱全部内力组合计算结果列入表5-1。柱号截面荷载项目内力恒荷载屋面活荷载吊车荷载风荷载内力组合G1.G2G3.G4Q1Dmax在A柱Dmin在A柱Tmax左风右风Nmax及M、VNmin及M、V|M|max及N、V①②③④⑤⑥⑦项目组合值项目组合值项目组合值A柱I-IM(kN·m)12.883.49-21.97-17.7711.3427.9-33.74①+09×（②＋⑥）51.337①+⑥40.78①+0.9×(③+⑤+⑦)51.337N(kN)219.316300000276.01219.31276.01II－IIM(kN·m)-18.54-9.11469.850.9811.3427.9-33.74①+0.9×(②+③)71.44①+⑦-52.28①+0.9×(②+⑤+⑦)79.64N(kN)274.0263276.0448.1000579.156274.02522.47III-IIIM(kN·m)30.3323.6531.24-36.0793.34194.1-169.9①+0.9×(②+③)338.43①+⑥-155.04①+0.9×(④+⑤+⑦)338.43N(kN)314.3363276.0448.1000619.47357.62619.476V(kN)5.951.58-5.23-4.23-9.8828.9-21.9735.1110.793.76表5-1排架柱内力组合表 第六章排架柱设计6.1柱截面配筋计算最不利内力组的选用：由于截面3—3的弯矩和轴向力设计值均比截面2—2的大，故下柱配筋由截面3—3的最不利内力组确定，而上柱配筋由截面1—1的最不利内力组确定。6.1.1Ⅰ——Ⅰ截面配筋：1.组合(与组合相同)M=51.37N=276.01h0=h-=400-40=360L0=2H0=2×3900=7800A=400400=160000mm2纵向受力钢筋采用HRB335级ξbea=max(h/30,20)=20e0＝M/N=186ei=e0+ea=206ζ1=0.5fCA/N=0.5×14.3×160000/319740=3.578>1取ζ1=1.0ζ2=1.15-0.01×L0/h=0.941.517e=ηei+h/2-=473ξ<ξb（大偏心受压）X=h0ξ=360×0.155=48h0ξb=360×0.55=1982as=80经比较：X<h0ξb且X<2as,则说明受压筋不能达到屈服强度，此时应按以下公式计算。=ηei-h/2+as=1.409×228.1-400/2+40=161.39As=Nes`/[fy(h-2as)=319740×161.39/[300×（400-80）]=399Amin=0.2%×160000=3202.组合M=51.34N=276.01h0=h-as=400-40=360L0=2H0=2×3900=7800A=400400=160000纵向受力钢筋采用HRB335级ξbea=max(h/30,20)=20e0＝M/N=186ei=e0+ea=206ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×160000/370140=3.09>1取ζ1=1ζ2==1.15-0.01×L0/h=0.941.517e=ηei+h/2-=1.940×99.3+400/2-40=354.07ξ<ξb（大偏心受压）X=h0ξ=360×0.180=48h0ξb=360×0.55=1982as=80经比较X<h0ξb且X<2as,则说明受压筋不能达到屈服强度，此时应按以下公式计算。es`=ηei-h/2+as=1.940×99.3-400/2+40=32.64As=Nes`/[fy(h-2as)=370140×32.64/[300×（400-80）]=125.8Amin=0.2%×160000=3206.1.2Ⅲ——Ⅲ截面配筋：1.组合M=338.43N=619.47h0=h-as=900-40=860L0=1.0H0==8300A=400×900-2×[（550+600）/2×150]＝187500mm2纵向受力钢筋采用HRB335级ξbea=max(h/30,20)=27e0＝M/N=546ei=e0+ea=573ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×187500/883600=1.517>1取ζ1=1ζ2==1.15-0.01×L0×1000/h=1.054>1取ζ2=11.102e=ηei+h/2-as=1.102×573+800/2-40=991ξ<ξb（大偏心受压）X=h0ξ=860×0.180=108h0ξb=860×0.55=4732as=80=150经比较,ξb，应重新计算

XAmin=0.2%×A=0.2%×187500=3752.组合M=338.93N=619.47h0=h-as=800-40=760L0=1.0H0==8300A=400×900-2×[（550+600）/2×150]＝187500mm2纵向受力钢筋采用HRB335级ξbea=max(h/30,20)=27e0＝M/N=546ei=e0+ea=573ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×187500/966340=1.387>1取ζ1=1ζ2=1.15-0.01×L0×/h=1.054>1取ζ2=11.102e=ηei+h/2-as=1.197×284.2+900/2-40=991ξ<ξb（大偏心受压）X=h0ξ=760×0.203=108h0ξb=860×0.55=4732as=80=150经比较,ξb，应重新计算

X<0Amin=0.2%×A=0.2%×187500=3753.组合M=224.4N=314.33h0=h-as=900-40=860L0=1.0H0==1875A=400×900-2×[（550+600）/2×150]＝187500mm2纵向受力钢筋采用HRB335级ξbea=max(h/30,20)=27e0＝M/N=714ei=e0+ea=741ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×187500/414770=3.232>1取ζ1=1ζ2=1.15-0.01×L0×/h=0.9161.001e=ηei+h/2-as=1.063×886.1+900/2-40=1102ξ<ξb（大偏心受压）X=h0ξ=860×0.0.084=55h0ξb=860×0.55=4732as=80=150经比较X<h0ξb且X<2as,则说明受压筋不能达到屈服强度，此时应按以下公式计算。=ηei-h/2+as=1.063×886.1-400/2+40=781.92As=Nes`/[fy(h-2as)=414770×781.92/[300×（900-80）]=1318.14Amin=0.2%×A=0.2%×187500=375比较以上计算结果，排架柱配筋为：（单侧）上柱：（402）配筋率:0.39%下柱：（804）配筋率:0.82%6.2柱在排架平面外承载力验算取Ⅰ——Ⅰ、Ⅲ——Ⅲ截面中的进行验算查表（有柱间支撑，垂直房屋排架柱，有吊车房屋柱）得计算高度：上柱:L0=1.25Hu=1.25×3900=4875下柱:L0=0.8HL=0.8×8600=68801.Ⅰ——Ⅰ截面：=370.14L0/b=4875/400=12.19查表得φ=0.954φ=0.9×0.954×（14.3×160000+2×300×628）=2288.0>满足要求2.Ⅲ——Ⅲ截面=933.03L0/b=6880/400=17.2查表得φ=0.842φ=0.9×0.842×（14.3×187500+2×300×1533）=2728.88>满足要求6．3斜截面抗剪和裂缝宽度验算6.3.1斜截面抗剪验算按Nmin、Vmax组合计算V=1.2×①+0.9×1.4×（③+⑦）=1.2×9.21+0.9×1.4×（1.54+16.34）=33.58N=1.2×①+0.9×1.4×（③+⑦）=1.2×304.14+0.9×1.4×（50.40+0）=428.47由于风荷载（均布荷载）在水平力中的比例为39.47/（39.47+9.21+1.54）=78.59%因此可以简化认为该柱承受均布荷载，则根据取λ=a/h0；当λ<1.5时，取λ=1.5。为了防止箍筋充分发挥作用之前产生由混凝土的斜向压碎引起的斜压型剪切破坏，框架柱截面还必须满足下列条件：当满足条件时，框架柱就可不进行斜截面抗剪强度计算，按构造要求配置箍筋。满足要求.可以按构造配箍筋。6.3.2裂缝宽度计算按e0/h0≤0.55的偏心构件可不验算裂缝宽度，比较后，Ⅲ——Ⅲ截面的组合的最大，故按此组合来验算。由内力组合表可知，验算裂缝宽度的最不利内力的标准值Mk=57.11/1.2+297.97/1.4=260.43Nk=414.77/1.2=345.64eok=Mk/Nk=260.43/345.64=0.753ρct=As/Act=1533/[0.5×100×900+(400-100)×150]=0.0171ηk=1+1/(4000eok/ho)×(Lo/h)2=1+1/(4000×753/860)×(8600/900)2=1.026ek=ηkeok+h/2-as=1.026×753+900/2-40=1182.58则纵向受力钢筋As合力至受压区合力作用点间的距离为Z＝[0.87-0.12(1-γ’)(ho/ek)2]ho={0.87-0.12×[1-(400-100)×150/(100×860)]×(860/1182)2}×860=723纵向受拉钢筋As的应力σs=Nk(ek-Z)/(AsZ)=345640×(1182.58-723)/(1809×723)=121.45N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65ftk/(ρctσs)=1.1-0.65×2.01/(0.0171×121.45)=0.371故最大裂缝开展宽度Wmax=αctψ(2.7c+0.11α/ρct)γ=2.1×0.371××(2.7×30+0.11×20/0.0201)×0.7=0.070<0.3满足要求。6.4柱牛腿设计6.4.1牛腿几何尺寸的确定：牛腿截面尺寸与柱宽相等，为400，牛腿顶面的长度为800，相应牛腿水平截面长度为1200。取牛腿外边缘高度为h＝300，倾角ɑ＝45°,于是牛腿的几何尺寸如图6-1所示。图6-1牛腿几何尺寸及配筋图6.4.2牛腿几何尺寸的验算：由于吊车垂直荷载作用下柱截面内，a＝750－9000＝－150，即取ɑ＝0，则F＝D＋G＝276.04＋54.72＝330.76F＝T＝11.34＝0.8×(1－0.5×)×＝708.3＞F＝330.76所以截面尺寸满足要求。6.4.3牛腿配筋：由于吊车垂直荷载作用下柱截面内，故该牛腿可按构造要求配筋：作用在牛腿上的荷载有Dmax、G3、TmaxF＝D＋G＝501.17＋54.72＝555.89=T=16.80kNF＝T＝16.80/1.4＝12.0h0=300+300-40=560mm竖向力作用点位于下柱截面以内（150）a=-150mm<0.3h0=0.3×560=168mm取a=168727ρ=As/bh0=722/(400×560)=0.32%0.2%<0.32%<0.6%选318（736mm2）因为a=-150mm<0.3h0=0.3×560=168mm，可不设弯起钢筋箍筋要求:在上部2/3范围内的水平箍筋总截面面积不应少于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的1/2。取ф10@100，有×h×A×2/100＝586.13mm＞A/2＝763/2＝381.5mm（符合要求）6.4.4局部承压强度验算：0.75fA＝0.75×14.3×400×500＝2415kN＞F=524.42所以满足要求。6.5柱的吊装验算6.5.1吊装方案：采用一点翻身起吊，吊点设在牛腿与下柱交接处，动力系数取1.5。6.5.2荷载计算：上柱自重:g＝1.2×1.5×25×0.4×0.5＝9.0牛腿自重:g＝1.2×1.5×25×＝24.07下柱自重:g＝1.2×1.5×25×0.19＝8.556.5.3内力计算:M＝×9×4.2＝79.38M＝×9×5.1＋×(24.07－9)×0.9＝123.15M＝×8.55×7.1－＝-8.70柱的吊装验算简图如图6-2所示图6-2柱吊装验算简图第七章基础设计7.1荷载计算由柱子传至基顶的荷载。由排架柱内力组合表可得设计值如下：第一组：第二组：第三组：由基础梁传至基顶的荷载：墙重（含两面刷灰）：窗重（钢框玻璃窗）：基础梁：由基础梁传至基础顶面的荷载设计值：对基础底面中心的偏心距：相应偏心弯矩设计值：作用于基底的弯矩和响应基顶的轴向设计值。假定基础高度为，则作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为:第一组：第二组：第三组：7.2基底尺寸的确定由第1组荷载确定和：～～取，则取验算的条件：验算其他两组荷载设计值作用下的基底应力：第2组：)第3组：）所以最后确定基底尺寸为，如图7-1所示。图7-1基础底面尺寸图7.3确定基底高度前面已初步假定基础的高度为1.1m，若采用锥形杯口基础，根据构造要求，初步确定的基础剖面尺寸如图7.2所示。由于上阶底面落在柱边破坏锥面之内，故该基础只需进行变阶处的抗切验算。在各组荷载设计值作用下的地基最大净反力：第一组：第二组：第三组：抗冲切计算按第3组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算。在第3荷载作用下的冲切力。冲切力近似按最大低级净反力计算，即取,由于基础宽度，小于冲切锥体底边宽。故变阶处的抗冲切力。由于基础宽度小于冲切锥体底边宽，故（满足要求）因此，基础的高度及分阶可按图7-2所示的尺寸采用。图7-2基础抗冲切验算简图7.4基底配筋计算沿长边方向的配筋计算。由前述三组荷载设计值作用下最大地基净反力的分析可知，应按第二组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算，：则选用1212(12@180),则沿短边方向的配筋计算。由于沿短边方向为轴心受压，其钢筋用量应按第-组荷载设计值作用下的平均地基净反力进行计算。选用1910（10@200），则）基础底面沿两个方向的配筋如图7-3所示，由于长边大于3，其钢筋长度可切断10％，若钢筋交错布置，则可选用同一编号。图7-3基础配筋计算图结论：（1）本设计按单层工业厂房结构的设计步骤及其有关标准或通用、定型构件的选择方法进行设计与取件，选择出最合理基标注构件与平面尺寸，并对牛腿柱的尺寸、配筋进行计算和合理设计。经计算设计，符合要求。（2）本设计对屋面恒载、活载、风荷载、吊车荷载、柱自重作用的选择合理的取值方法及各种荷载在单厂结构上的可能组合方式进行组合；对平面排架进行内力分析，对排架柱的最不利内力的进行组合，求解排架柱控制截面的最不利内力，得出截面配筋。经计算设计，符合要求。（3）本设计对杯口基础的受力特点和基础底面尺寸的进行计算确定以及对杯口基础底板配筋进行计算和对基础的抗冲切验算及底板受力筋计算。经计算设计，符合要求。

参考文献主要参考文献：[1]《混凝结构设计规范》(GB50010—2002)，中国建筑工业出版社，2002。[2]《简明混凝土结构设计手册》，涂鸣主编，中国建筑工业出版社，2000。[3]《混凝土结构(上册)》(第二版)，吴培明主编，武汉理工大学出版社，2003。[4]《混凝土结构(下册)》(第二版)，彭少民主编，武汉理工大学出版社，2004。[5]《单层工业厂房结构设计》(第二版)，罗福午主编，清华大学出版社，1990。[6]《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)，中国建筑工业出版事业，2002。[7]《建筑地基基础设计规范》(GB50000—2002)，中国建筑工业出版事业，2002。[8]《全国通用工业厂房结构构件标准图集》，中国建筑标准设计研究院，2000。

中国企业物流运作现状及发展战略探讨摘要：自从2001年中国加入WTO之后，市场竞争就更加激烈。每个企业为了提高自身的竞争力，努力提高物流水平，降低物流成本。本文将中国物流现状与发达的国家和地区的企业物流运作模式进行对比，提出了中国的企业物流发展战略关键词：企业物流现状；运行模式；发展战略一、中国企业物流的运作现状及弊端

物流战略是很多企业总体战略中必须考虑到的一个重要因素。为了在市场中提升自我竞争了，企业不断在降低物流成本和提高物流水平上下功夫。无论是在国内还是国际市场上，都能够最大程度上的降低成本，同时又不减低服务水平，获得竞争优势。企业物流的管理整体上来说还是处于不完善的阶段，大多停留在纸币时代。比较先进的企业已经配备了电脑，但是依旧没有形成系统的体系和网络。EDL、个人电脑、人工智能、专家系统、通信和扫描等先进的信息技术还未在物流运作中广泛地运用。但是物流是一种新型的管理技术，涉及领域宽广。因此物流管理人员要熟悉掌握企业内物流和因此延伸的整条供应链的管理知识，掌握整个工艺流程，精通物流管理技术。而我国现在十分缺乏具备综合物流知识的管理和技术人才，难以满足企业物流现代化的需求。二、中国企业物流的发展战略1990年以来，在国外，物流已经成为了该国一个重要的经济增长点。但是在中国，物流才刚刚起步。企业之间生产经营，市场运行的各个方面展开竞争。具体体现在技术、人才上包括了物流和供应链。在竞争如此激烈的背景之下，企业进入了一个微利时代，产品的成本和利润变得十分透明。而这用竞争还会不断加深，变得更加激烈，三、发展物流为当务之急

社会的经济环境在不断地发展变化之中，这就要求中小企业从战略发展的高度出发去思考物流的发展问题。在大企业实时物流战略的同时，作为灵活的反应者，中小企业在市场中，也积极采取了行动。希望通过积极的物流战略提升自身的竞争力。信息技术的发展前景大好，经济贸易的高速发展，物流业已经显示出了蓬勃的活力和蕴藏的无限商机，物流服务正逐渐成为中国企业之中最为经济合理的综合服务模式。中国进入WTO的时间还不算长，我国的中小企业应该及时把握住这一机会，在物流市场竞争比较不激烈时加入物流领域，迅速地占领一定的市场份额。但是如果中小企业不作为，等时间再长久一些，将会失去发展物流的优势。

四、从战略角度做物流

现下，我国的许多中小企业还未意识到物流战略以及控制物流成本的重要性。中小企业应当认识到物流战略是提升竞争力的重要手段，并且重视自身物流系统地建设，将物流系统的建设上升到战略高度。事实上，企业物流成本是除了原材料成本之外的最大成本项目。在国外发达国家，它们的物流成本一般控制在10％左右。而我国的现状就不太乐观。我国物流成本一般占总成本30％－40％，鲜活产品占60％左右甚至更多。我们应该看到的是系统完善的物流管理可以节省15％－30％物流成本，很大程度上减少库存和运输成本，对于中小企业来说，技术上和产品质量都比不上大企业。但不得不承认的是，中小企业产品价格更加受消费者青睐，市场需求反应更加灵活迅速。一旦中小企业将物流上升到战略高度，利用先进的物流管理模式，就可以大大的节省产品成本，进一步发挥自身的优势。想要在变幻莫测的市场中屹立不倒。谋求更加长远的发展，中小企业就要把物流放到企业经营管理的战略高度上进行思考。除了考虑要怎样解决仓储运输和商品配送这些物流的基本问题，还要思考怎样把采购、生产和销售过程中的物流活动的有机结合。做到以业务流程为基础，使得物流的一体化。最终达到加强企业的在瞬息万变的市场当中的竞争能力。

我国的中小企业只有突破地域限制、行业的局限，放眼于国内外，才能说真正意义上做好了战略制定，最大限度地把握住了机遇，有效规避风险。具体来的说，就是首先着眼于当前的地域市场的开拓，在获得了本地竞争的优势之后，辐射全国，放眼于全球。

五、重视物流系统的全面改造

发展物流并不是一蹴而就的，它需要一步步地前进。因此中小企业要注重制定详细的物流重组的长期实施计划和发展策略。物流重组需要从物流业务流程、组织机构、企业资源管理系统等方面展开，这样一来才有可能慢慢实现企业物流向供应链管理的“横向一体化”。达到降低生产、库存、运输等环节的成本，最终给客户带来更大的效益，给消费者带去更大的实惠。与此同时，企业的经营者应该打破传统的观念，不再只是局限于投入产出管理问题，如流程再造、压缩成本、加强培训以及有限资源的合理配置问题。企业的经营者应当认识到物流是企业市场营销的基础，从战略高度去思考物流运营成本与市场拓展需要、物流顾客服务的特殊要求之间的动态平衡，做到将物流系统与营销战略有机结合。现代化的物流在国际上又被称为一体化物流、供应链管理、销售链管理等等。不同于传统的物流，现代物流包括了运输、储存、装卸、搬运、包装、流通加工、配送、信息处理、回收等功能。对我国的中小企业来说，发展物流必须重视物流系统的全面改造。以物流供应链思想作为指导，注意对物流管理的强化，积极运用有效策略，全新打造物流的运作与管理体系。

六、从服务角度做物流

在国外，广泛认为物流业归属于服务业。但是现代物流在中国还是新兴产业。它的发展也就紧密伴随着企业经营管理理念而在发展。当代企业政府对物流管理的认识也逐渐提高到了企业和地区的战略理论的高度。当代企业经营管理理念的核心正在从产品制造转向产品销售再转向现代营销和客户服务。并且提出了“一切为客户创造价值”的现代经营理念。人们对于物流的认识早已经从企业自身的“功能性活动”上升为“以满足客户需求为目的”、“努力为客户创造价值，尽力增加顾客让渡价值”的“从供应到消费的运动、储存和配送的计划、执行和控制”的管理过程。消费者的需求不仅仅是商品。以企业的经营和发展的角度来看，物流就等同于服务。服务也是物流的物品之一。它是企业所提供的服务，“服务的实质上也是一种商品”，但是这一点却常常被人们所忽视。七、引进专业物流管理咨询公司中小企业自身的专业力量不足，因此要懂得借助相关的管理顾问公司以及相关研究机构来科学规划企业的物流战略、实施战略和管理体系。要去了解先进物流企业的作以及这样运作的原因所在。在这一过程之中，它们的物流服务理念是如何变化的，怎样做到满足客户需求和市场竞争，企业经营战略相衔接。这有这样，我国的中小企业才有可能成功地进入一个新的市场领域，在现有的市场基础上进一步地替身自身的服务水平，拓展市场份额。许多的企业在管理咨询方面下了许多的功夫，用以探索新管理方式和学习物流技术的运用。中小企想要全面提升企业的物流运作以及管理的水平，更加迅速地构建起一个先进的物流系统以及管理平台，就应当充分利用专业管理顾问公司的优势能力。结语：战略性的规划、投资以及技术开发是最近几年促进物流现代化发展的重要因素。企业亟需解决的不仅仅是仓促运输以及商品配送等最为基本的物流问题，最重要是为了解决怎么样才能在在变化莫测的市场竞争之中谋求生存与发展这一问题。因此企业必须做到将物流放在企业经营管理这一战略高度上去考虑怎样将采购、生产和销售则一系列过程与物流相结合。从而形成以业务流程为基础，形成物流一体化，达到增强企业市场竞争力的目的。物流已然是企业市场营销的基础。作业企业的经理，在物流决策方面应当从战略高度去考虑物流运营成本和市场拓展需要、物流顾客服务的特殊要求之间的动态平衡，仔细思考怎样才能把物流系统与营销战略以及企业的总体战略灵活结合。不再像传统上，只注重如何解决流程再造、压缩成本等投入产出的管理问题以及有限资源的合理配置问题。参考文献【1】孟祥茹

-中国企业物流运作现状及发展战略探讨\o"《山东交通学院学报》"《山东交通学院学报》

-

2013【2】刘铁钢

-

我国第三方物流的发展现状与运作模式探讨\o"《湖南经济管理干部学院学报》"《湖南经济管理干部学院学报》

-

2015【3】郑金花，余洪明

-

我国企业物流运作现状及发展战略探讨HYPERLINK"/s?wd=journaluri:(5