承重模板脚手架施工方案

目录TOC\o”1—2”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc485548346”1 编制依据 1HYPERLINK\l”_Toc485548347"1.1 施工图 1HYPERLINK\l”_Toc485548348"1。2 主要规范、规程 11。3 主要法规 12 工程概况 1HYPERLINK\l”_Toc485548351"2。1 工程概况 1HYPERLINK\l”_Toc485548352”3 施工准备 24 施工安全组织机构及人员分工 25 施工安排 3HYPERLINK\l”_Toc485548357”5。1 工期要求 35。2 人员配备 3HYPERLINK\l”_Toc485548359”6 满堂支架的设计及搭设 36。1 满堂支架概述及基本参数 3HYPERLINK\l”_Toc485548361”6.2 主要施工方法 5HYPERLINK\l”_Toc485548362"6.3 满堂支架质量要求 5_Toc485548364”7 满堂支架计算书 6HYPERLINK\l”_Toc485548365”7.1 顶板支架计算 6HYPERLINK\l”_Toc485548366”7.2 梁模板支架计算 14HYPERLINK\l”_Toc485548367"8 满堂支架的检查与验收 22HYPERLINK\l”_Toc485548368"9 满堂支架搭设安全技术措施 2210 满堂支架拆除安全技术措施 23HYPERLINK\l"_Toc485548370”11 附图 1编制依据施工图序号单体图纸备注11#住宅楼建筑、结构、电气、水、暖通主要规范、规程序号类别名称编号1国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20152建筑结构荷载规范GB50009—20123建设工程质量验收统一标准GB50300-20134行业建筑施工扣件式钢管满堂支架安全技术规范JGJ130—20115建筑施工安全检查标准JGJ59-20116建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80—20167建筑施工模板安全技术规范JGJ162—2014主要法规序号类别名称编号1国家《工程建设标准强制性条文》2013年版工程概况工程概况2。1。1CD户型业主住宅楼序号项目内容1建筑功能住宅2建筑特点异型柱框架结构3建筑面积8180.42㎡开挖深度—2.3m4建筑层数地上6层5建筑层高单位：m6建筑高度绝对标高（m）460。1室内外高差（m）0.1檐口高度（m）18.6建筑总高（m)21.677建筑平面横轴编号A~H纵轴编号1～33横轴距离（m）41.28纵轴距离（m）11。028建筑防火9保温墙面外墙25厚难燃型膨胀聚苯板10顶板厚度100mm、120mm11梁截面尺寸200x400、250x600、250x700、250x500、250x55010外装修外墙装修外墙涂料门窗工程施工准备材料准备钢管选用外径48mm，壁厚3。5mm的焊接钢管。每批钢管进场时，应有材质检验合格证，现场经项目部检查合格后方可使用.扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。扣件在螺栓拧紧扭力达到65N。m时，不得发生破坏。脚手板不得有开裂、腐朽。脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍,单块脚手板的质量不宜大于30kg，脚手板厚度不小于50mm。可调托撑螺杆外径不小于36mm，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm，可调托撑受压承载力设计值不应小于40KN,支托板厚不应小于5mm。施工作业条件3.2.1满堂支架搭设前要确认建筑物的回填土已填筑到设计标高.3.2。2首层满堂支架基础铺脚手板。施工安全组织机构及人员分工组长：何星才副组长:组员：组长（)：对施工全面负责,确保工程安全管理达标。副组长（）：组织施工现场生产,对满堂支架搭设进行具体安排,负责满堂支架技术要求的落实，参与满堂支架验收。副组长（)：负责满堂支架方案的编写，监督满堂支架技术要求落实，参与满堂支架验收。组员（）：监督满堂支架搭设、拆除全过程，查处违章指挥、违章操作、违反劳动纪律的行为和人员，督促有关人员对重大事故隐患采取有效的控制措施，必要时可责令其停工并及时报告生产经理，参与满堂支架验收。定期对满堂支架进行检查。组员(）：负责检查满堂支架使用材料、满堂支架搭设质量，参与支架验收。施工安排工期要求跟随施工进度，搭设时间计划从2018年8月至2018年9月完。拆除时间计划从2018年7月至2018年18月.人员配备配备专业满堂架施工人员8人，以确保质量和安全.指挥技术人员一名。满堂支架的设计及搭设满堂支架概述及基本参数概述部位支架形式顶板支撑钢管扣件式满堂支架基本参数满堂支架立杆纵向间距1.2m，横向间距为1.2m，首道步距1。8m，第二道步距1。2m.满堂支架从正负零开始搭设，层层进行搭设，搭设高度按照3m计算。满堂支架用途为结构顶板支撑架，均布活荷载标准值3KN/㎡。搭设范围满堂支架从正负零开始搭设，主要用途为结构顶板施工支撑使用,逐层搭设.满堂支架基础：本工程满堂支架落在建筑物回填土上,为保证满堂支架搭设的稳定性，防止基础不均匀沉降对满堂支架产生的破坏，在回填土上铺脚手板；其余每层满堂支架立杆下垫多层板或方木。满堂支架设计及构造①楼内模板满堂支架采用钢管扣件式支架。立杆的纵距1.2m，横向间距为1。2m，扫地杆距地200mm，每杆立杆顶部设置U托,将U托调至设计标高。②满堂支架应按纵下横上的顺序设置扫地杆，满堂支架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应该大于1m.③纵向水平杆接长应采用对接扣件或搭接，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离大等于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于400mm；搭接长度不应小于1m,应等距离设置三个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm.④满堂支架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入杆内的长度不得小于150mm。⑤在架体外侧周边设置剪刀撑，剪刀撑的设置如立面图所示⑥架体内部横向每7纵距(约7.2m）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑的设置方式同支架外侧剪刀撑示意图。⑦在支架顶部顶部设置水平斜支撑，如下图所示；斜支撑钢管的接长度不得小于500mm，并用二个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。主要施工方法工艺流程立杆定位→铺脚手板→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→架设第二步水平杆→加设临时斜撑杆→架设第三步水平杆→安装水平斜支撑→安装U托→铺设顶板模板→调节U托高度。搭设工艺①根据架体的位置线在地面上铺50mm厚通长脚手板（宽度为250mm）作为立杆的垫板;②架体搭设选取一个角部为开始点，向两边延伸交圈搭设;③根据测量放线布置纵横向扫地杆，立杆的纵横向间距为1200,纵横向扫地杆用用直角扣件固定在立杆上；④根据测量定位依次竖起立杆，靠梁立杆处的立杆位置必须满足梁侧模板安装要求，立杆与纵横向扫地杆间采用扣件连接牢固；⑤扣件螺栓拧紧扭力矩在40N·m—65N·m之间。满堂支架质量要求1、按满堂支架的纵距，横距要求放线定位，满堂支架底座应准确地放在定位线上,要放平稳，底座垫板不晃动、不滑动、不沉降且不得悬空，地基土严格夯实,表面坚实平整，无积水；不设置底座的，立杆落于脚手板（首层）或者木垫板上。2、钢管、脚手板、扣件的规格型号、质量均符合要求;3、钢管连接牢固,无松动等现象；4、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不大于65N·m；5、扣件规格必须与钢管外径相同；6、对接扣件的开口应朝上或朝内；7、满堂支架立杆垂直度≤1/300;8、最大垂直偏差值:≤75mm；9、纵向水平杆偏差：≤1/250；10、全架长的水平偏差最大值:≤50mm;11、立杆垂直度偏差不超过±8cm。12、步距偏差≤±20mm，纵距偏差≤±40mm，排距(横距）偏差≤±20mm。13、纵向水平杆高差：一根杆两端高差≤±20mm，同跨内两根纵向水平杆高差≤±10mm。14、主节点处各扣件中心点相互距离≤150mm。满堂支架的拆除方法1、顶板模板的拆除，跨度小等于2m时，顶板混凝土强度应该达到设计值的50%及以上，跨度大于2m小等于8m时，顶板混凝土强度应该达到设计值的75%及以上；顶板跨度大于8m时，顶板混凝土强度应达到设计强度100％及以上。2、梁的受力模板的拆除，梁跨度小等于8m时，梁的强度应达到设计值的75%及以上,梁的跨度大于8m时,梁的设计强度应达到设计值的100％及以上。3、悬臂构件拆模时，其强度应该达到设计值的100％及以上。4、拆除顺序应遵守由上到下,先搭后拆、后搭先拆的原则.即先拆U托、横杆、立杆、脚手板或垫板、顶板模板，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽,同时周围竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。5、拆模时,操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片、段模板全部拆除后，再将模板、配件、支架等运出堆放。6、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运.满堂支架计算书顶板支架计算依据规范：《建筑施工扣件式钢管满堂支架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017—2003《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011计算参数：钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00.模板支架搭设高度为3。0m,立杆的纵距b=1。2m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.80m。面板厚度15mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。次龙骨采用50。×100。mm木方，间距100mm，木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用100.×100。mm木方。模板自重0。20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2。50kN/m2。扣件计算折减系数取1。00.按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1。2×（25。10×0.15+0.20）+1。40×2.50=8。258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0。15+0.7×1。40×2。50=7。533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1。40采用的钢管类型为φ48×3.0。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4）/64,抵抗距计算采用W=π（D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数,静荷载标准值q1=0。9×(25.100×0.150×1.200+0。200×1.200)=4。282kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0。9×(0。000+2.500）×1。200=2。700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=45。00cm3；截面惯性矩I=33。75cm4;(1)抗弯强度计算f=M/W〈［f］其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；M-—面板的最大弯距（N.mm）;W——面板的净截面抵抗矩；[f]-—面板的抗弯强度设计值,取15。00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值（kN/m)；经计算得到M=0.100×（1.20×4.282+1。40×2.700）×0。100×0.100=0。009kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.009×1000×1000/45000=0.198N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f］，满足要求!(2）抗剪计算T=3Q/2bh<［T］其中最大剪力Q=0。600×（1.20×4。282+1。40×2。700）×0。100=0。535kN截面抗剪强度计算值T=3×535.0/（2×1200。000×15.000）=0。045N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1。40N/mm2面板抗剪强度验算T<［T］，满足要求!(3)挠度计算v=0。677ql4/100EI<［v］=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.282×1004/（100×6000×337500)=0.001mm面板的最大挠度小于100。0/250,满足要求！（4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1700。000mm集中荷载P=2。5kN考虑0.9的结构重要系数,静荷载标准值q=0。9×(25.100×0。150×1。700+0。200×1.700）=6。066kN/m面板的计算跨度l=100。000mm经计算得到M=0.200×0.9×1。40×2.5×0.100+0。080×1。20×6。066×0.100×0。100=0。069kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.069×1000×1000/45000=1。529N/mm2面板的抗弯强度验算f<［f]，满足要求！二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算.1.荷载的计算（1)钢筋混凝土板自重（kN/m）:q11=25.100×0.150×0。100=0.377kN/m（2）模板的自重线荷载(kN/m）:q12=0.200×0。100=0。020kN/m(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到,活荷载标准值q2=（2。500+0.000）×0.100=0.250kN/m考虑0。9的结构重要系数,静荷载q1=0.9×（1。20×0。377+1。20×0。020)=0。428kN/m考虑0。9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1。40×0.250=0。315kN/m计算单元内的龙骨集中力为（0.315+0.428）×1。200=0.892kN2。龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=0。892/1.200=0。743kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×0.74×1.20×1。20=0.107kN.m最大剪力Q=0。6ql=0.6×1.200×0.743=0。535kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1。200×0。743=0.981kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=54.00cm3；截面惯性矩I=243。00cm4；(1）龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0。107×106/54000.0=1。98N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2，满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh〈［T]截面抗剪强度计算值T=3×535.12/(2×40.00×90。00)=0。223N/mm2截面抗剪强度设计值［T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!（3）龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距）得到q=0.357kN/m最大变形v=0。677ql4/100EI=0。677×0.357×1200.04/(100×9000.00×2430000。0）=0。229mm龙骨的最大挠度小于1200。0/400（木方时取250)，满足要求!（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0。08ql2考虑荷载重要性系数0。9,集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2。5×1.200+0.080×0。428×1。200×1.200=0.805kN.m抗弯计算强度f=M/W=0。805×106/54000。0=14。91N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2，满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算.集中荷载取次龙骨的支座力P=0。981kN均布荷载取托梁的自重q=0。096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm）经过计算得到最大弯矩M=1。431kN.m经过计算得到最大支座F=13。081kN经过计算得到最大变形V=0.914mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=166。67cm3;截面惯性矩I=833。33cm4;（1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.431×106/166666。7=8。59N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15。0N/mm2,满足要求!（2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh〈[T]截面抗剪强度计算值T=3×7136/（2×100×100)=1.070N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形v=0。914mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250=4。8mm，满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：（1）满堂支架钢管的自重（kN）：NG1=0。151×3.000=0。453kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值,设计人员可根据情况修改。（2）模板的自重(kN）：NG2=0。200×1。200×1。200=0.288kN（3）钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25。100×0.150×1.200×1。200=5.422kN考虑0。9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=5。546kN.2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0。9×(2。500+0。000）×1。200×1.200=3。240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:其中N—-立杆的轴心压力设计值，N=11.19kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm;A——立杆净截面面积，A=4。239cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩)，W=4。491cm3;［f]—-钢管立杆抗压强度设计值,［f]=205。00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0.20m;h-—最大步距，h=1。80m；l0——计算长度，取1。800+2×0.200=1.840m；λ--长细比，为1840/16。0=115<150长细比验算满足要求！φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.458；经计算得到σ=11192/（0.458×424)=57。645N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ〈［f]，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0。9×0。9×1。4Wklah2/10其中Wk—-风荷载标准值（kN/m2）；Wk=uz×us×w0=0.250×0。650×0.126=0.020kN/m2h—-立杆的步距，1.50m；la—-立杆迎风面的间距，1.20m；lb-—与迎风面垂直方向的立杆间距,1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0。9×0。9×1.4×0.020×1。200×1.500×1.500/10=0。006kN.m;Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5。2。5—14;Nw=1.2×5。546+0.9×1。4×3。240+0.9×0.9×1.4×0。006/1。200=10.744kN经计算得到σ=10744/(0。458×424)+6000/4491=56。735N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ〈［f］,满足要求！模板支撑架计算满足要求！六、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk--满堂支架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=31。53（kPa)Nk—-上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=3。83+4。05=7。88kNA-—基础底面面积(m2)；A=0。25fg—-地基承载力设计值（kN/m2)；fg=68。00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc--满堂支架地基承载力调整系数;kc=0.40fgk—-地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!扣件满堂支架计算满足要求！梁模板支架计算计算参数:钢管强度为205。0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.5m，梁截面B×D=250mm×700mm，立杆的纵距（跨度方向）l=1。20m，立杆的步距h=1.80m，梁底增加0道承重立杆.面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。内龙骨采用50.×100.mm木方。木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1。00m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0。20kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3.倾倒混凝土荷载标准值2。00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。按照模板规范4.3。1条规定确定荷载组合分项系数如下:由可变荷载效应控制的组合S=1.2×（25.50×0。70+0。20）+1。40×2。00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1。35×25。50×0。70+0。7×1.40×2.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。35,可变荷载分项系数取0。7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×2。5。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4—d4）/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1=25。500×0。700×0。600=10.710kN/m(2）模板的自重线荷载(kN/m）:q2=0。200×0。600×（2×0。700+0。250）/0。250=0。792kN/m(3）活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN）：经计算得到，活荷载标准值P1=2.000×0.250×0。600=0。300kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0。9×（1.35×10.710+1。35×0。792）=13.975kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0。300=0。265kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=22。50cm3；截面惯性矩I=16。88cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图（mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.879kNN2=1.879kN最大弯矩M=0。125kN.m最大变形V=0.569mm（1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0。125×1000×1000/22500=5。556N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15。00N/mm2;面板的抗弯强度验算f〈[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1879.0/（2×600。000×15。000）=0。313N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1。40N/mm2面板抗剪强度验算T〈［T］，满足要求!(3）挠度计算面板最大挠度计算值v=0。569mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求！二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=1.879/0。600=3。132kN/m最大弯矩M=0。1ql2=0.1×3.13×0。60×0.60=0.113kN.m最大剪力Q=0.6ql=0。6×0。600×3。132=1。127kN最大支座力N=1。1ql=1。1×0.600×3。132=2。067kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=83.33cm3；截面惯性矩I=416。67cm4；（1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0。113×106/83333.3=1.35N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15。0N/mm2，满足要求！(2）龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh〈[T］截面抗剪强度计算值T=3×1127.50/（2×50。00×100。00）=0。338N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1。30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度（即龙骨下小横杆间距）得到q=2.396kN/m最大变形v=0。677ql4/100EI=0。677×2.396×600。04/(100×9000.00×4166667.0）=0.056mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250）,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一）梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m)支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.705kN.m最大变形vmax=2。844mm最大支座力Qmax=1.879kN抗弯计算强度f=M/W=0。705×106/3865.0=182。33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1000。0/150与10mm，满足要求！(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m）支撑钢管剪力图(kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.395kN。m最大变形vmax=1。504mm最大支座力Qmax=4.040kN抗弯计算强度f=M/W=0.395×106/3865.0=102。10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8。00kN,双扣件取12。00kN；R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R=4.04kN选用单扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括:横杆的最大支座反力N1=4。040kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1。35×0。173×2.500=0.524kNN=4。040+0.524=4。564kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1。61cm;A-—立杆净截面面积，A=3。574cm2;W--立杆净截面模量(抵抗矩），W=3。865cm3；[f]-—钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205.00N/mm2;a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m;h——最大步距，h=1.80m；l0—-计算长度，取1.800+2×0.200=1.840m；λ—-长细比，为1840/16.1=114〈150长细比验算满足要求！φ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.471；经计算得到σ=4564/（0。471×357)=27。122N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ〈［f］，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据