安医高新综合楼Ⅱ标段脚手架施工方案

安医高新综合楼Ⅱ标段脚手架施工方案PAGEPAGE62编制依据主要规程规范《建筑施工扣件件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》（JGJ11330-220111）《建筑施工安全全全检查标标准》（JGJ559-20011）参考手册及图纸纸纸《建筑施工脚手手手架使用用手册册》中国国建筑筑工业出出版社社《中国建筑科学学学研究院PKPM脚手架计计算算软件》《建筑施工高处处处作业安安全技技术规范范》（JGJ8800-91）本工程建筑结构构构施工图图纸脚手架工程概况况况项目总体概况安徽医科大学第第第一附属属医院院高新分分院医医疗综合合楼Ⅱ标段总建建筑筑面积约15.4万平米，主主主楼地上共24层,地下2层，建筑筑总总高度99.1155m，北面裙裙房房为5层，结构构形形式为框框架剪剪力墙结结构。脚手架工程概况况况本工程地下室结结结构脚手手架采采用落地地式钢钢管脚手手架，脚脚手架搭搭设最最大高度19.55m，前期已已编编制《地地下室室落地式式脚手手架专项项施工工方案》并并报报监理和和业主主审批。本本方方案主要要针对对地上结结构施施工时使使用的的脚手架架，地地上采用用底层层落地，5层以上分分段段悬挑的的方式式。本工程现场安装装装2台塔吊，垂垂垂直运输输压力力较大，为为保保证U~X轴主楼的的施施工进度度，同同时考虑虑地下下室基坑坑尽早早回填，按按照照施工部部署，在在地下室室顶板板结构完完成后后，3~12轴交X~1//Y轴线、17~226轴交X~1//Y轴线北裙裙房房、南面3层连廊暂暂停停地上结结构施施工，如如下图图所示（主主楼楼和裙房房间均均有变形形缝）。待待待主楼结结构封封顶以后后，再再施工该该部位位裙房结结构。根据上述总体部部部署，脚脚手架架方案选选择如如下：（1）U~X轴轴主楼楼1~5层结构及12~117轴裙房采采用用落地式式脚手手架，脚脚手架架搭设在在地下下室顶板板上。（2）主楼从55层顶顶开始分分段悬挑挑。悬悬挑脚手手架搭搭设共分分为4段悬挑，第第1段悬挑从6层至10层，悬挑挑高高度为19.55m；第2段悬挑从11层至15层，悬挑挑高高度19.55m；第3段悬挑从16至20层，悬挑挑高高度为19.55m；第4段悬挑从21层至屋面面，悬悬挑高度度为15.66m。（3）主体结构构封封顶后，北北北裙房及3F连廊施工工时时，采用用落地地式脚手手架，搭搭设在地地下室室顶板上上，部部分搭设设在外外墙边回回填土土上。因因回填填时间距距离搭搭设落地地架时时间较长长，回回填土方方基本本趋于稳稳定。表1脚手架工程程主主要概况部位位位外脚手架选型最大搭设高度（m）备注主楼1-5F-1.8m～2223.77m、±0.00~2223.77m落地式脚手架25.5X/3~12、X/177~~26、3/X~~U、26/XX~~U、U/3~~112、U/177~~26、X/122~~17、U/122~~17轴段6~10F23.7m~4443.22m悬挑脚手架19.5X/3~12、X/177~~26、3/X~~U、26/XX~~U、U/3~~112、U/177~~26轴段11~15F43.2m~6662.77m悬挑脚手架19.5X/3~12、X/177~~26、3/X~~U、26/XX~~U、U/3~~112、U/177~~26轴段16~20F62.7m~8882.22m悬挑脚手架19.5X/3~12、X/177~~26、3/X~~U、26/XX~~U、U/3~~112、U/177~~26轴段21~24F82.2m~9998.77m悬挑脚手架16.5X/3~12、X/177~~26、3/X~~U、26/XX~~U、U/3~~112、U/177~~26轴段裙房1~5层±0.00~2223.77m落地式脚手架23.73~12交X~~~1/Y、17~226交X~1//Y轴段落地式脚手架：：：横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m；连墙件件随随层2跨（层高4.5m）悬挑式脚手架：：：横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m；16号工字钢钢；；连墙件件随层层2跨（层高3.9m）（4）本工程程主楼外外墙全全部为玻玻璃幕幕墙，幕幕墙施施工采用用吊篮篮作业即即可，因因此考虑虑结构构施工时时，悬悬挑架只只保留留顶部2挑，下部部悬悬挑部分分模板板已经拆拆除并并清理赶赶紧，可可提前进进行拆拆除，楼楼层周周边搭设设好防防护栏杆杆。材料选用和材质质质要求1、悬挑型钢：：：悬挑梁选用国标标标16#工字钢，联联联梁采用16#槽钢。使使用用前应进进行质质量检查查，有有裂缝、变变形形和锈蚀蚀严重重的严禁禁使用用。安装装使用用前，要要根据据现场预预埋件件的间距距选用用合适长长度的的型钢。2、钢管：钢管均采用4888×3..0mmm高频焊接接钢钢管。其其材质质应符合合现行行国家标标准《碳碳素结构构钢》（GB/TT-7000）中Q2355-A级钢的规规定。钢管管外观应平平直光滑，没没有裂缝、折折痕、结疤疤、分层、严严重锈蚀（内内、外壁）和和硬弯曲等等现象。钢钢管必须涂涂有防锈漆漆，钢管上上打过孔的的严禁使用用。2、扣件：采用可锻铸铁制制制作的扣扣件，其其材质应应符合合现行国国家标标准《钢钢管脚脚手架扣扣件》（GB155831）的规定定。使用前前外观检查查：有裂纹纹、缺爪、螺螺栓断丝或或滑丝的严严禁使用。3、安全平网：：：平网材质、网绳绳绳直径、网网眼眼尺寸、断断裂裂强度应应符合合现行标标准《安安全网》（GB577225-119997）的规定定和和张设规规范，分分别在结结构三三层和每每次悬悬挑层处处进行行张设安安全平平网，平平网宽宽度不得得小于于3m.4、密目安全立立立网：密目安全立网的的的网目密密度不不低于2000目/1000ccm2，其技术术要要求应符符合《密密目式安安全立立网》(GB1669099-119977)的规定安安全全网必须须具有有阻燃性性，其其续燃、阴阴燃燃时间均均不超超过4s，上下网网眼眼应扣牢牢。操作人员的要求求求1、操作人员员岗前前必须经经过三级级教育育，并持持有效效证件上上岗，对对患有高高血压压，心脏脏病及及不适合合高空空作业的的人员员禁止雇雇佣上上岗作业业。2、操作人员员上岗岗时必须须配带安安全帽帽，系好好安全全带，穿穿工作作服装,及穿软底底防防滑鞋。3、认真听从施施施工单位指指挥挥安排，对对于于现场机机电不不要随意意乱动动。4、不准在架架体上上嬉笑打打闹，不不准在在外架上上躺坐坐休息。5、与其它作作业人人员之间间要和谐谐相处处，不准准与他他人打架架斗殴殴。6、下班时应收收收集好工具具材材料，做做到工工完、料料尽、场场地清。脚手架搭设及构构构造落地脚手架搭设设设1、落地架搭设设设尺寸，立立杆杆纵距1.5m，横距0.8，步距1.8m，内立杆杆离离墙0.255m。根据本本工工程的实实际情情况，在在地下下室顶板板上铺铺设10#槽钢作为为垫垫板。其中由于南面脚脚脚手架根根部地地下室顶顶板为为联排采采光井井，拟考考虑在在采光井井洞口口边梁上上架设设1排16#工字钢，用用用于安放放落地地架立杆杆。2、脚手架搭设设设流程放置纵向扫地杆杆杆→横向扫地地杆→逐根竖立立立立杆→随即与扫扫地地杆扣紧→第一步纵纵向向水平杆杆（与与各杆件件扣紧紧）→第一步横横向向水平杆→第二步纵纵向向水平杆→第二步横横向向水平杆→加设临时时斜斜撑杆（上上端端与第二二步纵纵向水平平杆扣扣紧，在在装设设两道连连墙杆杆后方可可拆除除）第三三步纵纵向水平平杆、横横向水平平杆→连墙件→防护栏杆→剪刀撑→铺设竹笆→挂密目网→接立杆→加设剪刀刀撑撑。3、纵、横向扫扫扫地杆的搭搭设设A、脚手架必须须须设置纵、横横向扫地杆，纵纵向扫地杆应应采用直角扣扣件固定在距距底座上皮不不大于200mm处的立杆上上，横向扫地地杆亦应采用用直角扣件固固定在紧靠纵纵向扫地杆下下方的立杆上上。B、当立杆基础础础不在同一一高高度上时时，必必须将高高处的的纵向扫扫地杆杆向低处处延长长两跨与与立杆杆固定，高高底底差不大大于1m，靠近坡坡上上方的立立杆轴轴线到边边坡的的距离不不应小小于500mmm。基础高低差部位位位的脚手手架扫扫地杆构构造示示意图4、立杆A、立杆上的对对对接扣件应应交交错布置置。错错开距离离：两两根相邻邻立杆杆的接头头不应应设置在在同步步内，同同步内内隔一根根立杆杆的两个个相隔隔接头在在高度度方向错错开的的距离不不宜小小于500mmm。各接头头中中心至主主节点点的距离离不宜宜大于步步距的的1/3；立杆接头错开示示示意图B、立杆顶端高高高出檐口上上皮皮1.5m；C、立杆接长除除除顶层顶步步可可采用搭搭接外外，其余余各层层各步接接头必必须采用用对接接；5、纵向水平杆杆杆纵向水平杆宜设设设置在立立杆内内侧，长长度不不宜小于3跨；接长长宜宜采用对对接扣扣件连接接，也也可采用用搭接接。对接接时扣扣件应交交错布布置，两两根相相邻纵向向水平平杆的接接头不不宜设置置在同同步或同同跨内内。不同同步或或不同跨跨两个个相邻接接头在在水平方方向错错开的距距离不不应小于500mmm，各接头头的的中心至至最近近主节点点的距距离不宜宜大于于纵距的1/3，搭接时时搭搭接长度度不应应小于1m，应等间间距距用3个旋转扣扣件件固定。纵向水平杆接头头头错开示示意图图6、横向水平杆杆杆在主接点处必须须须设置一一根横横向水平平杆，用用直角扣扣件扣扣接，且且严禁禁拆除。主主节节点处两两个直直角扣件件的中中心距不不应大大于150mmm。靠墙一一端端的外伸伸长度度不大于200mmm。7、剪刀撑、横横横向斜撑的的搭搭设本工程外架剪刀刀刀撑采用用连续续式设置置，剪剪刀撑角角度应应在45度~60度之间。剪剪剪刀撑斜斜杆的的接长宜宜采用用搭接，搭搭接接长度不不应小小于1m，应采用用不不少于3个旋转扣扣件件固定。端端部部扣件盖盖板的的边缘至至杆端端距离不不应小小于100mmm，并应随随立立杆、纵纵向和和横向水水平杆杆等同步步搭设设。8、连墙件的设设设置方式一方式二A、连墙件逐层层层设置，1~5层层高45000mmm，6层以上标标准准层高度39000mmm，连墙件件按“逐层两跨”设置，采采用用钢管双双扣件件连接。B、遇砼墙时，采采采用在墙墙上预预留套管管，连连墙杆穿穿过墙墙体，在在墙体体两侧通通过钢钢管夹紧紧。如如上图方方式一一，预留留套管管尺寸为75mm。C、无墙处，每每每层楼在封封口口梁侧边边预埋埋脚手钢钢管，作作为水平平拉结结外挑钢钢管架架的连接接墙件件，见上上图方方式二。D、连墙件从底底底层第一步步纵纵向水平平杆处处开始设设置。9、脚手板的铺铺铺设：脚手板按照隔步步步满铺，其其纵纵向水平平杆应应用直角角扣件件固定在在横向向水平杆杆上，并并应等间间距设设置，并并用16#的镀锌铁铁丝丝绑扎在在纵向向水平杆杆上。10、外架开口口处处的处理措措措施：在垂直运输使用用用人货电电梯，其其卸料平平台和和脚手架架之间间要断开开，设设置开口口架，为为了保证证脚手手架开口口处外外架牢固固和稳稳定，采采取措措施如下下：（1）脚手架开开口口处的两端端端必须连连续设设置连墙墙件，相相互垂直直间距距应为建建筑物物层高且且不得得大于4m。（2）脚手架开开口口端必须由由由底至顶顶连续续设置“之”字斜撑予予以以加固。（3）脚手架与与料料台之间间间间隙不得得大于于250mmm，如大于250mmm，应与其其增增加填芯芯杆和和栏杆，并并用用竹笆安安全网网封闭以以确保保安全。11、进入楼内内的的安全通道道道：进入楼内的安全全全通道设设置在在施工电电梯处处，按照照我司司标准化化图册册做法，采采用用工具是是安全全通道标标准做做法。搭搭设尺尺寸为60000mmm×445000mm，顶层设设置置双层硬硬质防防护。通通道、防防护棚地地面需需硬化。通通道道、防护护棚顶顶部应张张挂安安全警示示标识识和安全全宣传传用语的的横幅幅，横幅幅宽度度宜为1m。悬挑脚手架的搭搭搭设1、基本尺寸：：：外架立杆杆横横向间距0.8m，步距1.8m，纵距1.5m，内立杆杆距距离外墙墙外边边线保持持在0.255m内。2、悬挑梁：悬悬悬挑式外架架，悬悬挑梁选16#工字钢，悬悬悬挑长度度和锚锚固长度度按照照JGJ11330-220111规定锚固固长长度是悬悬挑长长度的1︰1.25倍，因本本工工程楼面面周边边有一圈400宽线条，一一一般位置置工字字钢外挑挑长度度为1.5m，锚固端端长2.255m（实际采采用4.5m长工字钢钢）；；转角外外挑最最长为2.4m，锚固长3.6m（实际采采用6m工字钢）。悬挑钢梁结构示示示意图3、脚手架搭设设设流程：熟悉方案和图纸纸纸→放线以便便确确定悬挑挑杆件件U型环定位位预预埋→悬挑杆件件定定位→杆件与U型环的固固定定（每个U型环用木木楔楔三方稳稳牢，严严禁焊接接）→在结构层层转转角处设设横向向斜挑梁梁并设设置纵向向工字字钢→在挑梁上上放放线焊接10cm桩柱→排立杆→安装第一一步步纵向水水平杆杆和横向向水平平杆→安装第二二步步纵向水水平杆杆和横向向水平平杆→加设临时时抛抛撑（上上端与与第二步步纵向向水平杆杆扣紧紧，在设设置二二道连墙墙杆后后可拆除除）→安装第三三、四四步纵向向和横横向水平平杆→设置连墙墙杆→安装横向向斜斜撑、增增设卸卸荷钢丝丝绳→接立杆→加设剪刀刀撑→铺脚手板→安装护身身栏栏杆→挂设安全全网网。外架架四周周从一步步架起起等距设设置双双道栏杆杆至顶顶层。4、U型环制作作与设设置：锚卡设置每根钢钢钢梁应设设置三三道φ20钢筋锚卡卡环环，第一一道埋埋在结构构梁边边（剪力墙墙处处二道但但与墙墙处应钉钉木盒盒），第二二道道为离槽槽钢末末端200mmm，第三道道离离第二道200mmm。预埋锚锚卡卡处楼板板必须须是双层层配筋筋，配筋筋量不不小于双双向8@1550，两道锚锚卡卡间距200mmm。安装工字字钢钢与U型环锚卡卡间间隙处用用木楔楔塞紧,再用铁钉钉固固定。预埋锚环大样图图图工字钢穿剪力墙墙墙时预留留洞做做法5、钢丝绳：转角处、阳台处处处用两根Ø14㎜钢丝绳绳（钢钢丝绳采采用6×199++1，公称抗抗拉拉强度15500MMpa）进行斜斜拉拉，一根根作为为安全储储备，一一根作为为卸荷荷计算。楼楼面面梁内预预埋圆圆钢Ø20㎜的吊环环，每每个钢丝丝绳的的绳头不不少于于3个卡扣卡卡紧紧，每个个卡扣扣间隔150㎜，尾部部卡卡扣离绳绳头预预留150㎜.卡盖朝主主绳绳安装，并并用用葫芦收收紧。钢板网6、悬挑端头距距距离前端100mmm焊Ø25㎜的15cm高钢筋做做立立杆固定定点，再再间隔800mmm焊第二个个立立杆固定定点，以以便搭设设脚手手架。7、悬挑板部位位位构造：建建筑筑物与主主结构构主梁部部位钢钢挑梁的的接触触点在悬悬挑时时必须加加设木木垫使悬悬挑端端高于内内置端端，以免免在钢钢挑梁受受力时时向下弯弯曲导导致外架架荷载载传递到到悬挑挑建筑物物上。8、转角部位构构构造：转角角部部位横向向挑梁梁尾部相相交部部位采用用焊接接加固，并并在在其上方方设置置纵向联联梁与与横向挑挑梁焊焊接接牢牢，用用于固定定悬挑挑架体的的内外外立杆。联联梁梁采用16号槽钢，开开开口水平平。当当转角处处工字字钢穿过过结构构柱时，避避开开竖向受受力钢钢筋。9、悬挑层硬隔隔隔离：在悬悬挑挑楼层与与挑梁梁间的间间隙必必须用木木板严严实进行行防护护，不允允许有有漏洞，且且用用钉子加加以固固定，并并且经经常检查查。10、其余脚手手架架立杆、扫扫扫地杆、大大横横杆、小小横杆杆、连墙墙件、安安全网构构造均均同落地地式脚脚手架，参参见见落地式式脚手手架构造造。脚手架杆件与塔塔塔吊附着着杆发发生矛盾盾时的的构造要要求在脚手架搭设过过过程中遇遇到立立杆或水水平杆杆与塔吊吊附着着杆存在在矛盾盾时，要要绝对对禁止任任意切切割脚手手架钢钢管或塔塔吊附附着杆构构件，而而是要根根据现现场实际际情况况来采取取下列列措施之之一的的方式来来解决决矛盾问问题：：A、当塔吊附着着着杆仅仅遇遇到到脚手架架立杆杆时，该该立杆杆暂时断断开，同同时还禁禁止直直接将上上面的的立杆设设置在在附着杆杆上而而必须离离开50～100mmm左右的距距离离，并按按照前前面第3.1..66.5条门洞的的构构造要求求增加加斜杆形形成桁桁架结构构，桁桁架下面面设置置双立杆杆对该该立杆进进行卸卸载处理理。B、当塔吊附着着着杆仅仅遇遇到到脚手架架水平平杆时，该该部部位的水水平杆杆暂时断断开并并让水平平杆与与塔吊附附着杆杆的距离离保持持50～100mmm的净距，根根根据实际际情况况在附着着杆上上面和下下面各各距离附附着杆杆50～100mmm的位置另另外外增加补补强水水平杆，还还要要使该部部位的的立杆净净步高高≤18000mmm，同时还还根根据现场场实际际情况增增加斜斜杆形成成桁架架结构。C、当塔吊附着着着杆既与立立杆杆又与水水平杆杆发生矛矛盾时时，就应应按照照上述两两个原原则结合合起来来加强处处理。D、无论是哪一一一种情况，在在遇到上述矛矛盾时要绝对对禁止直接任任意切割脚手手架杆件或塔塔吊附着杆，必必须由项目部部技术负责人人依据上述原原则要求并结结合现场实际际情况制定专专门的加固处处理方案，对对现场管理人人员和相关操操作班组进行行详细的技术术交底以后才才能进行施工工。脚手架的受力计计计算落地架计算钢管脚手架的计计计算参照照《建建筑施工工扣件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》（JJGJ1300-20011）。计算参数:双排脚手架，搭搭搭设高度度255.5米，立立杆采用用单立立管。立杆的纵距1...50米，立立杆的横横距00.800米，内内排架距距离结结构0.4400米，立杆杆的的步距1..880米。钢管类型为4888×3.0，连连墙墙件采用用2步2跨，竖向向间间距3.6600米，水平平间间距3.0000米。施工活荷载为333.0kkN//m2，同同时时考虑2层施工。脚手板采用冲压压压钢板，荷荷载载为0.3300kN//m22，按照铺铺设设4层计算。栏杆采用冲压钢钢钢板，荷荷载为为0.111kkN/mm，安安全网荷荷载取取0.000550kNN/mm2。脚手板下大横杆杆杆在小横横杆上上面，且且主结结点间增增加两两根大横横杆。基本风压0.3335kNN/mm2，高度度变变化系数数1..42000，体体型系数数1..13440。地基承载力标准准准值200000kN//m22，基础底底面面扩展面面积00.2550mm2，地基基承承载力调调整系系数1.0000。一、大横杆的计计计算:大横杆按照三跨跨跨连续梁梁进行行强度和和挠度度计算，大大横横杆在小小横杆杆的上面面。按照大横杆上面面面的脚手手板和和活荷载载作为为均布荷荷载计计算大横横杆的的最大弯弯矩和和变形。1.均布荷载值值值计算大横杆的自重标标标准值PP1=00.0038kkN//m脚手板的荷载标标标准值PP2=00.3300×0.80000/3==0..0800kNN/m活荷载标准值Q==3..0000×0.80000/3==0..8000kNN/m静荷载的计算值值值q11==1.22×0.03388+1..2××0.08800=0..1442kNN/mm活荷载的计算值值值q22==1.44×0.80000=1..1220kNN/mm大横杆计算荷载载载组合简简图((跨中最大大弯弯矩和跨跨中最最大挠度度)大横杆计算荷载载载组合简简图((支座最大大弯弯矩)2.抗弯强度计计计算最大弯矩考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的弯矩矩跨中最大弯矩计计计算公式式如下下:跨中最大弯矩为为为M1=(0...08×0.14422+0..100×1.12200)×1.500002=00.2278kkN..m支座最大弯矩计计计算公式式如下下:支座最大弯矩为为为M2=-(0...10×0.14422+0..1117×1.12200)×1.500002=--0..3277kNN.m我们选择支座弯弯弯矩和跨跨中弯弯矩的最最大值值进行强强度验验算：=0.327×××106//444911.00=722.7770NN/mmm2大横杆的计算强强强度小于于2005.00N//mm22,满满足要求求!3.挠度计算最大挠度考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的挠度度计算公式如下:::静荷载标准值qqq1=00.0038++0..0800=00.1118kkN/mm活荷载标准值qqq2=00.8800kkN//m三跨连续梁均布布布荷载作作用下下的最大大挠度度V==(00.6777××0.11188+0..9990×0.80000)×15000..04//(1100×2.066×105×10777880.00)==1.99899mm大横杆的最大挠挠挠度小于于15500..0//1500与10mmm,,满足要求求!二、小横杆的计计计算:小横杆按照简支支支梁进行行强度度和挠度度计算算，大横横杆在在小横杆杆的上上面。用大横杆支座的的的最大反反力计计算值，在在最最不利荷荷载布布置下计计算小小横杆的的最大大弯矩和和变形形。1.荷载值计算算算大横杆的自重标标标准值PP1=00.0038×1.50000=0..0558kNN脚手板的荷载标标标准值PP2=00.3300×0.80000×1.50000/3==0..1200kNN活荷载标准值Q==3..0000×0.80000×1.50000/3==1..2000kNN荷载的计算值P==1..2×0.05588+1..2××0.12200+1..4××1.20000=1..8993kNN小横杆计算简图图图2.抗弯强度计计计算最大弯矩考虑为为为小横杆杆自重重均布荷荷载与与荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和均布荷荷载最最大弯矩矩计算算公式如如下::集中荷载最大弯弯弯矩计算算公式式如下:M=(1.2×××0.03388)×0.800002/88+11.8993××0.80000/3==0..5099kNN.m=0.509×××106//444911.00=1113..2311N//mm22小横杆的计算强强强度小于于2005.00N//mm22,满满足要求求!3.挠度计算最大挠度考虑为为为小横杆杆自重重均布荷荷载与与荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和均布荷荷载最最大挠度度计算算公式如如下::集中荷载最大挠挠挠度计算算公式式如下:小横杆自重均布布布荷载引引起的的最大挠挠度V1=5.0×××0.03388×800..0004//(3384×2.06600×105×10777880.00000)=00.001mmm集中荷载标准值值值P=0..0058++0..1200+11.2000==1.33788kN集中荷载标准值值值最不利利分配配引起的的最大大挠度V2=137777.6000××800..00×(3×800..002-44×800..002/99)//(722×2.066×105×10777880.00)==1.11288mm最大挠度和V==V11+V22=11.1337mmm小横杆的最大挠挠挠度小于于8000.00/1150与10mmm,,满足要求求!三、扣件抗滑力力力的计算算:纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算(规范5.22..5)::R≤Rc其中Rc——扣件抗滑滑承承载力设设计值值,取8.0kkNN；R————纵向或横横向向水平杆杆传给给立杆的的竖向向作用力力设计计值；1.荷载值计算算算横杆的自重标准准准值PP11=0..0338×0.80000=0..0331kNN脚手板的荷载标标标准值PP2=00.3300×0.80000×1.50000/2==0..1800kNN活荷载标准值Q=33.0000×0.80000×1.50000/2==1..8000kNN荷载的计算值R=11.22×0.03311+1..2××0.18800+1..4××1.80000=2..7773kNN单扣件抗滑承载载载力的设设计计计算满足足要求求!当直角扣件的拧拧拧紧力矩矩达440655N.mm时,试验表明明:单扣件在在122kN的荷荷载载下会滑滑动,,其抗滑承承载载力可取取8..0kNN；双扣件在20kkkN的荷载载下下会滑动动,其抗滑承承载载力可取取122.0kkN。四、脚手架荷载载载标准值值:作用于脚手架的的的荷载包包括静静荷载、活活荷荷载和风风荷载载。静荷载标准值包包包括以下下内容容：(1)每米立立立杆承受受的结结构自重重标准准值(kN/mm))；本例为为0..10770NGGG1==00.1007××25.55000=22.7728kkN(2)脚手板板板的自重重标准准值(kN/mm22)；本例例采采用冲压压钢脚脚手板，标标准准值为0..330NG222=0..3000×4×1.50000×(0.80000+0..4000)//2==1.00800kN(3)栏杆与与与挡脚手手板自自重标准准值((kN/mm))；本例采采用用栏杆、冲冲压压钢脚手手板挡挡板，标标准值值为0.1111NG3=000.1110××1.50000×4/2==00.3330kkN(4)吊挂的的的安全设设施荷荷载，包包括安安全网(kN/mm22)；0.00055NG4=000.0005××1.50000×25.55000=00.1191kkN经计算得到，静静静荷载标标准值值NG==NGG1++NG22+NNG3++NGG4==44.3229kkN。活荷载为施工荷荷荷载标准准值产产生的轴轴向力力总和，内内、外外立杆按按一纵纵距内施施工荷荷载总和和的11/2取值值。经计算得到，活活活荷载标标准值值NQ==3..0000×2×1.50000×0.80000/2==3..6000kNN风荷载标准值应应应按照以以下公公式计算算其中W0——基本风压压(kN/mm22)，按照照《建建筑结构构荷载载规范》((GB5000009--20001))附录录表D.44的规定定采用：：W00=0..3500Uz————风荷载高高度度变化系系数，按按照《建建筑结结构荷载载规范范》(GB5000009--20001))附录录表7.22..1的规定定采采用：Uzz=11.4420UUUs——风荷载体体型型系数：：Uss=1..1344经计算得到，风风风荷载标标准值值Wk==0.77×0.35500×1.42200×1.13344=0..3955kNN/m22。考虑风荷载时,,,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N=1.22NGG+0..85×1.4NNQQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×4.3299+0.855×1.4×3.6000=9.4779kN不考虑风荷载时时时,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N=1.22NGG+1..4NQQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×4.3299+1.4××3.6000=10.2235kN风荷载设计值产产产生的立立杆段段弯矩MMWW计算公式式MW=0.885××1.4WWkklahh2//10其中Wk——风荷载载标标准值(kN/mm22)；la————立杆的纵纵距距(m))；h——立杆的步步距距(m))。经过计算得到风风风荷载产产生的的弯矩MMww=0..855×1.4×0.39955×1.50000×1.80000×1.80000/100=00.2228kkN.mm五、立杆的稳定定定性计算算:1.不考虑风风风荷载时时,立杆的稳稳定定性计算算其中N————立杆的轴轴心心压力设设计值值，N=1100.2335kkN；i——计计计算立杆杆的截截面回转转半径径，i=11..60ccm；；k——计计计算长度度附加加系数，取取11.1555；；u——计计计算长度度系数数，由脚脚手架架的高度度确定定，u=11..5000；l0——计算长度度(m),由公公式式l0==kuuh确定，l00==1.11555×1.50000×1.80000=3..1118m；A——立立立杆净截截面面面积，A==44.2339ccm2；W——立立立杆净截截面模模量(抵抗矩),,WW=4..4991cmm3；；——由长细细比，为为31118//166=1996；；——轴心受受压立杆杆的稳稳定系数数,由长细比比l00/i的结结果查表表得到到0.19900；——钢管立立杆受压压强度度计算值值(N/mmm22)；经计计算算得到=11002355/((0.199××424))==1277.3374NN/mmm2；[f]——钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[ff]]=2005..00NN/mmm2；不考虑风荷载时时时，立杆杆的稳稳定性计计算<[[f]],满足要要求求!2.考虑风荷载载载时,立杆的稳稳定定性计算算其中N————立杆的轴轴心心压力设设计值值，N=99..4799kNN；i——计计计算立杆杆的截截面回转转半径径，i=11..60ccm；；k——计计计算长度度附加加系数，取取11.1555；；u——计计计算长度度系数数，由脚脚手架架的高度度确定定，u=11..5000；l0——计算长度度(m),由公公式式l0==kuuh确定，l00==1.11555×1.50000×1.80000=3..1118m；A——立立立杆净截截面面面积，A==44.2339ccm2；W——立立立杆净截截面模模量(抵抗矩),,WW=4..4991cmm3；；——由长细细比，为为31118//166=1996；；——轴心受受压立杆杆的稳稳定系数数,由长细比比l00/i的结结果查表表得到到0.19900；MW——计算立杆杆段段由风荷荷载设设计值产产生的的弯矩，MMWW=0..2228kNN.mm；——钢管立立杆受压压强度度计算值值(N/mmm22)；经计计算算得到=994479//(00.199×424))++22880000/444991=11688.7771NN/mmm2；；[f]——钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[ff]]=2005..00NN/mmm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算<[f],满满足要求!六、最大搭设高高高度的计计算::不考虑风荷载时时时,采用单立立管管的敞开开式、全全封闭和和半封封闭的脚脚手架架可搭设设高度度按照下下式计计算：其中NG222K——构配件自自重重标准值值产生生的轴向向力，NGG2K==1.6601kNN；NQ——活荷载标标准准值，NQQ=33.6600kkN；；gk——每米立杆杆承承受的结结构自自重标准准值，gkk=00.1077kN/mm；经计算得到，不不不考虑风风荷载载时，按按照稳稳定性计计算的的搭设高高度HHs==774.00911米。脚手架搭设高度度度Hs等于于或或大于266米，按照照下式调调整且且不超过过500米：经计算得到，不不不考虑风风荷载载时，脚脚手架架搭设高高度限限值[HH]]=500.0000米米。考虑风荷载时,,,采用单立立管管的敞开开式、全全封闭和和半封封闭的脚脚手架架可搭设设高度度按照下下式计计算：其中NG222K——构配件自自重重标准值值产生生的轴向向力，NGG2K==1.6601kNN；NQ——活荷载标标准准值，NQQ=33.6600kkN；；gk——每米立杆杆承承受的结结构自自重标准准值，gkk=00.1077kN/mm；Mwk————计算立杆杆段段由风荷荷载标标准值产产生的的弯矩，MMwwk==00.1992kkN.mm；经计算得到，考考考虑风荷荷载时时，按照照稳定定性计算算的搭搭设高度度HHs==448.11788米。七、连墙件的计计计算:连墙件的轴向力力力计算值值应按按照下式式计算算：Nl=NNNlw+No其中Nlwww——风荷载产产生生的连墙墙件轴轴向力设设计值值(kN)，应应按按照下式式计算算：Nlw=111.4×wk×Awwwwk——风荷载标标准准值，wkk=00.3395kkN//m2；AAAw——每个连墙墙件件的覆盖盖面积积内脚手手架外外侧的迎迎风面面积，Aww=33.660×3.000=110..8000m22；NNNo——连墙件约约束束脚手架架平面面外变形形所产产生的轴轴向力力(kN)；No==3.0000经计算得到NNNlw=5.99655kN，连连墙墙件轴向向力计计算值NNll=8.9655kkN连墙件轴向力设设设计值NNff=A[[f]其中——轴轴轴心受压压立杆杆的稳定定系数数,由长细比比l//i=440..00//1..60的结结果果查表得得到==0.993；；A=4...24ccm22；[f]==2005..00NN/mmm2。经过计算得到NNNf==881.00399kNNf>Nl，连连连墙件的的设计计计算满满足要要求!连墙件采用扣件件件与墙体体连接接。经过计算得到NNNl==110.99655kN大于于扣扣件的抗抗滑力力8.0kkNN，增加双双扣扣件。连墙件扣件连接接接示意图图八、立杆的地基基基承载力力计算算:立杆基础底面的的的平均压压力应应满足下下式的的要求p≤fg其中p————立杆基础础底底面的平平均压压力(kkNN/m22)，p=NN/A；p=440.994NNN——上部结构构传传至基础础顶面面的轴向向力设设计值((kkN)；N=110.224AAA——基础底面面面面积(mm22)；A=00.255fffg——地基承载载力力设计值值(kN/mm22)；fg==20000..00地基承载力设计计计值应按按下式式计算fg=kkkc×fgkk其中kc——脚手架地地基基承载力力调整整系数；；kcc=1..00fgggk——地基承载载力力标准值值；ffgk=20000..00地基承载力的计计计算满足足要求求!悬挑脚手架计算算算书一般位置悬挑脚脚脚手架计计算书书依据规范:《建筑施工扣件件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JGJ11330-220111《建筑结构荷载载载规范》GB5000009--20012《钢结构设计规规规范》GB5000017--20003《混凝土结构设设设计规范范》GB5000010--20010计算参数:钢管强度为20005.00NN/mmm2，钢管强强度度折减系系数取取1.00。双排脚手架，搭搭搭设高度19.5米，立杆杆采采用单立立管。立杆的纵距1...50米，立杆杆的的横距0.80米，内排排架架距离结结构0.60米，立杆杆的的步距1.80米。采用的钢管类型型型为φ48×33..0，连墙件采用2步步步2跨，竖向向间间距3.60米，水平平间间距3.00米。施工活荷载为222.0kkN//m2，同时考考虑2层施工。脚手板采用冲压压压钢板，荷荷载载为0.300kkN/mm2，按照铺铺设7层计算。栏杆采用冲压钢钢钢板，荷荷载为为0.111kkN/m，安全网网荷荷载取0.000550kNN/mm2。脚手板下大横杆杆杆在小横横杆上上面，且且主结结点间增增加两两根大横横杆。基本风压0.2225kNN/mm2，高度变变化化系数2.000000，体型系系数1.244880。悬挑水平钢梁采采采用16号工字钢钢，建建筑物外外悬挑挑段长度1.50米，建筑筑物物内锚固固段长长度2.25米。悬挑水平钢梁采采采用悬臂臂式结结构，没没有钢钢丝绳或或支杆杆与建筑筑物拉拉结。钢管惯性矩计算算算采用I=π(D4-dd4)//644，抵抗距距计计算采用W=π(D4-dd4)//322D。一、大横杆的计计计算大横杆按照三跨跨跨连续梁梁进行行强度和和挠度度计算，大大横横杆在小小横杆杆的上面面。按照大横杆上面面面的脚手手板和和活荷载载作为为均布荷荷载计计算大横横杆的的最大弯弯矩和和变形。1.均布荷载值值计计算大横杆的自重标标标准值P11==0.00388kN//m脚手板的荷载标标标准值P22==0.33000×0..8000/33=00.0880kkN/mm活活活荷载标标准值值Q==22.0000××0.88000/3==0..5333kNN/m静荷载载载的计算算值q11==1.22×00.0338++1.22×00.0880==0.11422kN//m活荷载载载的计算算值q22==1.44×00.5333==0.77477kN//m大横杆计算荷载载载组合简简图(跨中最大大弯弯矩和跨跨中最最大挠度)大横杆计算荷载载载组合简简图(支座最大大弯弯矩)2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的弯矩矩跨中最大弯矩计计计算公式式如下下:跨中最大弯矩为为为M1===(0..088×0..1442+00.110×00.7747))×11.500022=0..1994kNN.mm支座最大弯矩计计计算公式式如下下:支座最大弯矩为为为M2===-(00.110×00.1142++0..1177×00.7447))×1..50002==-00.2229kkN.mm我们选择支座弯弯弯矩和跨跨中弯弯矩的最最大值值进行强强度验验算：σ=000.2229××1066/444911.00=500.8886NN/mmm2大横杆的计算强强强度小于205..00N/mmm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的挠度度计算公式如下:::静荷载标准值q1==0..0388+00.0880==0.11188kN//m活荷载标准值q2==0..5333kNN/m三跨连续梁均布布布荷载作作用下下的最大大挠度度V=(((0.67777×0..1118+00.9990××0..5333)××15000..04//(1100××2..06××1005×110777800.00)=11.3387mmm大横杆的最大挠挠挠度小于15000..0/11500与10mmm,满足要求!二、小横杆的计计计算小横杆按照简支支支梁进行行强度度和挠度度计算算，大横横杆在在小横杆杆的上上面。用大横杆支座的的的最大反反力计计算值，在在最最不利荷荷载布布置下计计算小小横杆的的最大大弯矩和和变形形。1.荷载值计算算大横杆的自重标标标准值P11==0.00388×1..5000=00.0058kkN脚手板的荷载标标标准值P22==0.33000×0..8000×11.5500//3==0.11200kN活活活荷载标标准值值Q==22.0000××0.88000×1..5000/33=00.8000kkN荷荷荷载的计计算值值P==11.2××0..0588+11.2××0..1200+11.4××0..8000=11.3333kkN小横杆计算算简简图2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为为小横杆杆自重重均布荷荷载与与荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和均布荷荷载最最大弯矩矩计算算公式如如下:集中荷载最大弯弯弯矩计算算公式式如下:M=(((1.2××00.0338))×0..80002//8++1.33333×0..8000/33=00.3559kkN.mmσ=000.3559××1066/444911.00=799.9979NN/mmm2小横杆的计算强强强度小于205..00N/mmm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为为小横杆杆自重重均布荷荷载与与荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和均布荷载最大挠挠挠度计算算公式式如下:集中荷载最大挠挠挠度计算算公式式如下:小横杆自重均布布布荷载引引起的的最大挠挠度V1===5.00×00.0338××8000.0004//(3384××2..0600×1105××10077880..0000)==0.001mmm集中荷载标准值值值PP=0..0558+00.1120++0..8000=00.9778kkN集中荷载标准值值值最不利利分配配引起的的最大大挠度V2===9777.6600××8000.00×((3×80000.022-44×8000..02//9))/(772××2.006××1055×110777800.0))=00.8000mmm最大挠度和V=VVV1+VV2==0.88099mm小横杆的最大挠挠挠度小于800..00/1550与10mmm,满足要求!三、扣件抗滑力力力的计算算纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算(规范5.2..55):R≤≤≤Rc其中Rc———扣件抗滑滑承承载力设设计值值,取8.0kkN；RRR——纵向或横横向向水平杆杆传给给立杆的的竖向向作用力力设计计值；横杆的自重标准准准值PP1=00.0038××0..8000=00.0331kkN脚手板的荷载标标标准值P22==0.33000×0..8000×11.5500//2==0.11800kN活活活荷载标标准值值Q==22.0000××0.88000×1..5000/22=11.2000kkN荷荷荷载的计计算值值R==11.2××0..0311+11.2××0..1800+11.4××1..2000=11.9333kkN单扣件抗滑承载载载力的设设计计计算满足足要求求!当直角扣件的拧拧拧紧力矩矩达40665N..m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下下会会滑动,其抗滑承承载载力可取8.0kkN；双扣件在20kkkN的荷载下下会会滑动,其抗滑承承载载力可取12.00kkN；四、脚手架荷载载载标准值值作用于脚手架的的的荷载包包括静静荷载、活活荷荷载和风风荷载载。静荷载标准值包包包括以下下内容容：(1)每米立杆杆杆承受的的结构构自重标标准值值(kN/mm)；本例为0.100772NG111=0..1077×119.55000=2..0991kNN(2)脚手板的的的自重标标准值值(kN/mm2)；本例采采用用冲压钢钢脚手手板，标标准值值为0.300NG222=0..3000×77×1..5000×((0..8000+00.6000))/2==2..2055kNN(3)栏杆与挡挡挡脚手板板自重重标准值(kN/mm)；本例采采用用栏杆、冲冲压压钢脚手手板挡挡板，标标准值值为0.111NG333=0..1100×11.5000××7/22=00.5777kkN(4)吊挂的安安安全设施施荷载载，包括括安全全网(kN/mm2)；0.00055NG444=0..0055×11.5000××19..5000=00.1146kkN经计算得到，静静静荷载标标准值值NG==NGG1++NG22+NNG3++NGG4==55.0220kkN。活荷载为施工荷荷荷载标准准值产产生的轴轴向力力总和，内内、外外立杆按按一纵纵距内施施工荷荷载总和和的1/2取值。经计算得到，活活活荷载标标准值值NQ==2..0000×22×11.5000××0.88000/2==2..4000kNN风荷载标准值应应应按照以以下公公式计算算其中W0————基本风压(kN/mm2)，W0==0.22500Uzzz——风荷载高高度度变化系系数，Uz==2.00000Usss——风荷载体体型型系数：Us==1.22488经计算得到，风风风荷载标标准值值Wk==0..2550×22.0000××1..2488==0..6224kNN/mm2。考虑风荷载时,,,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N===1..2NNG++00.9××1..4NQQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×5.0220+0.99×1.4××2.4000=9.0448kN不考虑风荷载时时时,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N===1..2NNG++11.4NNQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×5.0220+1.44×2.4000=9.3384kN风荷载设计值产产产生的立立杆段段弯矩MW计算公式式MW=00.99×1..4WWklaah22/100其中Wk———风荷载标标准准值(kN/mm2)；llla——立杆的纵纵距(m)；hhh——立杆的步步距(m)。经过计算得到风风风荷载产产生的的弯矩：：Mw===0.99×11.4××0..6244×11.5000××1.88000×1..8000/110==0.33822kN..m五、立杆的稳定定定性计算算1.不考虑风荷荷载载时,立杆的稳稳定定性计算算其中N———立杆的轴轴心心压力设设计值值，N=9..3384kkN；i———计算立杆杆的的截面回回转半半径，i=1..660cm；k———计算长度度附附加系数数，取取1.1555；u———计算长度度系系数，由由脚手手架的高高度确确定，u=1..5500；l0——计计计算长度(m)),由公式l0==kuuh确定，l0=11..1555×11.5000××1.88000=3..1118m；A———立杆净截截面面面积，A=4..2239ccm22；W———立杆净截截面面模量(抵抗矩),W==44.4991ccm3；λ——由长细比比，为为31188//16==1996；φ——轴心受压压立立杆的稳稳定系系数,由长细比l0//ii的结果查查表表得到0.1990；σ————钢管立杆杆受受压强度度计算算值(N//mmm2)；[f]————钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[f]==2205..000N/mmm22；经计算得:σ=9993844/((0.199××4244)==1166.7786NN/mmm2；不考虑风荷载时时时，立杆杆的稳稳定性计计算σ<[[ff],满足要求!2.考虑风荷载载时时,立杆的稳稳定定性计算算其中N———立杆的轴轴心心压力设设计值值，N=9..0048kkN；i———计算立杆杆的的截面回回转半半径，i=1..660cm；k———计算长度度附附加系数数，取取1.1555；u———计算长度度系系数，由由脚手手架的高高度确确定，u=1..5500；l0————计算长度(m)),由公式l0==kuuh确定，l0=11..1555×11.5000××1.88000=3..1118m；A———立杆净截截面面面积，A=4..2239ccm22；W———立杆净截截面面模量(抵抗矩),W==44.4991ccm3；λ——由长细比比，为为31188//16==1996；φ——轴心受压压立立杆的稳稳定系系数,由长细比l0//ii的结果查查表表得到0.1990；MW————计算立杆杆段段由风荷荷载设设计值产产生的的弯矩，MW=00..3822kNN.m；σ————钢管立杆杆受受压强度度计算算值(N//mmm2)；[f]————钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[f]==2205..000N/mmm22；经计算得到σ=9990488/((0.199××4244)++38220000/444991=11977.6889NN/mmm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!六、连墙件的计计计算连墙件的轴向力力力计算值值应按按照下式式计算算：Nl=NNlww+Noo其中Nlww——风荷载产产生生的连墙墙件轴轴向力设设计值值(kN)，应按照照下下式计算算：Nlw=11.44×wkk×Awwwwwk——风荷载标标准准值，wk==0.66244kN//m22；AAAw——每个连墙墙件件的覆盖盖面积积内脚手手架外外侧的迎迎风面面积:Aw=3.660××3.000=110..8000m22；NNNo——连墙件约约束束脚手架架平面面外变形形所产产生的轴轴向力力(kN)；No==3.00000经计算得得到Nlww=99.4435kkN，连墙件件轴轴向力计计算值值Nl=1222.4335kkN（增加双双扣扣件）根据连墙件杆件件件强度要要求，轴轴向力设设计值值Nf11=00.885Acc[ff]根据连墙件杆件件件稳定性性要求求，轴向向力设设计值Nf22=00.885φA[f]]连墙件轴向力设设设计值Nf==0..855φA[f]]其中φ———轴心受压立立杆杆的稳定系系系数,由长细比l/ii==60..000/1..600的结果查查表表得到φ=0.990；净截面面积AAAc=44.244cmm2；毛截面面面面积A==18..100cm2；[f]==2005..00NN/mmm2。经过计算得到Nf11==733.8865kkNNf1>Nl，连连墙件的的设计计计算满满足强强度设计计要求求!经过计算得到Nf22==2882..3477kNNNf2>Nl，连连墙件的的设计计计算满满足稳稳定性设设计要要求!连墙件件件双扣件件连接接示意图图七、悬挑梁的受受受力计算算悬挑脚手架按照照照带悬臂臂的单单跨梁计计算悬出端C受脚手手手架荷载N的作用，里里里端B为与楼板板的的锚固点点，A为墙支点点。悬臂单跨梁梁计计算简图支座反力计算公公公式支座弯矩计算公公公式C点最大挠度计计计算公式其中k=mm/l,kkkl==mml/ll,kk2==mm2/l。本工程算例中，m=115000mmm，l=222500mmm，ml==6000mmm，m2==14000mmm；水平支撑梁的截截截面惯性性矩I=111300.000cmm4，截面模模量(抵抗矩)W==1441..00ccm33。受脚手架作用集集集中强度度计算算荷载N=99..38kkN水平钢梁自重强强强度计算算荷载载q=11..2×226..10××0..00001××7.885××10==0..25kkN//mk=111.500/22.255=00.677kl===0.660//2.225==0.227k2===1.440//2.225==0.662代入公式，经过过过计算得得到支座反力RAAA=277.8878kkN支座反力RBBB=-88.1188kkN最大弯矩MAAA=199.0045kkN..m抗弯计算强度f=119..0455×1106//(11.055×114100000.0))=1128..6337N//mmm2水平支撑梁的抗抗抗弯计算算强度度小于215..00N/mmm22,满足要求!受脚手架作用集集集中计算算荷载载N=55..02++2..40==7..42kkN水平钢梁自重计计计算荷载q=2266.100×00.000011×7..855×100=00.211kNN/m最大挠度Vmmmax==111.2550mmm按照《建筑施工工工扣件式式钢管管脚手架架安全全技术规规范》(JGJ1300-220111)表5.1..8规定：水平支撑梁的最最最大挠度度小于于30000..0/22500,满足要求!八、悬挑梁的整整整体稳定定性计计算水平钢梁采用1116号工字钢,计算公式式如如下其中φb———均均匀弯曲的的的受弯构构件整整体稳定定系数数，查表表《钢钢结构设设计规规范》(GB5000177-220111)附录得到到：：φb=2.0000由于φb大于00.6，按按照《钢钢结构设设计规规范》(GB5000177-220111)附录B其值φb'=11..07--0..2822/φb=0..9929经过计算得到强强强度σ=19..005×11066/(00.9929××14410000..00))=1145..399N/mmm22；水平钢梁的稳定定定性计算σ<[[ff],满足要求!九、锚固段与楼楼楼板连接接的计计算1.水平钢梁与与楼楼板压点如如如果采用用钢筋筋拉环，拉拉环环强度计计算如如下：水平钢梁与楼板板板压点的的拉环环受力R=8..1188kkN水平钢梁与楼板板板压点的的拉环环强度计计算公公式为其中[f]为拉拉环环钢筋抗拉拉拉强度，每每个个拉环按按照两两个截面面计算算，按照照《混混凝土结结构设设计规范范》9.7..66[[f]]=655N/mmm22；压点处采用1个个个U形钢筋拉拉环环连接；；所需要的水平钢钢钢梁与楼楼板压压点的拉拉环最最小直径D=[[881888×44/(33.114166×665.000××2)]]1//2=99mmm水平钢梁与楼板板板压点的的拉环环一定要要压在在楼板下下层钢钢筋下面面，并并要保证证两侧侧30cm以上搭接接长长度。2.水平钢梁与与楼楼板压点如如如果采用用螺栓栓，螺栓栓粘结结力锚固固强度度计算如如下：：锚固深度计算公公公式其中N———锚固力，即即即作用于于楼板板螺栓的的轴向向拉力，N=88.199kNN；d——楼板螺栓栓的的直径，d=220mm；[fb]——楼板螺栓栓与与混凝土土的容容许粘接接强度度，计算算中取取1.5NN//mm2；h————楼板螺栓栓在在混凝土土楼板板内的锚锚固深深度。经过计算得到h要大于81877..73//(33.144166×200×11.5))=886.99mmm。3.水平钢梁与与楼楼板压点如如如果采用用螺栓栓，混凝凝土局局部承压压计算算如下：：混凝土局部承压压压的螺栓栓拉力力要满足足公式式其中N———锚固力，即即即作用于于楼板板螺栓的的轴向向拉力，N=88.199kNN；d——楼板螺栓栓的的直径，d=220mm；b——楼板内的的螺螺栓锚板板边长长，b=5dd==1000mmm；fcccc——混凝土的的局局部挤压压强度度设计值值，计计算中取0.955ffc=113..59NN/mmm2；经过计算得到公公公式右边边等于于131..66kN楼板混凝土局部部部承压计计算满满足要求!4.水平钢梁与与楼楼板锚固压压压点部位位楼板板负弯矩矩配筋筋计算如如下：：锚固压点处楼板板板负弯矩矩数值值为M==8.119××2.225//2==99.211kNN.m根据《混凝土结结结构设计计规范范》GB5000010--20010第6.2..110条其中α1───系数，当混混凝凝土强度不不不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土土强强度等级级为C80时，α111取为0.944,期间按线线性性内插法法确定定；fffc──混凝土抗抗压压强度设设计值值；hhh0──截面有效效高高度；fffy──钢筋受拉拉强强度设计计值。截面有效高度h0=1100-115==995mm；αs=9...21×11006/((1..0000×114.33000×1..5××10000××95..022)=00.004800ξ=1-(((1-2××00.044800)1//2==0.004990γs=10.044990/22=00.977600楼板压点负弯矩矩矩配筋为As=9...21××100^6/(0..97760××955.0××2110.00)=44733.3mmm2悬挑脚手架计算算算满足要要求！！转角及连梁位置置置悬挑脚脚手架架计算书书依据规范:《建筑施工扣件件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JGJ11330-220111《建筑结构荷载载载规范》GB5000009--20012《钢结构设计规规规范》GB5000017--20003《混凝土结构设设设计规范范》GB5000010--20010计算参数:钢管强度为20005.00NN/mmm2，钢管强强度度折减系系数取取1.00。双排脚手架，搭搭搭设高度19.5米，立杆杆采采用单立立管。立杆的纵距1...50米，立杆杆的的横距0.80米，内排排架架距离结结构0.70米，立杆杆的的步距1.80米。采用的钢管类型型型为φ48×33..0，连墙件采用2步步步2跨，竖向向间间距3.60米，水平平间间距3.00米。施工活荷载为222.0kkN//m2，同时考考虑2层施工。脚手板采用冲压压压钢板，荷荷载载为0.300kkN/mm2，按照铺铺设7层计算。栏杆采用冲压钢钢钢板，荷荷载为为0.111kkN/m，安全网网荷荷载取0.011000kNN/mm2。脚手板下大横杆杆杆在小横横杆上上面，且且主结结点间增增加两两根大横横杆。基本风压0.2225kNN/mm2，高度变变化化系数2.000000，体型系系数1.244880。悬挑水平钢梁采采采用16号工字钢钢，建建筑物外外悬挑挑段长度2.40米，建筑筑物物内锚固固段长长度3.60米。悬挑水平钢梁上上上面的联联梁采采用[16a号槽钢U口水平，相相相邻悬挑挑钢梁梁之间的的联梁梁上最多多布置置2根立杆。悬挑水平钢梁采采采用拉杆杆与建建筑物拉拉结，最最外面支支点距距离建筑筑物2.300m。拉杆采采用用钢丝绳绳。钢管惯性矩计算算算采用I=π(D4-dd4)//644，抵抗距距计计算采用W=π(D4-dd4)//322D。一、大横杆的计计计算大横杆按照三跨跨跨连续梁梁进行行强度和和挠度度计算，大大横横杆在小小横杆杆的上面面。按照大横杆上面面面的脚手手板和和活荷载载作为为均布荷荷载计计算大横横杆的的最大弯弯矩和和变形。1.均布荷载值值计计算大横杆的自重标标标准值P11==0.00388kN//m脚手板的荷载标标标准值P22==0.33000×0..8000/33=00.0880kkN/mm活活活荷载标标准值值Q==22.0000××0.88000/3==0..5333kNN/m静荷载载载的计算算值q11==1.22×00.0338++1.22×00.0880==0.11422kN//m活荷载载载的计算算值q22==1.44×00.5333==0.77477kN//m大横杆计算荷载载载组合简简图(跨中最大大弯弯矩和跨跨中最最大挠度)大横杆杆杆计算荷荷载组组合简图(支座最大大弯弯矩)2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的弯矩矩跨中最大弯矩计计计算公式式如下下:跨中最大弯矩为为为M1===(0..088×0..1442+00.110×00.7747))×11.500022=0..1994kNN.mm支座最大弯矩计计计算公式式如下下:支座最大弯矩为为为M2===-(00.110×00.1142++0..1177×00.7447))×1..50002==-00.2229kkN.mm我们选择支座弯弯弯矩和跨跨中弯弯矩的最最大值值进行强强度验验算：σ=000.2229××1066/444911.00=500.8886NN/mmm2大横杆的计算强强强度小于205..00N/mmm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的挠度度计算公式如下:::静荷载标准值q1==0..0388+00.0880==0.11188kN//m活荷载标准值q2==0..5333kNN/m三跨连续梁均布布布荷载作作用下下的最大大挠度度V=(((0.67777×0..1118+00.9990××0..5333)××15000..04//(1100××2..06××1005×110777800.00)=11.3387mmm大横杆的最大挠挠挠度小于15000..0/11500与10mmm,满足要求!二、小横杆的计计计算小横杆按照简支支支梁进行行强度度和挠度度计算算，大横横杆在在小横杆杆的上上面。用大横杆支座的的的最大反反力计计算值，在在最最不利荷荷载布布置下计计算小小横杆的的最大大弯矩和和变形形。1.荷载值计算算大横杆的自重标标标准值P11==0.00388×1..5000=00.0058kkN脚手板的荷载标标标准值P22==0.33000×0..8000×11.5500//3==0.11200kN活活活荷载标标准值值Q==22.0000××0.88000×1..5000/33=00.8000kkN荷荷荷载的计计算值值P==11.2××0..0588+11.2××0..1200+11.4××0..8000=11.3333kkN小横杆计算算简简图2.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为为小横杆杆自重重均布荷荷载与与荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和均布荷载最大弯弯弯矩计算算公式式如下:集中荷载最大弯弯弯矩计算算公式式如下:M=(((1.2××00.0338))×0..80002//8++1.33333×0..8000/33=00.3559kkN.mmσ=000.3559××1066/444911.00=799.9979NN/mmm2小横杆的计算强强强度小于205..00N/mmm22,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为为为小横杆杆自重重均布荷荷载与与荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和均布荷载最大挠挠挠度计算算公式式如下:集中荷载最大挠挠挠度计算算公式式如下:小横杆自重均布布布荷载引引起的的最大挠挠度V1===5.00×00.0338××8000.0004//(3384××2..0600×1105××10077880..0000)==0.001mmm集中荷载标准值值值PP=0..0558+00.1120++0..8000=00.9778kkN集中荷载标准值值值最不利利分配配引起的的最大大挠度VV2=99777.6000××8000.00×(33×8800..022-4××8000.002//9)//(772×22.006×11055×10077780..0))=0..8000mmm最大挠度和V=VVV1+VV2==0.88099mm小横杆的最大挠挠挠度小于800..00/1550与10mmm,满足要求!三、扣件抗滑力力力的计算算纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算(规范5.2..55):R≤≤≤Rc其中Rc———扣件抗滑滑承承载力设设计值值,取8.0kkN；RRR——纵向或横横向向水平杆杆传给给立杆的的竖向向作用力力设计计值；横杆的自重标准准准值PP1=00.0038××0..8000=00.0331kkN脚手板的荷载标标标准值P22==0.33000×0..8000×11.5500//2==0.11800kN活活活荷载标标准值值Q==22.0000××0.88000×1..5000/22=11.2000kkN荷荷荷载的计计算值值R==11.2××0..0311+11.2××0..1800+11.4××1..2000=11.9333kkN单扣件抗滑承载载载力的设设计计计算满足足要求求!当直角扣件的拧拧拧紧力矩矩达40665N..m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下下会会滑动,其抗滑承承载载力可取8.0kkN；双扣件在20kkkN的荷载下下会会滑动,其抗滑承承载载力可取12.00kkN；四、脚手架荷载载载标准值值作用于脚手架的的的荷载包包括静静荷载、活活荷荷载和风风荷载载。静荷载标准值包包包括以下下内容容：(1)每米立杆杆杆承受的的结构构自重标标准值值(kN/mm)；本例为0.100772NG111=0..1077×119.55000=2..0991kNN(2)脚手板的的的自重标标准值值(kN/mm2)；本例采采用用冲压钢钢脚手手板，标标准值值为0.300NG222=0..3000×77×1..5000×((0..8000+00.7000))/2==2..3633kNN(3)栏杆与挡挡挡脚手板板自重重标准值(kN/mm)；本例采采用用栏杆、冲冲压压钢脚手手板挡挡板，标标准值值为0.111NG333=0..1100×11.5000××7/22=00.5777kkN(4)吊挂的安安安全设施施荷载载，包括括安全全网(kN/mm2)；0.01100NG444=0..0100×11.5000××19..5000=00.2292kkN经计算得到，静静静荷载标标准值