层框架结构综合楼脚手架工程施工方案

安徽基明建筑劳务有限公司PAGEPAGE38一、编制依据一、编制方案执执行的规范范：1、《建筑施工工工扣件式钢钢管管脚手架架安全全技术规规范》（JGJ1130-22011）2、《简明施工工工计算手册册》3、《PKPMM》系系列软件件二、使用材料执执执行的标标准1、《直缝电焊焊焊钢管》（GB/TT1137993）标准、《碳碳素结构钢》（GB/700）标准三、外架质量量量执行标准准1、《建筑筑筑施工安安全检检查标准准》（JGJ5599-200111）二、脚手架施工工工方案一：工程概况工程名称：安徽徽徽医科大大学第第一附属属医院院高新分分院医医疗综合合（门门诊医技技）楼楼建设单位位：：安徽医科科大大学第一一附属属医院高高新分分院建设地点：合肥肥肥市创新新大道道与皖水水路交交口总包单位：北京京京建工集集团有有限责任任公司司分包单位：安徽徽徽基明建建筑劳劳务有限限公司司本工程安徽医科科科大学第第一附附属医院院高新新分院医医疗综综合（门门诊医医技）楼楼，该该工程建建筑面面积为15455776.994㎡，建筑筑高度度为23.44m，地下二二层层（分别别为4.5m和5.6m），地上上五五层，（底底层层高度为5.4m，标准层层高高度为4.8m）；为了了考考虑施工工进度度，该工工程北北立面在在＋4.75500m处14.44mm（4.8**22+4..1++0.7）（12轴～17轴除外）进进进行悬挑挑搭设设，西、南南、东东立面在-0.00550m处19.22mm及（4.8**33+4..1++0.7）进行悬挑挑搭搭设，南南立面面部分悬悬挑板板利用内内架支支撑进行行临边边防护，内内门门厅位置置为内内支撑满满堂架架，楼层层四周周做好防防护；；外门厅厅位置置24.66m及（5.4++44.8**3++4.11+00.7）脚手架为为落落地式搭搭设，其其它位置置脚手手架从地地下室室底板进进行落落地式搭搭设。二：搭设方式1、该工程采用用用落地脚手手架架与悬挑挑脚手手架相结结合的的方式进进行搭搭设：悬悬挑脚脚手架部部分在在-5.44m进行悬挑挑、部部分在±0.0进行悬挑挑、部部分在+4.8进行悬挑挑搭搭设，悬悬挑架架至顶层层，悬悬挑高度度为19.22m（4.8**33+4..1++0.7）和14..44m；落地脚脚手手架部分分外门门厅位置置244.6m及（5.4++44.8**3++4.11+00.7）脚手架为为落落地式搭搭设，其其它位置置脚手手架从地地下室室底板进进行落落地式搭搭设。2、落地脚手架架架高度按照照24.66m计算，悬悬挑挑架高度度按照照19.22m计算,脚手架离离墙墙间距0.255m，脚手架架部部分离墙墙间距距0.755m（部分结结构构外有一0.5m挑板），步步步距1.8mm,,纵距1.5m，横距0.8m。采用16#工字钢悬悬挑挑，一般般部位位采用3m工字钢悬悬挑挑，转角角和其其它部位位采用用4.5m或6m工字钢悬悬挑挑，并用14#钢丝绳作作卸卸荷处理理，预预埋吊环环选用用20#圆钢制作作，锚锚环选用18#圆钢制作作。3、悬挑长度和和和锚固长度度比比例不得得低于于1﹕1.25倍，计算算时时比例按1﹕1.5倍，悬挑挑结结构不得得作于于受力支支点，本本方案选选用Ⅰ16#为3m、4.5m、6m）。4、遇有空调（线线线条）板板时，在在两侧的20cm处分别设设置置一根立立杆，空空调板处处的立立杆跨距距应为为立杆纵纵距加加立杆离离板距离之和和。超超过1.5m的，避免免妨妨碍空调调板处处的栏杆杆安装装，架体体内部部遇有空空调板板处可以以采用用预留洞洞口的的方式，立立杆杆从洞口口穿过过进行搭搭设。5、架体搭设时时因因楼层层高高高比较高高应增增加内临临边防防护栏杆杆，脚脚手架搭搭设步步距与结结构层层不同步步时，沿沿结构上上方步步距内立立杆周周边用钢钢管搭搭设防护护栏杆杆，防护护栏杆杆按水平平杆搭搭设，搭搭设二二道，高高度保保持1.2m，（下杆0.6m、上杆1.2m交圈搭设设）。6、本工程悬挑挑挑梁（楼梯梯）转转角处悬悬挑梁梁穿过外外墙和和楼梯中中间横横向设置置，脚脚手架前前端悬悬挑的钢钢梁上上设置联联梁，应采采有钢丝绳绳卸荷，在在转角或剪剪力墙砼板板处设置悬悬挑梁穿过过外墙时，悬悬挑梁直接接预埋在剪剪力墙内，应应在预埋处处增加模板板套盒（便便于后期拆拆除），一一并浇筑在在墙体内。7、当转角处工工字字钢穿过结结结构柱时时，避避开竖向向柱子子竖向钢钢筋，浇浇筑混凝凝土时时将工字字钢浇浇筑在结结构柱柱内，悬悬挑主主梁上的的水平平连梁使使用116#工字钢或或槽槽钢。三：施工准备单位工程负责责责人应按《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》（JGJ1330-20111）和方案中中有关脚手架架的要求向搭搭设专业操作作人员及使用用人员进行技技术交底；经经检验合格的的构配件应按按品种、规格格分类，堆放放整齐平稳，堆堆放场地不得得有积水；当当脚手架下有有设备基础、管管沟时，在脚脚手架使用过过程中不应开开挖，否则必必须采取加固固措施。四：脚手架材料料料的选用用1、脚手架钢管管管选用现行行国国家标准准《直直缝电焊焊钢管管》(GB/TT1377933)中规定的3号普通钢钢管,其质量符符合合现行国国家标标准《碳碳素结结构钢》(GB/TT7000)中Q2355--A级钢规定定。脚脚手架钢钢管尺尺寸选用ф48×33..5mmm钢管，考考虑虑到市场场的供供应情况况，在在计算中中采用用ф48×33..0mm钢管参与与计计算。钢钢管表表面锈蚀蚀深度度Δ≤0.5mmm，弯曲变变形Δ≤0.5mmm，立杆长长度度在3m＜Δ≤4m时钢管变变形形弯曲Δ≤12mm，在4m＜Δ≤6.0m时钢管弯弯曲曲变形Δ≤20mm用作水平平、斜斜杆的6.0m钢管变形形弯弯曲Δ≤30mm，不得使使用用严重弯弯曲、打打孔、变变形的的钢管。2、扣件采用可可可锻铸铁制制作作,其材质符符合合国家标标准《钢钢管脚手手架扣扣件》(GB1558311)的规定,使用前应应进进行质量量检查查,有裂缝、变变变形的严严禁使使用,并做力矩矩实实验,螺栓拧紧紧扭扭力矩达65N..m时,出现滑丝丝的的螺栓必必须更更换，新新旧扣扣件均进进行防防锈处理理不得得发生损损坏。3、连墙件、密密密目网、竹竹笆笆、铺板板、（型型钢）工工字钢钢应符合合现行行标准；；连墙墙件、工工字钢钢的材质质亦应应符合现现行标标准《碳碳素结结构钢》（GB/TT7700）中Q235级钢的规规定定；本工工程悬悬挑型钢钢选用用16#工字钢。用用用于固定定型钢钢悬挑梁梁的U形钢筋锚锚环环或锚固固螺栓栓材质应应符合合现行国国家标标准《钢钢筋混混凝土用用钢第1部分：热热轧轧光圆钢钢筋》GB114499..1中HPB22335级钢筋的的规规定。本本工程程U型锚环先先用用的钢筋筋加工工制作；U型锚环采采用用圆钢φ18mm、吊环采采用用圆钢φ20mm的HPB22335级钢筋制制作作。钢丝丝绳的的卡扣不不得少少于3个。4、外架采用草草草绿色防阻阻燃燃密目网网全封封闭围护护，安安全网是是用来来防止人人、物物坠落或或用来来避免、减减轻轻坠落或或物击击伤害，分分别别由网体体、边边绳、系系绳、筋筋绳相组组成。规规格型号号为6m长×1.88m宽，网目目密密度为2000目/100㎝2。(密目网要要有有合格证证、符符合标准准才能能使用)。。并应应经经过建设设部及及劳动部部通过过鉴定的的合格格产品。安安全全网随外外架搭搭设而张张挂，用用不小于18#的镀锌铁铁丝丝穿入网网四周周的绑扎扎孔，与与上、下下纵向向水平杆杆绑扎扎牢固，两两网网拼接处处应采采用同样样镀锌锌铁丝穿穿过网网孔绑扎扎严密密，不允允许留留缝或扎扎结不不全，立立网应应绷紧；；脚手手板选用清清洁洁、完整整的12000××8000mmm横筋竹笆笆片片，（竹串串片片脚手板板应符符合现行行行业业标准《建建筑筑施工木木脚手手架安全全技术术规范》JGJ--1164的相关规规定定），严禁禁使使用霉烂烂、变变质、抗抗折强强度低的的竹笆笆片。五：脚手架质量量量保证措措施脚手架要保证横横横成线，纵纵成成方，立立杆杆杆身垂直直。搭搭接处交交替错错开，纵纵向水水平杆平平直，横横向水平平杆平平齐，立立杆间间距、步步距、纵纵距、横横距等等均要符符合规规范要求求，外外架剪刀刀撑连连续设置置绑牢牢，架子子与建建筑物连连接牢牢固，保保持架架子整体体牢固固、稳定定、安安全、适适用、美美观。六：脚手架构造造造要求和和搭设设方法1、落地式脚手手架架搭设，部部部分搭设设在顶顶板上，部部分分搭设在在回填填土上，在在回回填土上上搭设设应考虑虑到钢钢管外脚脚手架架的牢固固、稳稳定、安安全性性，搭设设场地地必须平平整。基基础回填填土采采用机械械分层层回填碾碾压平平整、密密实（人人工辅助助夯实实）密实实度应应达到94%，建筑物物的的基础周周围自自然地面面及护护坡及便便道浇浇筑C15砼板厚度10cm，基础上上底底座下铺铺设木木板或10#以上槽钢钢，铺铺设必须须平稳稳，不得得悬空空，做到到有组组织排水水。架架体基础础在使使用中，应应定定期进行行基础础沉降观观测，特特别在脚脚手架架使用期期间是是雨季的的，如如沉降超超出要要求范围围，应应及时报报告施施工单位位，并并配合及及时处处理基础础沉降降部位。2、脚手架立杆杆杆横距为0.855m，纵距为1.5mm,步距为1.8m，内立杆杆离离墙间距距为0.255m，（局部结结构构外有一0.5m挑板，离离墙墙间距0.755m）。3、脚手架搭设设设流程为：：A、落落落地架：：铺木木板或100#以上槽钢→放置纵向向扫扫地杆→横向扫地地杆→逐根竖立立立立杆→随即与扫扫地地杆扣紧→第一步纵纵向向水平杆杆（与与各杆件件扣紧紧）→第一步横横向向水平杆→第二步纵纵向向水平杆→第二步横横向向水平杆→加设临时时斜斜撑杆（上上端端与第二二步纵纵向水平平杆扣扣紧，在在装设设两道连连墙杆杆后方可可拆除除）第三三步纵纵向水平平杆、横横向水平平杆→连墙件→防护栏杆→剪刀撑→铺设竹笆→挂密目网→接立杆→加设剪刀刀撑撑。B、悬悬悬挑架：：熟悉悉方案和和图纸纸→放线以便便确确定悬挑挑杆件件U型环定位位预预埋→悬挑杆件件定定位→杆件与U型环的固固定定（每个U型环用木木楔楔三方稳稳牢，严严禁焊接接）→立杆定位→转角处摆摆横横向槽钢→摆入纵向向扫扫地杆→逐根树立立杆杆（随即即与纵纵向扫地地杆扣扣紧）→安放横向向扫扫地杆（与与立立杆或纵纵向扫扫地杆扣扣紧）→安装第一一步步纵向水水平杆杆和横向向水平平杆→安装第二二步步纵向水水平杆杆和横向向水平平杆→加设临时时抛抛撑（上上端与与第二步步纵向向水平杆杆扣紧紧，在设设置二二道连墙墙杆后后可拆除除）→安装第三三、四四步纵向向和横横向水平平杆；；设置连连墙杆杆→安装横向向斜斜撑、增增设卸卸荷钢丝丝绳→接立杆→加设剪刀刀撑→铺脚手板→安装护身身栏栏杆→挂设安全全网网。外架架四周周从第二二层起起等距设设置双双道防护护栏杆杆至顶层层。4、立立立杆：每根立杆底部应应应设置底底座或或垫板。脚脚手手架必须须设置置纵、横横向水水平杆，纵纵向向水平杆杆应采采用直角角扣件件固定在在距地地座上皮皮不大大于200mmm处的立杆杆上上。横向向扫地地杆以采采用直直角扣件件固定定在紧靠靠纵向向扫地杆杆下方方的立杆杆上。当立杆基础不在在在同一高高度上上时，必必须将将高出的的纵向向扫地杆杆向低低处延长长两跨跨与立杆杆固定定，高低低差不不应大于1m。靠边坡坡上上方的立立杆轴轴线到边边坡的的距离不不应小小于500mmm。立杆必须用连墙墙墙件与建建筑物物可靠连连接，连连墙件布布置间间距应根根据实实际建筑筑物结结构而定定。立杆接长除顶层层层顶步外外，其其余各层层各步步接头必必须采采用对接接扣件件连接，有有女女儿墙的的立杆杆应高出出女儿儿墙上皮1.2m，无女儿儿墙墙的立杆杆高出出檐口上上皮1.5m。5、纵向水平平杆杆：A、纵向水平杆杆杆宜设置在在立立杆内侧侧，长长度不宜宜小于于3跨；接长长宜宜采用对对接扣扣件连接接，也也可采用用搭接接。B、纵向水平杆杆杆的对接时时扣扣件应交交错布布置：两两根相相邻纵向向水平平杆的接接头不不宜设置置在同同步或同同跨内内。不同同步或或不同跨跨两个个相邻接接头在在水平方方向错错开的距距离不不应小于500mmm，各接头头的的中心至至最近近主节点点的距距离不宜宜大于于纵距搭接时搭搭接接长度不不应小小于1m，应等间间距距设置3个旋转扣扣件件固定，端端部部扣件盖盖板边边缘至搭搭接纵纵向水平平杆杆杆端的距距离不不应小于100mmm。6、横向水平平杆杆：在主节点处必须须须设置一一根横横向水平平杆，用用直角扣扣件扣扣接，且且严禁禁拆除。作作业业层上非非主节节点处的的横向向水平杆杆，宜宜根据支支承脚脚手板的的需要要等间距距设置置，最大大间距距不应大大于纵纵距地1/2。双排脚脚手手架的横横向水水平杆两两端，均均应采用用直角角扣件固固定在在纵向水水平杆杆上，靠靠墙一一端的外外伸长长度不应应大于于200mmm。7、剪刀撑、横横横向斜撑的的设设置程外刀采续设每剪跨立小不应与地倾宜撑撑的长用接接度小用不扣件端部盖的至端不小m随立纵和水杆步设采采转件在之的向杆伸或杆旋扣心至点距宜于m向向应同点由顶呈形续斜撑定采转件在之的向杆伸上旋件心主点离宜m8、连墙件件件的设置置置置二跨设置靠主设偏节的不大m层第纵水处始当该置困应采他靠固字口架必连连垂不建层不墙墙的墙拉平设当能设时脚架的段下斜连连接接，不应应采用用上斜连连接。连连墙件必必须采采用可承承受拉拉力和压压力构构造。当当脚手手架下部部暂不不能设置置连墙墙件时可可搭设设抛撑。抛抛撑撑应采用用通常常杆件与与脚手手架可靠靠连接接，与地地面的的倾角应应在45°～60°之间，连连接接点中心心至主主节点的的距离离不应大大于300mmm。抛撑应应在在连墙件件拉结结好后，方方可可拆除抛抛撑杆杆件。据据实际需脚与筑用性方并逐设具做用管在构土内埋度保m用钢扣与连如力时根实况调杆距设连如需连件预用短穿架立结剪内加固墙角和加在围方楼连连的应设不设应架斜连保防动且置大主脚须工设设手应要步距及垂墙的9、临边与洞洞口口的防护A、板与墙洞洞口口立面门或或或平面板板均应应刷黄黑黑相间间的警示示色，并并张贴安安全警警示标志志；施施工通道道附近近的各类类洞口口与坑、槽槽等等处，除除设置置防护措措施与与安全标标志外外，夜间间应设设置警示示灯。B、楼板、屋屋面面和平台等等等平面上上短边边尺寸大大于250mmmm×250mmm的孔口，必必必须用坚坚实的的盖板覆覆盖，盖盖板须能能保持持四周搁搁置均均衡，并并有固固定其位位置的的措施；；C、楼板面等等处处边长大于于于250mmm的洞口应应用用贯穿于于混凝凝土板内内的直直径不小小于6mm的钢筋（或或或楼板分分布筋筋）形成成防护护网，网网格间间距不得得大于于200mmm，并在其其上上方满铺铺竹笆笆或脚手手板；；边长在15000mmm以上的洞洞口口，四周周还必必须设防防护栏栏杆并用用密目目网封挡挡。垃垃圾井道道、管管道井等等，在在砌筑或或安装装前应严严格按按照预留留洞口口作防护护，施施工时需需要切切断钢筋筋防护护时，应应加设设明显标标志。D、墙面等处处的的竖向洞口口口，凡是是落地地的洞口口应加加装开关关式或或固定式式的安安全门，门门扇扇网格的的横向向间距不不大于于150mmm，也可采采用用防护栏栏杆。E、下边沿至至楼楼板或底面面面低于800mmm的窗台等等竖竖向洞口口，如如侧边落落差大大于2m时，应加加设1.2m高的临时时固固定栏杆杆或其其他措施施防止止意外坠坠落。F、楼梯间防防护措措施楼梯的侧侧侧边利用用脚手手架做安安全防防护，架架子立立管从梯梯井内内搭设，侧侧边边沿楼梯梯坡度度方向做做两道道护身栏栏杆，高高度分别别为00.6m、1.2m。G、以上平面防防防护以钢筋筋、网网片和木木板作作为防护护应有有施工方方或木木工来完完成，立立面防护护以钢钢管或竹竹笆作作为防护护应架架子工来来完成成。10、电梯井的的防防护：A、电梯井井井防护，采采用用不小于φ6mm的钢筋焊焊制制成间距距为20cmm××20ccm的钢筋网网片片防护，网网片片上隔层层铺设设竹笆。电电梯梯口需设设置防防护栏杆杆或固固定栅门门，防防护栏杆杆或固固定栅门门应做做到定型型化、工工具化、其其高高度在1.5m至1.8m范围内。B、安装、拆拆卸电梯梯井内内钢筋网网片时时，作业业人员员应按规规定佩佩带安全全带。对对楼层和和屋面面短尺寸寸大于于1.5m的孔洞，孔孔孔洞周边边应设设置符合合要求求的防护护栏杆杆，底部部应加加设钢筋筋网片片。CCC、在电梯梯井井处要设设置符符合国家家标准准的安全全警示示标志；；安全全警示标标志要要醒目、明明显显，夜间间应设设置红灯灯警示示。电梯梯井口口防护栏栏杆和和门栅应应以黄黄黑相间间的条条纹标示示，并并按照《建建筑筑施工高高处作作业安全全技术术规范》有有关关标准进进行制制作。DDD、电梯井井口口防护设设施需需要临时时拆除除或变动动的，需需经项目目负责责人和项项目专专职安全全员签签字认可可，并并做好拆拆除或或变动后后的安安全应对对措施施，同时时要告告知现场场所有有作业人人员；；安全设设施恢恢复后必必须经经项目负负责人人、专职职安全全员等有有关现现场管理理人员员检查，验验收收合格后后方可可继续使使用。EEE、在施工工现现场进行行安全全生产教教育时时，应将将电梯梯井口等等危险险场所和和部位位具体情情况，如如实告知知全体体作业人人员，使使现场作作业人人员了解解电梯梯井口的的危害害性、危危险性性，熟悉悉掌握握电梯井井口坠坠落防范范措施施，避免免因不不熟悉作作业环环境，误误入电电梯井口口造成成坠落事事故的的发生。11、开口架处处理理：在料台和悬挑架架架相交位位置，必必须断开开搭设设，成为为开口口架，为为了保保证脚手手架的的牢固和和稳定定性采取取以下下架固措措施：：A、脚手架的开开开口处的两两端端必须设设置连连墙件，相相互互垂直距距离小小于建筑筑物层层高。B、双排脚手架架架开口端，必必须要按节间间每个悬挑段段由底至顶，连连续设置“之”字横向斜撑撑予以加固。C、架子开口处处处，架子和和料料台相互互之间间的间隙隙不得得大于250mmm，如大于250mmm，应对其其填填增加填填芯杆杆或栏杆杆。12、防护护护棚：A、因施工工工需要，搭搭设设防护棚棚应进进行双层层防护护。防护护棚尺尺寸应根根据实实际现场场进行行设计,并在防护护棚棚两侧加加剪刀刀撑，正正面与与背面加加设八八字撑，保保持持纵横向向稳定定；防护护棚的的平面也也设置置八字撑撑，保保持平面面稳定定。每隔0.3m设一根横横向向填芯杆杆；第第二层防防护棚棚高度在在第一一层高度0.6m处，每隔0.3m设一根横横向向填芯杆杆。B、防护棚底底下下两侧用密密密目网作作围护护，防护护棚上上面第一一层铺铺设竹笆笆，第第二层铺铺设木木板，以以防坠坠物。13、平网的设设置置方法：A、当建筑施工工采采用悬挑脚脚脚手架时时，悬悬挑层以以上结结构二层层处设设置一道道平网网，从而加强高层悬悬悬挑脚手手架以以下建筑筑物的的安全防防护措措施，张张设平平网为预预防高高坠事故故的发发生和安安全。设设网水比水80杆应不应每道斜斜与的角斜斜水杆为宜杆外外杆接每绳须外平牢用将临的绳起水水处加件水在杆点平墙按设上设一目密与平固在网在网的应时1444、竹笆片片的的铺设：：竹笆笆笆脚手片片应隔隔层满铺铺，竹竹笆脚手手片横横筋为宜宜垂直直于纵向向水平平杆方向向铺设设，且采采用对对接平铺铺，四四个角应应用18#镀锌铁丝丝固固定在纵纵向水水平杆上上。15、防电避雷雷措措施:在建筑施工中，随随着建筑主体体的施工，各各种防雷接地地线和引下线线都在同步施施工，建筑物物的竖向钢筋筋就是防雷接接地的引下线线，所以要在在架体上东南南西北四面设设置一至两个个点，大的建建筑物每隔30m部位增加一一个防雷点，用用直径大于12mm的圆钢把架架体与建筑物物主体结构的的竖向钢筋焊焊接起来（焊焊接长度应大大于接地直径径的6倍）。使架架体良好的接接地，接地冲冲击电阻值不不大于30欧姆，从而而达到防雷的的目的，或与与建筑物上的的避雷带连接接防雷区。在在施工期间遇遇有雷雨时，脚脚手架上的操操作人员需离离开脚手架。接接闪器用48×3..5钢管制作，设设在房屋四角角的脚手架立立杆上，高度度不小于1m，并将所有有最上层的横横杆全部联通通，形成避雷雷网络。并在在该立杆下端端设置接地线线，用48×3..5钢管打桩2m深，在与接接地线连接或或与建筑物上上的避雷带连连接。16、建筑工工工程施工工现场场消防安安全措措施：A、施施工单位位应当当在施工工现场场设置明明显的的防火宣宣传标标志，电电焊、切切割等动动火作作业前应应严格格履行有有关动动火审批批手续续，落实实监护护人员和和监护护措施，制制订订火灾应应急预预案，并并定期期组织教教育培培训及火火灾扑扑救和疏疏散演演练。B、施工现场场必必须在可燃燃燃、易燃燃物堆堆放和使使用场场所、动动火作作业场所所、配配电房、设设备备用房、办办公公和生活活用房房等防火火重要要场所和和区域域配备足足够数数量、选选型合合理的灭灭火剂剂，并且且要经经常性地地对灭灭火剂进进行检检查、维维护、保保养和更更换，保保证灭火火剂灵灵敏有效效，严严禁随意意挪动动。C、建筑施工工必必须设置临临临时消防防给水水系统，采采用用管径不不小于于Φ50的镀锌钢钢管管，根据据工程程进度逐逐层必必须设置置消火火栓阀门门（进进度差不不得大大于3层），每每隔隔三层必必须设设置足够够长度度的消防防水带带（水枪枪），为为满足火火灾延延续时间间内消消防用水水量的的要求，消消防防水池的的有效效容积应应不小小于10M3，同时应应配配备具有有足够够扬程的的消防防高压水水泵保保证消防防用水水的水压压和高高程。消消防高高压水泵泵用电电，应从从总配配电箱单单独设设置，与与施工工和照明明等用用电分开开。D职工工工宿舍内内电气气线路必必须规规范安装装，严严禁乱接接电线线和使用用碘钨钨灯、电电炉、电电饭煲、电电热热毯、电电吹风风等大功功率电电器，工工地职职工生活活区的的每间宿宿舍用用电要求求安装装相应功功率的的限流保保护装装置（负负载识识别器）和和漏漏电保护护装置置。七：悬挑脚手架架架的搭设设方法法悬挑梁设置方法法法：悬挑梁梁采采用16#工字钢，工工工字钢类类型为为3.0m、4.5mm、6m，转角角处处工字钢钢预埋埋过于集集中，为为考虑局局部砼砼受压情情况，在在每个U型锚环处处增增加配筋筋来稳稳固。在悬挑工字钢上上上搭设脚脚手架架，其立立杆必必须放置置在16#工字钢上上，立立杆横距0.8m，纵距1.5m，步距1.8m。对于转转角角、阳台台等部部位悬挑挑梁较较长的应应采用用双道钢钢丝绳绳进行卸卸荷和和加固措措施。对对于普通通悬挑挑部位悬悬挑梁梁采用单单道钢钢丝绳作作为安安全储备备，不不参与计计算。1、每根悬挑工工工字钢锚固固端端楼板内内预埋埋二道锚锚环，锚锚环处楼楼板厚厚度应保保证在在120mmm，砼强度度等等级不低低于C20，板厚不不足120mmm时应对锚锚固固端采取取砼板板加厚或或锚固固区域钢钢筋量量加大，预预埋埋处楼板板应配配双层钢钢筋，配配筋量不不小于于双向Ø8@11550，此外为为稳稳定挑梁梁的位位置，在在挑梁梁支点处处（楼楼板封口口处）再再预埋一一根锚锚环。2、锚环制作与与设设置：U型锚环采采用φ18的圆钢加加工工制作，U型锚环内内径径宽度为120mmm，高度为320mmm（见附图图）。U型锚环必必须须在钢筋筋底板板筋下,（U型锚环的的两两角加横横向直直筋,增加抗拉拉力力）。安安装工工字钢锚锚环间间隙处用用木楔楔塞紧，再再用用铁钉固固定。每每个悬挑挑梁部部位分别别设置置三道锚锚环，第第一道预预埋在在结构梁梁边，并并用木楔楔加固固在工字字钢的的两侧，防防止止工字钢钢侧偏偏；第三三道设设置在工工字钢钢的末端20cm，第二道道在在第三道道环的的前20cmm,第二、第第三三道环用用木楔楔加固在在工字字钢的上上侧与与预埋锚锚环的的间隙处处，主主要增加加工字字钢的抗抗压力力，预埋埋时三三环要设设置在在一直线线上，便便与工字字钢穿穿行。3、在预埋工字字字钢梁时遇遇有有剪力墙墙暗柱柱部分应应避让让，纵向向间距距保持1.5m或等于1.5m，让开后后的的主钢梁梁大于于2m时。可采采用用主钢梁梁加连连续梁方方式进进行悬挑挑，在在工字钢钢主梁梁上口根根据脚脚手架的的位置置设置二二根16#工字钢（或16#槽钢）连续续梁梁，且立立杆纵纵向间距距均匀匀设置的的主钢钢梁的连连续梁梁上。连连续梁梁与悬挑挑梁成成相反方方向设设置，在在连续续梁与主主梁焊焊接牢固固后，在在连续梁梁上按按立杆的的纵横横间距布布置立立杆、扫扫地杆杆绑扎脚脚手架架。4、悬悬悬挑梁与与结构构主梁部部位钢钢挑梁的的接触触点在悬悬挑时时，必须须加设设木垫使使悬挑挑端高于于内置置端，以以免在在钢挑梁梁受力力时向下下弯曲曲导致外外架荷荷载传递递到悬悬挑梁上上。转转角处立立杆与与主梁不不能对对齐时，应应在在主梁上上在设设置二根根166#工字钢（或或16#槽钢）连续续梁梁，并焊焊接牢牢固，在在连续续梁上搭搭设脚脚手架，其其它它位置工工字钢钢梁间距距与立立杆间距距对齐齐设置，不不需需设置联联梁。悬挑梁上的钢管管管固定方方法：：在悬挑挑钢梁梁上的钢钢管根根据脚手手架立立杆布置置的宽宽度在工工字钢钢梁上焊Φ20mm钢筋柱15cm高，立杆杆套套上钢筋筋柱，搭搭设脚手手架。钢丝绳卸荷：作作作为安全全储备备，悬挑挑端用用14#钢丝绳拉拉吊吊于上层层楼面面梁内进进行斜斜拉卸荷荷，对对于阳台台处悬悬挑端分分别用用两根14#钢丝绳拉拉吊吊于上层层楼面面梁内进进行斜斜拉卸荷荷，内内立杆处处工字字钢底部部钢丝丝绳作为为支撑撑受力，外外立立杆处工工字钢钢底部钢钢丝绳绳作为安安全储储备，钢钢丝绳绳与工字字钢接接触点处处加一一块木板板，防防止钢丝丝绳与与工字钢钢的直直接摩擦擦。楼楼面梁内内预埋埋圆钢Φ20mm的吊环环，每每个钢丝丝绳的的绳头不不少于于3个卡扣卡卡紧紧，每个个卡扣扣间隔按按绳径径的6~8ＢＤ，保保持15cm左右，卡卡扣扣方向为为同向向，尾部部卡扣扣离绳头头预留留15cm，卡盖朝朝主主绳位置置安装装，并收收紧。为了加强脚手架架架以下建建筑物物及作业业人员员的安全全防护护措施，及及预预防高处处坠落落事故的的发生生。在脚脚手架架外围设设置安安全平网网作为为防护，悬悬挑挑楼层作作业面面、挑梁梁间的的间隙、立立杆杆离墙间间隙等等必须用用木板板严实进进行防防护，不不允许许存在漏漏洞，且且用钉子子加以以固定，并并且且经常检检查。八：落地脚手架架架说明及及计算算钢管强度为20005.00NN/mmm2，钢管强强度度折减系系数取取1.00。双排脚脚手手架，搭搭设高高度24.6米，立杆杆采采用单立立管。立立杆的纵纵距1.50米，立杆杆的的横距0.85米，内排排架架距离结结构0.20米，立杆杆的的步距1.80米。钢管管类类型为φ48×33..0，连墙件件采采用2步2跨，竖向向间间距4.80米，水平平间间距3.00米。施工工活活荷载为2.0kkNN/m2，同时考考虑2层施工。脚脚脚手板采采用竹竹笆片，荷荷载载为0.100kkN/mm2，按照铺铺设6层计算。栏栏栏杆采用用竹笆笆片，荷荷载为为0.177kkN/m，安全网网荷荷载取0.011000kNN/mm2。脚手板板下下大横杆杆在小小横杆上上面，且且主结点点间增增加一根根大横横杆。基基本风风压0.255kkN/mm2，高度变变化化系数0.888000，体型系系数1.244880。地基承承载载力标准准值170kkNN/m2，基础底底面面扩展面面积0.25500m2，地基承承载载力调整整系数数0.50。钢管惯惯性性矩计算算采用用I=π(D4-dd4)//644，抵抗距距计计算采用W=π(D4-dd4)//322D。1、大横杆的计计计算:大横杆按照三跨跨跨连续梁梁进行行强度和和挠度度计算，大大横横杆在小小横杆杆的上面面。按按照大横横杆上上面的脚脚手板板和活荷荷载作作为均布布荷载载计算大大横杆杆的最大大弯矩矩和变形形。A.均布荷载值值计计算大横杆的自重标标标准值P11==0.00388kN//m脚手板的荷载标标标准值P22==0.11000×0..8550/22=00.0443kkN/mm活活活荷载标标准值值Q==22.0000××0.88500/2==0..8500kNN/m静荷载载载的计算算值q11==1.22×00.0338++1.22×00.0443==0.00977kN//m活荷载载载的计算算值q22==1.44×00.8550==1.11900kN//m大横杆计计算算荷载组组合简简图(跨中最大大弯弯矩和跨跨中最最大挠度)大横杆计计算算荷载组组合简简图(支座最大大弯弯矩)B.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的弯矩矩跨中最大弯矩计计计算公式式如下下:跨中最大弯矩为为为M1===(0..088×0..0997+00.110×11.1190))×11.500022=0..2885kNN.mm支座最大弯矩计计计算公式式如下下:支座最大弯矩为为为MM2=--(00.100×00.0997++0.11177×1..1990)××1..50002==-0..3335kNN.mm我们选择支座弯弯弯矩和跨跨中弯弯矩的最最大值值进行强强度验验算：σ=0.33555×1066//44991..0=774..6188N//mm22大横杆的计算强强强度小于205..00N/mmm22,满足要求!C.挠度计算最大挠度考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的挠度度计算公式如下:::静荷载标准值q1==0..0388+00.0443==0.00811kN//m活荷载标准值q2==0..8500kNN/m三跨连续梁均布布布荷载作作用下下的最大大挠度度V=(0.67777×00.0081++0..9900×00.8550))×155000.044/((100××22.066×1105××10077880..0)=2.044mmmm大横杆的最大挠挠挠度小于15000..0/11500与10mmm,满足要求!2、小横杆的计计计算:小横杆按照简支支支梁进行行强度度和挠度度计算算，大横横杆在在小横杆杆的上上面。用大横杆支座的的的最大反反力计计算值，在在最最不利荷荷载布布置下计计算小小横杆的的最大大弯矩和和变形形。A.荷载值计算算大横杆的自重标标标准值P11==0.00388×1..5000=00.0058kkN脚手板的荷载标标标准值P22==0.11000×0..8550×11.5500//2==0.00644kN活活活荷载标标准值值Q==22.0000××0.88500×1..5000/22=11.2775kkN荷荷荷载的计计算值值P==11.2××0..0588+11.2××0..0644+11.4××1..2755=11.9331kkN小横杆计计算算简图B.抗弯强度计计算算最大弯矩考虑为为为小横杆杆自重重均布荷荷载与与荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和均布荷载最大弯弯弯矩计算算公式式如下:集中荷载最大弯弯弯矩计算算公式式如下:M=(1.2×××0.00388)×00.885022/88+1..9331×00.8850//4==0.44144kN..mσ=0.41444×1066//44991..0=992..2788N//mm22小横杆的计算强强强度小于205..00N/mmm22,满足要求!C.挠度计算最大挠度考虑为为为小横杆杆自重重均布荷荷载与与荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和均布荷载最大挠挠挠度计算算公式式如下:集中荷载最大挠挠挠度计算算公式式如下:小横杆自重均布布布荷载引引起的的最大挠挠度V1===5.00×00.0338××8500.0004//(3384××2..0600×1105××10077880..0000)==0.00122mm集中荷载标准值值值P=00..0588+00.0664++1.22755=1..3996kNN集中荷载标准值值值最不利利分配配引起的的最大大挠度V2=139666.3550××8500.00×8550..0×88500.0//(448×22.006×11055×10077780..0))=0..8005mmm最大挠度和VV=VV1+VV2==0.88166mm小横杆的最大挠挠挠度小于850..00/1550与10mmm,满足要求!3、扣件抗滑力力力的计算:纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算(规范5.2..55):R≤Rc其中Rc———扣件抗滑滑承承载力设设计值值,取8.0kkN；R——纵向向或横向水平平平杆传给立立杆杆的竖向向作用用力设计计值；；A.荷载值计算算横杆的自重标准准准值PP1=00.0038××0..8500=00.0333kkN脚手板的荷载标标标准值P22==0.11000×0..8550×11.5500//2==0.00644kN活荷载标准值Q==2..0000×00.8550××1.55000/2==1..2755kNN荷载的计算值R==1..2×00.0033++1..2×00.0064++1..4×11.2275==1..9011kNN单扣件抗滑承载载载力的设设计计计算满足足要求求!4、脚手架荷载载载标准值:作用于脚手架的的的荷载包包括静静荷载、活活荷荷载和风风荷载载。静荷荷载标标准值包包括以以下内容容：(1)每米立杆杆杆承受的的结构构自重标标准值值(kN/mm)；本例为0.100772NG111=0..1077×224.66000=2..6338kNN(2)脚手板的的的自重标标准值值(kN/mm2)；本例采采用用竹笆片片脚手手板，标标准值值为0.100NG222=0..1000×66×1..5000×((0..8500+00.2000))/2==0..4733kNN(3)栏杆与挡挡挡脚手板板自重重标准值(kN/mm)；本例采采用用栏杆、竹竹笆笆片脚手手板挡挡板，标标准值值为0.177NG333=0..1700×11.5000××6/22=00.7665kkN(4)吊挂的安安安全设施施荷载载，包括括安全全网(kN/mm2)；0.01100NG444=0..0100×11.5000××24..6000=00.3369kkN经计算得到，静静静荷载标标准值值NG==NGG1++NG22+NNG3++NGG4==44.2445kkN。活荷载为施工荷荷荷载标准准值产产生的轴轴向力力总和，内内、外外立杆按按一纵纵距内施施工荷荷载总和和的1/2取值。经计算得到，活活活荷载标标准值值NQ==2..0000×22×11.5000××0.88500/2==2..5500kNN风荷载标准值应应应按照以以下公公式计算算其中W0———基本风压(kN/mm2)，WW0==00.2550UUUz——风荷载高高度度变化系系数，Uz==0.88800Usss——风荷载体体型型系数：UUs==11.2448经计算得到：WWWk==00.2550××0.88800×1..2448==00.2775kkN/mm2。考虑风荷载时,,,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N===1..2NNG++00.9××1..4NQQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力：N=111.2××4..2455+00.9××1..4×22.5550==8..3077kNN不考虑风荷载时时时,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N===1..2NNG++11.4NNQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力：N=111.2××4..2455+11.4××2..5500=88.6664kkN风荷载设计值产产产生的立立杆段段弯矩MW计算公式式MW=00.99×1..4WWklaah22/100其中Wk———风荷载标标准准值(kN/mm2)；llla——立杆的纵纵距(m)；hhh——立杆的步步距(m)。经过计算得到风风风荷载产产生的的弯矩：：Mw===0.99×11.4××0..2755×11.5000××1.88000×1..8000/110==0.11688kN..m5、立杆的稳定定定性计算:(1).不考虑虑虑风荷载时时,立杆的稳稳定定性计算其中N———立杆的轴轴心心压力设设计值值，N=8..6664kkN；i———计算立杆杆的的截面回回转半半径，i=1..660cm；k———计算长度度附附加系数数，取取1.1555；u———计算长度度系系数，由由脚手手架的高高度确确定，u=1..5500；A———立杆净截截面面面积，A=4..2239ccm22；W———立杆净截截面面模量(抵抗矩),W==44.4991ccm3；λ——由长细细比，为为31188//16==1996；φ——轴心受受压立杆杆的稳稳定系数,由长细比l0//ii的结果查查表表得到0.1990；σ——钢管管立杆受压强强强度计算值值(N//mmm2)；[f]————钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[f]==2205..000N/mmm22；经计算得到:σ=8664///(0.1199×4224))=1007..8211N//mm2；不考虑风荷载载载时，立杆杆的的稳定性性计算算σ<[[ff],满足要求!(2).考虑风风荷载时时,立杆的稳稳定定性计算其中N———立杆的轴轴心心压力设设计值值，N=8..3307kkN；i———计算立杆杆的的截面回回转半半径，i=1..660cm；k———计算长度度附附加系数数，取取1.1555；u———计算长度度系系数，由由脚手手架的高高度确确定，u=1..5500；A———立杆净截截面面面积，A=4..2239ccm22；W———立杆净截截面面模量(抵抗矩),W==44.4991ccm3；λ——由长细细比，为为31188//16==1996；φ——轴心受受压立杆杆的稳稳定系数,由长细比l0//ii的结果查查表表得到0.1990；MW————计算立杆杆段段由风荷荷载设设计值产产生的的弯矩，MW=00..1688kNN.m；σ——钢管管立杆受压强强强度计算值值(N//mmm2)；[f]————钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[f]==2205..000N/mmm22；经计算得到σ=830077/(00.119×44244)+116880000/444911=1140..8115N//mmm2；考虑风荷载时时时，立杆的的稳稳定性计计算σ<[[ff],满足要求!6、连墙件的计计计算:连墙件的轴向力力力计算值值应按按照下式式计算算：NNl=NNlww+Noo其中Nlww——风荷载产产生生的连墙墙件轴轴向力设设计值值(kN)，应按照照下下式计算算：Nlw=111.4×wk×Awwwwk——风荷载标标准准值，wk==0.22755kN//m22；AAAw——每个连墙墙件件的覆盖盖面积积内脚手手架外外侧的迎迎风面面积:Aw=3.660××3.000=110..8000m22；NNNo——连墙件约约束束脚手架架平面面外变形形所产产生的轴轴向力力(kN)；No==3.00000经计算得到NNNlw=4.11511kN，连墙件件轴轴向力计计算值值Nl==7..1551kNN根据连墙件杆件件件强度要要求，轴轴向力设设计值值Nf11=00.885Acc[ff]根据连墙件杆件件件稳定性性要求求，轴向向力设设计值Nf22=00.885φA[f]]其中φ———轴心受压立立杆杆的稳定系系系数,由长细比l/ii==20..000/1..600的结果查查表表得到φ=0.997；净截截截面面积Ac==4..244cm2；毛截面面面面积A==18..100cm2；[f]==2005..00NN/mmm2经过计算算得得到Nf11=773..8655kNNNf1>Nl，连连墙件的的设计计计算满满足强强度设计计要求求!经过计算得到Nf=3055.3365kkNNf2>Nl，连连墙件的的设计计计算满满足稳稳定性设设计要要求!连墙件拉结楼楼楼板预埋钢钢管管示意图图8、立杆的地基基基承载力计计算算:立杆基础底面的的的平均压压力应应满足下下式的的要求ppk≤fg其中pk—脚脚手手架立杆基基基础底面面处的的平均压压力标标准值，pk==NNk/AA=227.118(kPPa))Nk——上部结构构传传至基础础顶面面的轴向向力标标准值Nk==4..244+2..555=6..799kNAAA——基础底面面面面积(m22)；A=00.255fggg——地基承载载力力设计值(kNN//m2)；fg==85..000地基承载力设计计计值应按按下式式计算ffg==kkc××ffgk其中kc———脚手架地地基基承载力力调整整系数；kc==0.550fgggk——地基承载载力力标准值值；fgk==1770..00地基承载力的计计计算满足足要求求!扣件脚手手架架计算满满足要要求！九：悬挑脚手架架架说明及及计算算（根据悬悬挑挑型钢布布置图图测算）A、一般位置悬悬悬挑计算计算参数:钢管管管强度为205..00N//mmm2，钢管强强度度折减系系数取取1.00。双排脚脚手手架，搭搭设高高度19.2米，立杆杆采采用单立立管。立立杆的纵纵距1.50米，立杆杆的的横距0.85米，内排排架架距离结结构0.75米（0.25米+0.5米），立杆的的步步距1.80米。采用用的的钢管类类型为为φ48×33..0，连墙件件采采用2步2跨，竖向向间间距4.22米，水水平间距3.00米。施工工活活荷载为2.0kkNN/m2，同时考考虑2层施工。脚脚脚手板采采用竹竹笆片，荷荷载载为0.100kkN/mm2，按照铺铺设5层计算。栏栏栏杆采用用竹笆笆片，荷荷载为为0.166kkN/m，安全网网荷荷载取0.011000kNN/mm2。脚手板板下下大横杆杆在小小横杆上上面，且且主结点点间增增加一根根大横横杆。基基本风风压0.255kkN/mm2，高度变变化化系数0.744000，体型系系数1.244880。悬挑水水平平钢梁采采用16号工字钢钢，建建筑物外外悬挑挑段长度1.65米，建筑筑物物内锚固固段长长度2.85米。悬挑挑水水平钢梁梁采用用悬臂式式结构构，没有有钢丝丝绳或支支杆与与建筑物物拉结结。钢管管惯性性矩计算算采用用I=π(D4-dd4)//644，抵抗距距计计算采用W=π(D4-dd4)//322D。1、大横杆的计计计算大横杆按照三跨跨跨连续梁梁进行行强度和和挠度度计算，大大横横杆在小小横杆杆的上面面。按按照大横横杆上上面的脚脚手板板和活荷荷载作作为均布布荷载载计算大大横杆杆的最大大弯矩矩和变形形。(1).均布布布荷载值值计算算大横杆的自重标标标准值P11==0.00388kN//m脚手板的荷载标标标准值P22==0.11000×0..8550/22=00.0443kkN/mm活活活荷载标标准值值Q==22.0000××0.88500/2==0..8500kNN/m静荷载载载的计算算值q11==1.22×00.0338++1.22×00.0443==0.00977kN//m活荷载载载的计算算值q22==1.44×00.8550==1.11900kN//m大横杆计计计算荷载载组合合简图(跨中最大大弯弯矩和跨跨中最最大挠度)大横横横杆计算算荷载载组合简简图(支座最大大弯弯矩)(2)、抗弯强强度计算算最大弯矩考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的弯矩矩跨中最大弯矩计计计算公式式如下下:跨中最大弯矩为为为MM1=((0..08××0..0977+00.100×11.1990))×1..50002==0..2855kNN.m支座最大弯矩计计计算公式式如下下:支座最大弯矩为为为MM2=--(00.100×00.0997++0.11177×1..1990)××1..50002==-0..3335kNN.mm我们选择支座弯弯弯矩和跨跨中弯弯矩的最最大值值进行强强度验验算：σ=0.33555×1066//44991..0=774..6188N//mm22大横杆的计算强强强度小于205..00N/mmm22,满足要求!(3).挠度计计算最大挠度考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的挠度度计算公式如下:::静荷载标准值q1==0..0388+00.0443==0.00811kN//m活荷载标准值q2==0..8500kNN/m三跨连续梁均布布布荷载作作用下下的最大大挠度度V=(0.67777×00.0081++0..9900×00.8550))×155000.044/((100××22.066×1105××10077880..0)==2..0444mmm大横杆的最大挠挠挠度小于15000..0/11500与10mmm,满足要求!2、小横杆的计计计算小横杆按照简支支支梁进行行强度度和挠度度计算算，大横横杆在在小横杆杆的上上面。用用大横横杆支座座的最最大反力力计算算值，在在最不不利荷载载布置置下计算算小横横杆的最最大弯弯矩和变变形。(1).荷载值值计算大横杆的自重标标标准值P11==0.00388×1..5000=00.0058kkN脚手板的荷载标标标准值P22==0.11000×0..8550×11.5500//2==0.00644kN活活活荷载标标准值值Q==22.0000××0.88500×1..5000/22=11.2775kkN荷荷荷载的计计算值值P==11.2××0..0588+11.2××0..0644+11.4××1..2755=11.9331kkN小横杆计算算简简图(2).抗弯强强度计算算最大弯矩考虑为为为小横杆杆自重重均布荷荷载与与荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和均布荷载最大弯弯弯矩计算算公式式如下:集中荷载最大弯弯弯矩计算算公式式如下:M=(((1.2××00.0338))×0..85502//8++1.99311×0..8550/44=00.4114kkN.mmσ=0.41444×1066//44991..0=992..2788N//mm22小横杆的计算强强强度小于205..00N/mmm22,满足要求!(3).挠度度度计算最大挠度考虑为为为小横杆杆自重重均布荷荷载与与荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和均布荷载最大挠挠挠度计算算公式式如下:集中荷载最大挠挠挠度计算算公式式如下:小横杆自重均布布布荷载引引起的的最大挠挠度V1===5.00×00.0338××8500.0004//(3384××2..0600×1105××10077880..0000)==0.001mmm集中荷载标准值值值PP=0..0558+00.0064++1..2755=11.3996kkN集中荷载标准值值值最不利利分配配引起的的最大大挠度V2=139996.33500×8550..0×88500.0××8550.00/((48×22..06××1005×110777800.00)=00.8805mmm最大挠度和VV=VV1+VV2==0.88166mm小横杆的最大挠挠挠度小于850..00/1550与10mmm,满足要求!3、扣件抗滑力力力的计算纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算(规范5.2..55):RR≤Rc其中Rc———扣件抗滑滑承承载力设设计值值,取8.0kkN；RRR——纵向或横横向向水平杆杆传给给立杆的的竖向向作用力力设计计值；横杆的自重标准准准值PP1=00.0038××0..8500=00.0333kkN脚手板的荷载标标标准值P22==0.11000×0..8550×11.5500//2==0.00644kN活活活荷载标标准值值Q==22.0000××0.88500×1..5000/22=11.2775kkN荷荷荷载的计计算值值R==11.2××0..0333+11.2××0..0644+11.4××1..2755=11.9001kkN单扣件抗滑承载载载力的设设计计计算满足足要求求!当直角扣件的拧拧拧紧力矩矩达40665N..m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下下会会滑动,其抗滑承承载载力可取8.0kkN；双扣件在20kkkN的荷载下下会会滑动,其抗滑承承载载力可取12.00kkN；4、脚手架荷载载载标准值作用于脚手架的的的荷载包包括静静荷载、活活荷荷载和风风荷载载。静荷载标准值包包包括以下下内容容：(1)每米立杆杆杆承受的的结构构自重标标准值值(kN/mm)；本例为0.100772NG111=0..1077×119.22000=2..0559kNN(2)脚手板的的的自重标标准值值(kN/mm2)；本例采采用用竹笆片片脚手手板，标标准值值为0.100NG222=0..1000×55×1..5000×((0..8500+00.7550))/2==0..6000kNN(3)栏杆与挡挡挡脚手板板自重重标准值(kN/mm)；本例采采用用栏杆、冲冲压压钢脚手手板挡挡板，标标准值值为0.166NG333=0..1600×11.5000××5/22=00.6000kkN(4)吊挂的安安安全设施施荷载载，包括括安全全网(kN/mm2)；0.01100NG444=0..0100×11.5000××19..2000=00.2288kkN经计算得到，静静静荷载标标准值值NG==NGG1++NG22+NNG3++NGG4==33.5447kkN。活荷载为施工荷荷荷载标准准值产产生的轴轴向力力总和，内内、外外立杆按按一纵纵距内施施工荷荷载总和和的1/2取值。经计算得到，活活活荷载标标准值值NQ==2..0000×22×11.5000××0.88500/2==2..5500kNN风荷载标准值应应应按照以以下公公式计算其中W0———基本风压(kN/mm2)，W0==0.22500Uzzz——风荷载高高度度变化系系数，Uz==0.77400Usss——风荷载体体型型系数：Us==1.22488经计算得到，风风风荷载标标准值值Wk==0..2550×00.7740××1..2488==0..2331kNN/mm2。考虑风荷载时,,,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N===1..2NNG++00.9××1..4NQ经过计算算得得到，底底部立立杆的最最大轴轴向压力N=1..22×3..5447+00.99×1..4××2.55500=7..4770kNN不考虑风荷载时时时,立杆的轴轴向向压力设设计值值计算公公式N===1..2NNG++11.4NNQ经过计算得到，底底部立杆的最最大轴向压力力N=1.22×3.5447+1.44×2.5550=7.8827kN风荷载设计值产产产生的立立杆段段弯矩MW计算公式式MW=00.99×1..4WWklaah22/100其中Wk———风荷载标标准准值(kN/mm2)；llla——立杆的纵纵距(m)；hhh——立杆的步步距(m)。经过计算得到风风风荷载产产生的的弯矩：：Mw===0.99×11.4××0..2311×11.5000××1.88000×1..8000/110==0.11411kN..m5、立杆的稳定定定性计算卸荷吊点按照构构构造考虑虑，不不进行计计算。(1).不考虑虑风荷载载时,立杆的稳稳定定性计算其中N———立杆的轴轴心心压力设设计值值，N=7..8827kkN；i———计算立杆杆的的截面回回转半半径，i=1..660cm；k———计算长度度附附加系数数，取取1.1555；u———计算长度度系系数，由由脚手手架的高高度确确定，u=1..5500；l0————计算长度(m)),由公式l0==kuuh确定，l0=11..1555×11.5000××1.88000=3..1118m；A———立杆净截截面面面积，A=4..2239ccm22；W———立杆净截截面面模量(抵抗矩),W==44.4991ccm3；λ——由长细比比，为为31188//16==1996；φ——轴心受压压立立杆的稳稳定系系数,由长细比l0//ii的结果查查表表得到0.1990；σ————钢管立杆杆受受压强度度计算算值(N//mmm2)；[f]————钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[f]==2205..000N/mmm22；经计算得:σ=7778277/((0.199××4244)==97..4003N//mmm2；不考虑风荷载时时时，立杆杆的稳稳定性计计算σ<[[ff],满足要求!(2).考虑虑虑风荷载载时,立杆的稳稳定定性计算其中N———立杆的轴轴心心压力设设计值值，N=7..4470kkN；i———计算立杆杆的的截面回回转半半径，i=1..660cm；k———计算长度度附附加系数数，取取1.1555；u———计算长度度系系数，由由脚手手架的高高度确确定，u=1..5500；l0————计算长度(m)),由公式l0==kuuh确定，l0=11..1555×11.5000××1.88000=3..1118m；A———立杆净截截面面面积，A=4..2239ccm22；W———立杆净截截面面模量(抵抗矩),W==44.4991ccm3；λ——由长细比比，为为31188//16==1996；φ——轴心受压压立立杆的稳稳定系系数,由长细比l0//ii的结果查查表表得到0.1990；MW————计算立杆杆段段由风荷荷载设设计值产产生的的弯矩，MW=00..1411kNN.m；σ————钢管立杆杆受受压强度度计算算值(N//mmm2)；[f]————钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[f]==2205..000N/mmm22；经计算得到σ=7774700/((0.199××4244)++14110000/444991=11244.4441NN/mmm2；考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算σ<[ff],满足要求!6、连墙件的计计计算连墙件的轴向力力力计算值值应按按照下式式计算算：NNl==NNlw+No其中Nlww——风荷载产产生生的连墙墙件轴轴向力设设计值值(kN)，应按照照下下式计算算：Nlw=11.44×wkk×Awwwwwk——风荷载标标准准值，wk==0.22311kN//m22；AAAw——每个连墙墙件件的覆盖盖面积积内脚手手架外外侧的迎迎风面面积:Aw=4.8×33..00=114.44m2；NNNo——连墙件约约束束脚手架架平面面外变形形所产产生的轴轴向力力(kN)；No==3.00000经计算得到NNNlw=4.65566kN，连墙件件轴轴向力计计算值值Nl==7.66556kN根据连墙件杆件件件强度要要求，轴轴向力设设计值值Nf11=00.885Acc[ff]根据连墙件杆件件件稳定性性要求求，轴向向力设设计值Nf22=00.885φA[f]]连墙件轴向力设设设计值Nf==0..855φA[f]]其中φ———轴心受压立立杆杆的稳定系系系数,由长细比l/ii==75..000/1..600的结果查查表表得到φ=0.886；净截面面面面积Ac==4.224ccm2；毛截面面面面积A==18..100cm2；[f]==2005..00NN/mmm2。经过计算得到Nf11==733.8865kkNNf1>Nl，连连墙件的的设计计计算满满足强强度设计计要求求!经过计算得到Nf22==2771..7677kNNNf2>Nl，连连墙件的的设计计计算满满足稳稳定性设设计要要求!连墙件件件拉结楼楼板预预埋钢管管示意意图7、悬挑梁的受受受力计算悬挑脚手架按照照照带悬臂臂的单单跨梁计计算悬出端C受脚手手手架荷载N的作用，里里里端B为与楼板板的的锚固点点，A为墙支点点。悬臂单跨梁梁计计算简图支座反力计算公公公式支座弯矩计算公公公式C点最大挠度计计计算公式其中k=mm/l,kkkl==mml/ll,kk2==mm2/l。本工程算例中，m=116500mmm，l=228500mmm，ml==7500mmm，m2==16000mmm；水平支撑梁的截截截面惯性性矩I=111300.000cmm4，截面模模量(抵抗矩)W==1441..00ccm33。受脚手架作用集集集中强度度计算算荷载N=77..83kkN水平钢梁自重强强强度计算算荷载载q=11..2×226..10××0..00001××7.885××10==0..25kkN//mk=111.655/22.855=00.588kl===0.775//2.885==0.226k2===1.660//2.885==0.556代入公式，经过过过计算得得到支座反力RAAA=222.9980kkN支座反力RBBB=-66.2221kkN最大弯矩MAAA=188.7727kkN..m抗弯计算强度f=118..7277×1106//(11.055×114100000.0))=1126..4992N//mmm2水平支撑梁的抗抗抗弯计算算强度度小于215..00N/mmm22,满足要求!受脚手架作用集集集中计算算荷载载N=33..55++2..55==6..10kkN水平钢梁自重计计计算荷载q=2266.100×00.000011×7..855×100=00.211kNN/m最大挠度Vmmmax==144.5553mmm按照《建筑施工工工扣件式式钢管管脚手架架安全全技术规规范》(JGJ1300-220111)表5.1..8规定：水平支撑梁的最最最大挠度度大于于33000..0/22500,不满足要要求,建议减小小立立杆纵距距或重重新设置置锚杆杆长度等!8、悬挑梁的整整整体稳定性性计计算水平钢梁采用1116号工字钢,计算公式式如如下其中φb———均均匀弯曲的的的受弯构构件整整体稳定定系数数，查表表《钢钢结构设设计规规范》(GB5000177-220111)附录得到到：：φb=2.0000由于φb大于00.6，按按照《钢钢结构设设计规规范》(GB5000177-220111)附录B其值φb'=11..07--0..2822/φb=0..9929经过计算得到强强强度σ=18..773×11066/(00.9929××14410000..00))=1142..977N/mmm22；水平钢梁的稳定定定性计算σ<[[ff],满足要求!9、锚固段与楼楼楼板连接的的计计算(1).水平钢钢梁与楼楼板压压点如果果采用用钢筋拉拉环，拉拉环强度度计算算如下：：水平钢梁与楼板板板压点的的拉环环受力R=6..2221kkN水平钢梁与楼板板板压点的的拉环环强度计计算公公式为其中[f]为拉拉环环钢筋抗拉拉拉强度，每每个个拉环按按照两两个截面面计算算，按照照《混混凝土结结构设设计规范范》9.7..66[[f]]=655N/mmm22；压点处采用2个个个U形钢筋拉拉环环连接，承承载载能力乘乘以0.85的折减系系数数；钢筋筋拉环环抗拉强强度为为110..550N//mmm2；所需要的水平钢钢钢梁与楼楼板压压点的拉拉环最最小直径D=[[662211×44/(33.114166×1110..500×2))]11/2==6mmm（本方方案案为20mm）水平钢梁与楼板板板压点的的拉环环一定要要压在在楼板下下层钢钢筋下面面，并并要保证证两侧侧30cm以上搭接接长长度。(2).水平钢钢梁与楼楼板压压点如果果采用用螺栓，螺螺栓栓粘结力力锚固固强度计计算如如下：锚固深度计算公公公式其中N———锚固力，即即即作用于于楼板板螺栓的的轴向向拉力，N=66.222kNN；d——楼板螺栓栓的的直径，d=118mm；[fb]——楼板螺栓栓与与混凝土土的容容许粘接接强度度，计算算中取取1.5NN//mm2；h————楼板螺栓栓在在混凝土土楼板板内的锚锚固深深度。经过计算得到h要大于62200..56//(33.144166×188×11.5))=773.33mmm。(3).水平钢钢梁与楼楼板压压点如果果采用用螺栓，混混凝凝土局部部承压压计算如如下：：混凝土局部承压压压的螺栓栓拉力力要满足足公式式其中N———锚固力，即即即作用于于楼板板螺栓的的轴向向拉力，N=66.222kNN；d——楼板螺栓栓的的直径，d=118mm；b——楼板内的的螺螺栓锚板板边长长，b=5dd==90mmm；fcccc——混凝土的的局局部挤压压强度度设计值值，计计算中取0.955ffc=113..59NN/mmm2；经过计算得到公公公式右边边等于于106..66kN楼板混凝土局部部部承压计计算满满足要求!(4).水平钢钢梁与楼楼板锚锚固压点点部位位楼板负负弯矩矩配筋计计算如如下：锚固压点处楼板板板负弯矩矩数值值为M==6.222××2.885//2==88.866kNN.m根据《混凝土结结结构设计计规范范》GB5000010--20010第6.2..110条其中α1───系数，当混混凝凝土强度不不不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土土强强度等级级为C80时，α111取为0.944,期间按线线性性内插法法确定定；fffc──混凝土抗抗压压强度设设计值值；hhh0──截面有效效高高度；fffy──钢筋受拉拉强强度设计计值。截面有效高度h0=1200-115==1105mmm；αs=8...86×11006/((1..0000×114.33000×1..5××10000××1055.002)==0..03770ξ=1-(((1-2××00.033700)1//2==0.003880γs=10.033880/22=00.988100楼板压点负弯矩矩矩配筋为As=8...86××100^6/(0..98810××1005.00×2210..0))=4009.88mmm2悬挑脚手架计算算算满足要要求！！B、转角及联梁梁梁位置悬挑挑计计算式计算参数:钢管管管强度为205..00N//mmm2，钢管强强度度折减系系数取取1.00。双排脚脚手手架，搭搭设高高度19.2米，立杆杆采采用单立立管。立立杆的纵纵距1.50米，立杆杆的的横距0.85米，内排排架架距离结结构0.75米（0.25米+0.5米），立立杆杆的步距1.80米。采用用的的钢管类类型为为φ48×33..0，连墙件件采采用2步2跨，竖向向间间距4.8米，水平平间间距3.00米。施工工活活荷载为2.0kkNN/m2，同时考考虑2层施工。脚脚脚手板采采用冲冲压钢板板，荷荷载为0.300kkN/mm2，按照铺铺设5层计算。栏栏栏杆采用用冲压压钢板，荷荷载载为0.166kkN/m，安全网网荷荷载取0.011000kNN/mm2。脚手板板下下大横杆杆在小小横杆上上面，且且主结点点间增增加两根根大横横杆。基基本风风压0.255kkN/mm2，高度变变化化系数1.399000，体型系系数1.244880。悬挑水水平平钢梁采采用16号工字钢钢，建建筑