浙江特大型跨海桥散索鞍吊装施工方案

散索鞍吊装施工工方案散索鞍吊装工程程程概况设计施工概况散索鞍安装在锚锚锚碇散索索鞍支支墩顶部部，其其主要作作用是是将主缆缆经散散索鞍后后在水水平、竖竖向两两个方向向转向向分散并并与锚锚碇锚固固系统统相连。全全桥桥共设有有四套套散索鞍鞍系统统，北锚锚每套套散索鞍鞍系统统的设计计总重重量为129..0003t，单件鞍鞍体体设计重重量为为88.99556t；南锚每每套套散索鞍鞍系统统的设计计总重重量为129..8840t，单件鞍鞍体体设计重重量为为88.33887t。散索鞍由鞍槽、鞍鞍体和底座等等组成，为铸铸焊混合结构构，鞍槽采用用铸钢ZG2275—485H，鞍鞍体采用20g号钢板，底底座采用ZGG20SiMMn钢。鞍体体铰支于底座座之上，散索索鞍安装就位位时设有一定定预偏角度，偏偏向锚后方向向，随着钢箱箱梁的吊装和和桥面铺装的的完成，鞍体体逐渐转动至至成桥设计位位置。索股架架设完成后，用用锌块填平鞍鞍槽。吊装工艺流程散索鞍运输北岸散索鞍利用用用船运至至施工工现场锚锚碇散散索鞍支支墩前前侧海湾湾，在在利用浮浮吊配配合进行行索鞍鞍上岸，通通过过纵横轨轨道运运输至门门架吊吊点下方方进行行起吊安安装。北岸散索鞍进场场场运输示示意图图运输通道设计布布布置北锚散索鞍在工工工厂加工工完成成后，船船运至至北锚碇碇前端端海湾临临时工工地码头头交货货。在北北锚碇碇散索鞍鞍支墩墩中线右右侧28米位置铺铺设设纵向轨轨道，轨轨道上设设置平平车。散散索鞍鞍部件到到码头头后采用250吨浮吊直直接接从运输输船吊吊装到平平车上上，经两两次纵纵、横移移到散散索鞍支支墩后后吊点正正下方方。底座座的运运输方法法与散散索鞍的的方法法相同。其其它它小部件件用浮浮吊吊装装至轨轨道附近近下放放，用吊吊车和和塔吊配配合直直接吊装装。散索鞍运输轨道道道布置为为两组组双轨轨轨道，单单组轨道道间距距1.4335米，两组组轨轨道间间间距0.6335米，轨道道布布置与散散索鞍鞍支墩同同高，高高程+12米。在边边跨跨侧岸边边，搭搭设15米长、8米高、4米宽的钢钢管管贝雷架架栈桥桥，栈桥桥上布布置运输输轨道道，轨道道上布布设4台60t平车，4台平车连连成成一体，其其上上放置散散索鞍鞍定位框框架，框框架的斜斜边与与散索鞍鞍安装装角度相相同。散索鞍经浮吊吊吊吊放到平平车框框架上固固定后后进行纵纵移，纵纵移至1号转向平平台台，通过过布置置在转向向平台台上4个60吨千斤顶顶顶顶起索鞍鞍定位位框架、鞍鞍体体脱离运运输平平车，并并利用用枕木进进行支支撑固定定；运运输平车车通过过纵向轨轨道牵牵引出转转向平平台顶面面，塔塔吊将运运输平平车从纵纵向轨轨道调运运至垂垂直相交交的横横向轨道道上组组拼安装装；拆拆除转向向平台台上的相相交纵纵向轨道道，安安装横向向轨道道，运输输平车车再经过过横向向轨道牵牵引至至转向平平台框框架下方方，60吨千斤顶顶卸卸下索鞍鞍定位位框架、鞍鞍体体至运输输平车车顶面；；固定定好运输输平车车、定位位框架架和鞍体体，进进行索鞍鞍纵向向牵引运运输（过过程祥见见索鞍鞍运输转转向步步骤图）。运运输平车横移移至2号转向平台台，按上述措措施进行第二二转向，再进进行纵移。纵纵移至3号转向平台台经第三次转转向至散索鞍鞍支墩后墙门门架吊点下方方起吊。过程程详见（北岸岸散索鞍进场场运输示意图图）。索鞍运输转向步步步骤图运输平车及散索索索鞍定位位框架架设计散索鞍运输轨道道道采用P43重轨进行行敷敷设，整整个轨轨道宽3.5005米，轨道道下下铺设4米长枕木木，枕枕木间距距按0。8米布置，枕枕枕木下回回填土土层需进进行碾碾压夯实实处理理，要求0。8米深压实实度度达到95%。纵横轨轨道道在转向向平台台交叉处处设置置接头，接接头头位于转转向平平台边缘缘内侧侧0。5米，在平平车车进行纵纵移时时在平台台上安安装纵向向临时时轨道，待待平平车经转转向至至横移轨轨道后后，拆除除纵向向临时轨轨道，再再安装横横向临临时轨道道。转向平台采用CCC30砼进行浇浇注注，长、宽宽均均为6米，埋深1米，在四四个个角点千千斤顶顶顶点位位置进进行加强强配筋筋处理。散索鞍运输平车车车由四个60吨小平车车按“田”字型组拼拼成成整体，每每个个小平车车轮距距1。435米、轴距1。97米。小平平车车间间距0。2米，通过过螺螺栓板连连接定定位。其其行走走动力采采用两两台5吨卷扬机机通通过滑轮轮组牵牵引。平车顶面放置散散散索鞍定定位框框架，定定位框框宽5米、长4。7米，高3。5米，用56a工字钢焊焊接接而成，框框架架上设置3肋斜撑，斜斜斜撑的斜斜边与与散索鞍鞍安装装角度相相同。定定位框架架纵横横向均宽宽出下下部的平平车宽宽度的0。5米左右，便便便于平车车行至至转向平平台上上时，千千斤顶顶对框架架的施施顶和枕枕木临临时支撑撑作业业。散索索鞍经经定位框框架定定位后，重重心心点位于于平车车中心，便便于于散索鞍鞍在运运输和顶顶起转转向过程程中保保持整体体平衡衡。散索鞍运输平车车车、框架架设计计图门架及起吊系统统统设计设计概述散索鞍及其附属属属构件的的安装装，均通通过锚锚碇门架架吊装装系统完完成。西西堠门大大桥散散索鞍支支墩顶顶部标高39.22114m，锚碇门门架架位于锚锚碇散散索鞍支支墩顶顶部。锚锚碇门门架在上上部施施工中，不不仅仅承担着着索鞍鞍及其附附属构构件的吊吊装工工作，而而且在在牵引系系统、猫猫道架设设、索索股架设设、缆缆索吊系系统吊吊装等工工作中中发挥着着极其其重要的的作用用。根据门架的用途途途，本着着安全全、经济济、适适用、方方便的的原则，将将门门架设计计成钢钢桁架形形式，各各构件之之间主主要采用用高强强螺栓连连接以以简化施施工安安装。锚锚碇门门架高12.5m，宽6.800m，顶部纵纵梁梁长15.2m，悬臂长长度度为7.6m，设计吊吊装装能力为90t。锚碇门门架架由中侧侧桁架架、边侧侧桁架架、门架架顶前前端横联联、后后端横联联组成成，通过过柱脚脚与散索索鞍支支墩顶部部预埋埋锚栓形形成刚刚性连接接。门架主桁钢材选选选用宽翼翼缘H型钢，其其设设计极限限应力力为345Mppaa，极限剪剪应应力为185Mppaa，许用应应力力为200MMppa，许用剪剪应应力为120MMppa。全桥锚锚碇碇门架2个，包括括柱柱脚预埋埋件在在内，共共计使使用钢材材约600t。门架设计时，根根根据不同同工况况，找出出最不不利的荷荷载组组合进行行门架架结构的的受力力分析和和计算算，以确确定门门架材料料的规规格、结结构节节点的处处理方方式等。门架力学分析采采采用电算算程序序SAP220000进行。计计算算结果表表明，门门架各构构件的的强度、稳稳定定性和门门架柱柱脚及预预埋件件的强度度均满满足要求求。锚碇门架起吊系系系统由纵纵移天天车、起起吊滑滑车组和和起吊吊卷扬机机组成成，采用2台JKB110卷扬机共共同同受力抬抬吊，单单台卷扬扬机最最大输出出张力力10t，每台卷卷扬扬机钢绳绳通过过滑车组组绕8线。门架及起吊系统统统布置图图门架柱脚设计（包包括猫道预埋埋件超浇块设设计、门架预预埋螺栓设计计）锚碇门架立柱和和和斜撑采采用HW42288×4007型钢加工工，柱柱脚采用用外露露式刚性性固定定柱脚，主主要要由底板板、加加劲肋、锚锚栓栓及锚栓栓支承承托座等等组成成，各部部分的的板件具具有足足够的强强度和和刚度，相相互互间采用用焊接接连接。柱脚长900mmmm、宽760mmm、高390mmm，底板厚厚度40mm，锚栓支支承承托座加加劲肋肋、托座座顶班班、水平平加劲劲肋和立立柱加加劲肋钢钢板厚厚20mm，锚栓垫垫板板厚度40mm。一个柱柱脚脚按600mmmm×6550mmm间距布置4根锚栓，采采采用IV型Q235钢锚栓，锚锚锚栓直径径φ＝56mm，长20800mmm，埋深15000mmm，螺纹长长度660mmm。柱脚底底板板和锚栓栓支承承托座顶顶板锚锚栓孔径径φ＝62mm，锚栓垫垫板板的锚栓栓孔径径φ＝58mm。锚栓支支承承托座加加劲肋肋的上端端与支支承托座座顶板板的连接接应刨刨平顶紧紧。根据北锚碇散索索索鞍支墩墩顶部部结构形形状及及门架设设计，将将门架柱柱脚分分别设计计为A、B、C三种型号号，门门架中侧侧桁架架前端柱柱脚采采用B型柱脚，中中中心三维维坐标标点为(-0.4450，12.33000，44.22228)；门架中中侧侧桁架后后端柱柱脚采用C型柱脚，支支支承在支支墩顶顶补浇砼砼顶部部(为便于门门架架柱脚的的支承承，将长长度为为6.5m的猫道锚锚固固砼沿两两侧各各加长0.7m，形成顶顶面面高程为40.22220m、长度7.9m的平台)，中心三三维维坐标点点为(5.1550，12.33000，45.22220)；门架边边侧侧桁架前前端柱柱脚采用A型柱脚，中中中心三维维坐标标点为(-0.4450，19.11000，41.00336)；门架边边侧侧桁架后后端柱柱脚采用C型柱脚，支支支承在支支墩顶顶补浇砼砼顶部部，中心心三维维坐标点点为(5.1550，19.11000，45.22220)；门架柱脚示意图图图一组预埋锚栓采采采用框架架定位位整体埋埋设，锚锚栓组整整体相相对误差差小于于±4mm，锚栓组组内内各锚栓栓定位位误差小小于±2mm。为保证证锚锚栓对混混凝土土拉压应应力符符合规范范要求求，在锚锚栓组组四周增增设相相应φ20的纵向钢钢筋筋和φ12的箍筋。预埋锚栓示意图图图门架主桁架设计计计（包括括节点点设计、分分段段设计）门架主桁架分中中中侧桁架架和边边侧桁架架，根根据散索索鞍支支墩顶部部结构构布置，靠靠中中线侧门门架设设计高度9.30099m，靠边侧侧侧侧门架高12.55m，顶部纵纵梁梁长15.2m，悬臂长长度度为7.6m。单片桁架采用HHHW4228××4077×335×220型钢作立立柱柱和悬臂臂大斜斜撑，HW40000×4000××13××211型钢作横横撑撑，2[255a槽钢组合合成成箱型作作斜撑撑，顶部HW42288×4007××35××200型钢作纵纵梁梁。立柱柱、悬悬臂大斜斜撑、横横撑、纵纵梁之之间连接接节点点设计，采采用用立柱贯贯通型型的刚性性连接接，横撑撑端头头与立柱柱采用用焊接连连接。2[255a槽钢箱型型斜斜撑通过20mm厚的节点点板板与立柱柱或横横撑角焊焊缝连连接。结合现场50ttt履带吊机机吊吊装能力力，将将单片桁桁架分分成三个个节段段进行吊吊运安安装，单单节段段最大吊吊装重重量约10t左右，各各节节段间利利用φφ24的高强螺螺栓栓组进行行连接接。门架横联设计在散索鞍吊装阶阶阶段，分分别在在门架的的前端端和后端端设置置横向联联系将将中侧和和边侧侧桁架连连接成成整体门门式钢钢架结构构。前前端横联联利用用HW42288×4007××20××355型钢、2[20槽钢和2[255a槽钢通过过节节点板焊焊接，再再通过高高强螺螺栓与左左右侧侧纵梁连连接。后后端横联联利用用HW42288×4007××20××355型钢通过过高高强螺栓栓组与与左右侧侧纵梁梁连接，2根2[255a槽钢作斜斜撑撑支承在在两侧侧桁架立立柱上上。在前前端横横梁上焊焊接定定位板安安装φφ28楔套作起起吊吊钢绳固固结端端，后端端横梁梁布设轮轮径710mmm的定滑轮轮作作起吊钢钢绳转转向轮。起吊系统设计散索鞍吊装系统统统布置图图锚碇门架起吊系系系统为锚锚碇门门架和塔塔顶门门架通用用，采采用2台JKB110卷扬机共共同同受力抬抬吊，由由纵移天天车、起起吊滑车车组和和起吊卷卷扬机机组成。纵纵移移天车横横梁为为40mm厚钢板焊焊接接工字梁梁，梁梁长73000mmm，高900mmm，单片宽300mmm，一根横横梁梁由两根根焊接接工字梁梁通过过加劲肋肋连接接成整体体。天天车横梁梁两端端放置在在四个个60t位移器上上进进行纵移移，位位移器以以布设设在门架架纵梁梁顶的[36a槽钢为轨轨道道。天车车横梁梁中段悬悬挂2组5轮80t定滑车，通通通过φ28起吊钢绳绳绕8线与下端2组4轮80t动滑组形形成成起吊滑滑车组组。φ28起吊钢绳绳一一头通过过门架架前端横横梁的的楔套进进行固固定，牵牵引头头绕过门门架后后端横梁梁的转转向轮进进入布布设在散散索鞍鞍支墩前前的10t卷扬机。门架顶吊装布置置置图结构分析计算锚碇门架及其预预预埋件在在施工工中，在在以下下3种工况为为其其受力控控制工工况，分分别为为：散索索鞍吊吊装、索索股提提索整形形后横横移入鞍鞍、横横桥向最最大风风载作用用等。散散索鞍吊吊装均均通过2台10t卷扬机抬抬吊吊，索股股提索索施工由由放置置在门架架顶部部的10t卷扬机及及其其滑车组组系统统完成。6.1设计载载载荷①、自重载荷PPPG=4500KKN；②、起升载荷PPPQ=880＋45＋35＋20＋100＝10800kkN（起升载载荷荷载荷由由起升升最大组组件880kkN，上下滑滑轮轮组50kN，吊具40kN，钢绳20kN和纵移天天车100kkN组成）；；③、起升载荷动动动载系数φφ2=1+00..35VV=11.35；④、运行冲击系系系数φ4=1.1；⑤、水平载荷PPPH＝PQ×a＝10.99kkN；（运行行速速度小于0.4mm//s，加速度a取值为0.09988m/ss2）；⑥、风载荷PWWWa、起重机正常常常工作状态态风风载荷PW1按8级风设计，风风风速16m//s，风压为0.57755kN//m22，转换为为作作用门架架上的的横向线线荷载载为0.333kkN/m；b、非工作状态态态风载荷PW2按10年一遇风风速进进行校核核，风速32.3377m/s，风压为2.35544kN//m22，转换为为作作用门架架上的的侧向线线荷载载为1.34422kN//m；6.2分析工工工况散索鞍吊装工况况况，分为为起吊吊阶段和和行走走阶段。散散索索鞍起吊吊时，采采用两台10t卷扬机抬抬吊吊，每个个滑车车组走八八线。吊吊装至设设计高高度后，在在门门架顶部部纵移移行走至至设计计位置后后下放放。吊点点位置置与散索索鞍重重心位置置有关关，根据据设计计图纸，确确定定吊点位位置并并依此确确定门门架悬臂臂长度度，最大大悬臂臂吊点3.5m。索股牵引到位后后后，须经经提索索整形后后横移移入鞍，横横移移时先将将握索索器安装装在主主缆索股股上，确确保主缆缆索股股与握索索器不不产生相相对滑滑移，锚锚碇门门架10t卷扬机经经动动、定滑滑车绕绕线后与与握索索器相连连组成成提升系系统，启启动各提提升卷卷扬机，将将整整条索股股提离离猫道面面托滚滚，同时时利用用手拉葫葫芦，将将散索鞍鞍处索索股提离离托滚滚。风载对门架的受受受力影响响很大大。在横横桥向向最大风风载作作用下，门门架架不仅本本身直直接承受受风载载作用，而而且且还要承承担猫猫道系统统和牵牵引系统统传递递的荷载载，在在此工况况下，对对门架横横桥向向承载能能力要要求很高高。以吊装工况为设设设计控制制工况况进行门门架设设计，荷荷载组组合为：PG＋φ2φ4PQ＋PH＋PW1；以索索股股牵引工工况和和10年一遇最最大大风载工工况进进行验算算；建建立有限限元模模型进行行分析析。有限限元模模型按全全部杆杆件刚性性连接接处理，顶顶部部纵梁按HW40000×4000××13××211型钢和[36a行走轨道道槽槽钢组合合截面面进行模模拟，有有限元模模型如如下：散索鞍门架有限限限元模型型6.3计算结结结果经计算在索鞍起起起吊、施施工风风速工况况和最最大风载载工况况下，强强度、刚刚度和整整体稳稳定性如如下。强度：HW400×44400××133×21斜杆为压压弯弯杆件，按按钢钢结构设设计规规范对其其轴力力、强轴轴弯矩矩、弱轴轴弯矩矩综合评评定：：＝79.01+++25.6677+277.002=11311.7MMpaa<2995MMpaHW400×44400××133×21长竖杆为为压压弯杆件件，按按钢结构构设计计规范对对其轴轴力、强强轴弯弯矩、弱弱轴弯弯矩综合合评定定：＝48.12+++0.033++51..5==99..655Mpaa<2295MMpaa2[25a箱型型型槽钢斜斜撑为为压弯杆杆件，按按钢结构构设计计规范对对其轴轴力、强强轴弯弯矩、弱弱轴弯弯矩综合合评定定：＝132.0777+5.6677+1..4==1399.114Mppa<<2155MppaHW400×44400××133×21纵梁为H型受弯构构件件，按钢钢结构构设计规规范强强轴弯矩矩、弱弱轴弯矩矩综合合评定：：吊装：＝69...22++0..32==699.544Mppa<22155Mpaa(按Q235钢材强度度设设计值)风载：＝3.1112+995..92==999.044Mppa<22155Mpaa(按Q235钢材强度度设设计值)纵梁按吊车梁进进进行设计计，因因在吊装装工况况，纵梁梁在顶顶面12.7米范围内内没没有横向向约束束，如不不考虑虑天车纵纵向[36a槽钢轨道道共共同参与与纵梁梁受力，H型型钢纵纵梁梁上翼板板为受受压翼沿沿，将将出现局局部失失稳现象象，如如将槽钢钢轨道道与H型钢按组组合合截面进进行分分析，则则不会会局部失失稳。在在纵梁加加工过过程中，槽槽钢钢采用12mm角焊缝紧紧贴贴焊接在在纵梁梁上翼板板顶面面，保证证与设设计分析析工况况吻合。刚度：吊装工况最大竖竖竖向变性性为4.8mmm，小于规规范范中支架架竖向向变形要要求：：L/40000=1227000/44000=32（mm）。最大风载工况最最最大横向向变性性为62.66mmm，大于规规范范中支架架横向向变形要要求：：L/40000=1227000/44000=32（mm）。在大大风风及台风风来临临之前，结结合合天气预预报在在门架内内外侧侧单片门门架间间加设横横向联联系，增增强整整体刚度度后，最最大横向向变型型31mm，满足规规范范要求。整体稳定性：结构整体稳定性性性校核：：最大大悬臂吊吊装工工况，经经计算算门架系系统弹弹性稳定定系数数为16.11115,失稳模态态为为最大3.5米吊装悬悬臂臂点下的的竖杆杆侧向局局部失失稳。门架系统加工与与与安装门架加工每个门架均由两两两个单片片和横横向联系系组成成，根据据主塔塔塔吊和和锚区区塔吊的的起重重能力及及门架架现场拼拼装条条件，在在加工工厂内将将门架架分成若若干个个小的加加工单单元，单单元间间采用高高强螺螺栓拴连连及焊焊接方式式连接接。每单单元的的重量不不超过过履带吊吊的最最大起重重能力力，加工工完成成经试拼拼装后后运往施施工现现场安装装。门门架加工工关键键是焊接接质量量的控制制，聘聘用专业业工人人进行加加工，并并对所有有焊缝缝进行超超声波波探伤检检测，以以确保门门架加加工质量量。门门架用材材及加加工时必必须遵遵守以下下原则则：(1)门架所使使使用的钢钢材、焊焊接材料料、涂涂装材料料和紧紧固件等等必须须符合设设计要要求和现现行标标准的规规定；；(2)进场的原原原材料除除必须须有生产产厂的的出场质质量证证明书外外，还还应按合合同要要求和有有关现现行标准准进行行检验和和验收收，做好好检查查纪录；；(3)零部件在在在加工过过程中中禁止使使用有有缺陷的的材料料，以保保证门门架安全全使用用；(4)两相邻孔孔孔中心距距离允允许偏差差控制制在±0.55mmm；(5)号料所画画画的切割割线必必须准确确清晰晰。号料料尺寸寸允许偏偏差：：±1mm；(6)发现钢料料料不平直直、有有锈、油油漆等等污物，影影响响号料及及切割割质量时时，应应矫正清清理后后再号料料；(7)制成的孔孔孔应成正正圆柱柱形，孔孔壁光光滑、孔孔缘无无损伤不不平，刺刺屑清除除干净净；(8)高强度螺螺螺栓孔的的直径径壁螺栓栓杆公公称直径径大1.5—3.0mmm。允许偏偏差符合合有关关范围要要求。门架拼装门架加工完成并并并通过验验收后后，将杆杆件及及其零部部件运运往工地地，存存放在散散索鞍鞍支墩前前准备备拼装。拼拼装装前对门门架构构件的数数量及及质量进进行全全面清查查，对对装运过过程中中产生的的缺陷陷和变形形的杆杆件，按按有关关规定予予以矫矫正、处处理，符符合要求求后，方方得使用用。经经矫正、处处理理后仍不不符合合要求时时，予予以更换换。锚碇门架用塔吊吊吊配合50吨履带吊吊拼拼装，首首先吊吊装与柱柱脚相相连的单单元，并并保持其其垂度度，然后后拼装装悬臂段段及其其它构件件。在在各单元元吊装装时，先先吊装装处于同同一片片门架的的两个个单元，然然后后采用栓栓焊结结合的方方式连连接，并并初紧紧门架柱柱脚的的预埋螺螺栓，将将其固定定。再再通过测测量观观测，确确保门门架的每每一个个单片的的标高高及坐标标均处处于设计计位置置，接着着调整整门架的的两个个单片的的标高高和坐标标，控控制其误误差在在允许的的范围围之内，再再开开始吊装装横向向联系。在在门门架各单单元及及构件连连接完完成后，拧拧紧紧地脚螺螺栓螺螺母至设设计预预紧力。拼拼装装原则是是：(1)保证结构构构的整体体稳定定性；(2)先安装的的的杆件不不得妨妨碍后安安装杆杆件的安安装和和吊运；；(3)上弦杆最最最后安装装，避避免其悬悬臂过过长而产产生过过大的绕绕度，影影响其它它杆件件与它的的连接接；(4)高强螺栓栓栓长度必必须与与设计图图一致致；(5)高强螺栓栓栓要顺畅畅穿入入孔内，不不得得强行敲敲入；；(6)拧高强螺螺螺栓的扳扳手采采用带扭扭矩的的电动或或手动动扳手；；(7)施拧扳手手手要在每每班工工作开始始前校校正；(8)施拧螺栓栓栓时，不不得采采用冲击击拧紧紧、间断断拧紧紧；(9)门架初步步步拼装完完成后后，对部部分预预应力受受损的的螺栓进进行预预应力补补救；；(10)高强螺螺螺栓施拧拧完毕毕后设专专人检检查，对对不符符合要求求的要要进行更更换。起吊、行走系统统统安装调调试锚碇门架拼装完完完成后，在在门门架上弦弦杆顶顶面设置置轨道道、平车车等行行走系统统；在在锚区分分别布布置提升升卷扬扬机，然然后安安装滑车车组和和吊具等等提升升系统，并并对对整个吊吊装、行行走系统统进行行系统检检测、调调试，检检查整整个系统统全长长范围内内有无无绞绕或或其它它设备故故障，确确保所有有机具具设备安安全、正正常工作作之后后，进行行门架架试吊工工作，进进一步检检查门门架及吊吊装提提升系统统的安安全和运运行情情况，为为正式式吊装索索鞍作作好充足足的准准备。门架的试吊分333次完成，每每每次加载载的重重量分别别为设设计吊重重的80%，100%和120%，其中80%和120%加载时为为静静载试验验，100%加载时做做动动载试验验，确确保提升升系统统、刹车车系统统工作正正常。散索鞍组件吊装装装施工散索鞍吊装件统统统计散索鞍总成由地地地脚螺栓栓、底底板、底底座、下下承板、上上承承板、鞍鞍体、拉拉杆、隔隔板、侧侧板、销销等相相关构件件组成成。在索索股架架设前需需进行行地脚螺螺栓、底底板、底底座、上上下承板板、侧侧板、销销、密密封带及及鞍体体安装，安安装装措施结结合组组件的大大小及及重量选选用塔塔吊或门门架安安装。安装顺序名称尺寸(顺×横××高)(mm)重量(kg)件数安装措施1螺栓AM64××22000φ64×20000050．5014塔吊安装2底板5840×211100××20005090．60001塔吊安装3底座5200×155500××544023940.22281门架安装4下承板4076×24440×11000752.51塔吊安装5销、侧板、密封封封带小件<16.7177716塔吊安装6上承板4080×24446×880772.501塔吊安装7鞍体5360×444480××3669388956.777511门架安装8锌填块1670×155595××322<7.455320塔吊安装9拉杆φ64×210000<53.0322211塔吊安装10压紧梁1307×16660×44300<171.455513塔吊安装散索鞍组件示意意意图散索鞍安装（吊吊吊具设计计、定定位框设设计、定定位拉杆杆设计计）2.1地脚脚脚螺栓、底底板板安装锚碇散索鞍支墩墩墩混凝土土浇注注时，预预埋锚锚碇门架架柱脚脚预埋锚锚栓、散散索鞍定定位拉拉杆耳板板、散散索鞍定定位框框链滑车车牵引引耳板、底底板板定位型型钢架架等预埋埋件。底板及地脚螺栓栓栓在散索索鞍支支墩斜面面砼浇浇注前用用塔吊吊整体安安装至至定位型型钢架架上，定定位型型钢架脚脚预先先埋入下下层已已浇砼层层，顶顶面用[20a型钢焊接接为为框架平平台，平平台表面面倾角角为20.772251°，表面高高程程与底板板底面面高程一一至，四四周设置置限位位块，焊焊接调调整螺母母，并并安装调调整螺螺栓。定定位架架安装焊焊接好好后，可可直接接利用锚锚区塔塔吊将底底板吊吊至定位位架上上，通过过定位位架四周周限位位块上的的调整整螺栓精精确调调整底板板位置置，使其其标高高、坐标标和倾倾角符合合设计计及规范范要求求。底板定位调整好好好后，将将地脚脚螺栓穿穿过底底板眼孔孔和底底板顶面面的地地脚螺栓栓定位位架，精精确调调整定位位地脚脚螺栓，并并在在底板底底面螺螺栓眼孔孔位置置用5mm的贴角环环焊焊缝焊接接底板板与螺栓栓。底底板与地地脚螺螺栓为散散索鞍鞍组件定定位基基础，因因散索索鞍底座座孔径径为68mm，地脚螺螺栓栓杆径为64mm，为保证证后后续底座座能顺顺利穿入入地脚脚螺栓，地地脚脚螺栓组组件间间安装经经度应应在±2mm以内，规规范范要求散散索鞍鞍底板安安装经经度为：：轴线纵、横向偏偏偏位：5mmm；底板中心心高程：±5mmm；底板扭转：2mmm；安装基线线扭转：1mmm；待底板、地脚螺螺螺栓等预预埋件件安装经经度符符合设计计规范范要求后后，浇浇注该层层散索索鞍支墩墩砼，在在砼浇注注过程程对底座座及地地脚螺栓栓进行行连续观观测，防防止在砼砼浇注注过程中中移位位或扭转转，砼砼振捣过过程中中防止振振动棒棒与定位位架或或底座、地地脚脚螺栓接接触。散索鞍支墩预埋埋埋件布置置图2.2底板板板、上下下承板板安装底板件重24ttt左右，采采用用门架进进行起起吊安装装。先先将底板板顶面面清理干干净，底底座吊至至散索索鞍支墩墩顶部部，再通通过手手拉葫芦芦配合合，慢慢慢将预预埋螺栓栓穿入入底座上上的螺螺栓孔内内，精精确调整整底座座位置。并并与与底板表表面