连续箱梁三角形挂篮施工悬浇计算书

PAGE32连续箱梁三角形形挂篮施工工悬浇计算算书第1章设计计计算说明明1.1设计依依依据①40+6555+40MM箱梁构造造图图和技术术资料料；②《铁路桥涵施施施工规范》（TB102203-20002）；③《铁路混凝土土土与砌体工工程程施工规规范》（TB100210--20011）；④《钢结构设计计计规范》GB5000017--20003；⑤《路桥施工计计计算手册》；；⑥《桥梁工程》、《结结构力学》、《材材料力学》；；⑦其他相关规范范范手册。1.2工程概概概况本桥为40+7770+440mm连续箱梁梁，设设计为变变截面面单箱单单室，采采用直腹腹板形形式。箱箱梁顶顶宽12m，底宽6m，梁高2M~33..8M,顶板厚度度除除梁端附附近外外均为25cm，底板厚厚度30cm至60cm，按直线线线线性变化化，腹腹板厚55cm。箱梁0#段长22m，悬悬浇段9段，1-4#段长3米，5-9#段长3.5米，0#与1#支架现浇浇，2#~99#悬臂现浇浇，最最重梁段段为混混凝土数数量为为31.2244m3，重为81.2222t（容重按2.6tt//m3计算），采采采用三角角形挂挂篮施工工悬浇浇段。1.3挂篮设设设计1.3.1主主主要技术术参数数⑴砼自重GC＝＝＝26kNN//m3；⑵钢弹性模量EEEs＝2.1××1105MPa；⑶材料容许应力力力：1.3.2挂挂挂篮构造造挂篮为三角形挂挂挂篮，三三角形形桁片下下平杆杆由4[366c组成，其其他他杆件由2[322c普通热轧轧槽槽钢组成成的方方形截面面杆件件构成，前前上上横梁由2I455b普通热轧轧工工字钢上上下满满焊10mm厚钢板组组成成，底模模前、后后横梁由2I366a普通热轧轧工工字钢组组成，底底模纵梁梁为由由2[288c，吊杆采采用φ32精轧螺纹纹钢钢。1.3.3挂挂挂篮计算算设计计荷载及及组合合⑴荷载系数考虑箱梁混凝土土土浇筑时时胀模模等系数数的超超载系数数：1.05；预压时动力系数数数：1.1挂篮空载行走时时时的冲击击系数数1.3；浇筑混凝土和挂挂挂篮行走走时的的抗倾覆覆稳定定系数：2.0；⑵施工荷载箱梁荷载：2###段箱梁混混凝凝土为重重为81.2222t，考虑1.05超灌系数数，重重量为85.33t；施工机具及人群群群荷载：2.5kkPPa；预压荷载：8555.3**1..2=11022.4t⑶荷载组合荷载组合I：挂挂挂篮自重+预压荷载载重+冲击附加加荷荷载；荷载组合Ⅱ：混混混凝土重重量+超载+动力附加加荷荷载+挂篮自重+施工荷载载；；荷载组合Ⅲ：混混混凝土重重量+超载+挂篮自重+施工荷载载；；荷载组合Ⅳ：挂挂挂篮自重+冲击附加加荷荷载；荷载组合I用于于于挂篮预预压时时计算；；荷载载组合Ⅱ用于刚度度计计算（稳稳定变变形）计计算；；荷载组组合Ⅲ用于主桁桁承承重系统统强度度和稳定定性计计算；荷荷载组组合IV用于挂篮篮系系统行走走时计计算。第2章挂篮底底模系统统及吊吊杆计算算底模系统的计算算算考虑2种工况、3种荷载组组合合，具体体见下下表：底模计算荷载组组组合列表表工况工况描述荷载组合荷载描述计算内容容11.2倍预压Ⅰ混凝土重量、超超超载、动动力附附加荷载载、挂挂篮自重重、施施工荷载载底模面板、底模模模横肋、底底模模纵梁、底底模模前后横横梁、吊吊杆强度度2砼浇筑Ⅱ混凝土重量、超超超载、挂挂篮自自重、施施工荷荷载底模面板、底模模模横肋、底底模模纵梁、底底模模前后横横梁、吊吊杆强度度2砼浇筑Ⅲ挂篮自重、预压压压荷载重重、冲冲击附加加荷载载底模面板、底模模模横肋、底底模模纵梁、底底模模前后横横梁刚刚度根据上表描述的的的工况及及荷载载组合，对对底底模系统统分别别计算，以以下下为计算算过程程。底模板面板计算算算计算简图腹板下第模板面面面板按3边固结、1边简支板板考考虑，计计算简简图如下下：2.1.2.计计计算荷载载计算荷载按三种种种荷载组组合分分别计算算。⑴荷载组合Ⅰ———预压荷载载预压时全部荷载载载作用到到挂篮篮底模上上，预预压荷载载按节节段混凝凝土重重量的1.2考虑，模模板板荷载考考虑底底模板荷荷载，按1Kpa估算，施施工人员荷荷载按1Kpa考虑，冲冲击系数按按1.1考虑，则则底模板面面荷载为：：q=(（13668.882**1.2）/3.9966/6..7++1+11)**1.11=770.33KNN/m2⑵荷载组合Ⅱ———混凝土浇浇筑筑荷载（考考虑虑冲击系系数）混凝土浇筑时，底底模板计算考考虑2部分，一部部分为腹板下下，一部分为为底板下，施施工荷载如下下：。①1号段腹板下下：：施工荷载载载按“施工荷载”项取用，底底底模板面面板荷荷载为：：q1=（5.9958**266*1..055+2..5）*1.22==1988.118KNN/mm2②1号段底板下下：：施工荷载载载按“施工荷载”项取用，底底底模板面面板荷荷载为：：q2=（0.9921**266*1..055+2..5）*1.22==33..177KN//m22⑶荷载组合Ⅲ———混凝土浇浇筑筑荷载（不不考考虑冲击击系数数）①1号段腹板下下：：q1=（5.95588*266*11.055+22.5）=1655..1KNN/mm2②1号段底板下下：：q2=（0.92211*266*11.055+22.5）=27..66KN//m22⑷采用荷载综合以上荷载计计计算结果果，计计算强度度时采采用荷载载组合合Ⅱ，腹板下q1=11998.118KKpa，底板下q2=3333.177Kppa计算刚度度时时采用荷荷载组组合Ⅲ，腹板下q1=11665.11Kppa，底板下q2=2277.7KKpaa。2.1.3.结算结果果按上述图示与荷荷荷载，计计算底底模板面面板结结果如下下：腹板下底模面板板板应力云云图底模下底模面板板板应力云云图从上图可以看出出出，面板板最大大折算应应力发发生在腹腹板下下σmax=15557.288MMpa<<1445*11.33=1888..5Mppa，强度满满足足要求。刚度计算结果为为为面板最最大变变形fmaxx==0.55mmm<3000//4000=00.755mmm，且小于1.5mmm，刚度满满足足要求！！底模板横肋计算算算2.2.1.预压荷载载作作用下底底模横横肋计算算⑴计算简图横肋采用[8，间间距30cm，按支撑撑于于底模纵纵梁的的连续梁梁计算算，其计计算简简图如下下：⑵计算荷载按底模板荷载计计计算，面面板荷荷载q=70..33KN//m22q1=70.333*0.33==21..099N/mmm⑶计算结果按上述荷载与图图图示，计计算结结果为：：Mmax=1...60339KKN*mmQmax=9...0822KNN[8的截面几何何特特性为：I=101cmmm4WW=225.33cmm3A=10.2cccm2A00==5*（80-88**2）=3200mmm2σmax=MMMmax//WW=1..60039··1006/25..33·1003=63..339N//mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=99.0082··1003/3200==28..388N/mmm2<85N/mm2⑷支点反力R1=541333.9NN;RR2=444224N;;R33=1116223N;;R44=1664662N;;R55=1554221N;;R66=1773007N结论：在预压荷荷荷载作用用下，底底模横肋肋采用用[8，间距30cm可满足施施工工要求！！2.2.2.浇浇浇筑混凝凝土时时底模板板横肋肋的计算算⑴计算简图横肋采用[8，间间距30cm，采用2号段后部部断断面计算算，按按支撑于于底模模纵梁的的连续续梁计算算，其其计算简简图如如下：⑵计算荷载按底模板荷载计计计算，腹腹板下下面板面面荷载载q=1988..18KKpaa倒角下面板面荷荷荷载q=（1.02233*266*11.055+22.5）*1.22==36..511Kpaa底板下面板面荷荷荷载q=（0.87733*266*11.055+22.5）*1.22==31..6KKpaq1=198...18*00..3=559..45KKN//m=559..45NN/mmmq2=36.5551*0..33=100.9953KKN//m=110..9533N//mmq2=31.666*0.33==9.448KKN/mm=99.488N//mm⑶计算结果按上述荷载与图图图示，结结算结结果为：：Mmax=0...9022299KN**mQmax=1222.5773KKN[8的截面几何何特特性为：I=101cmmm4WW=225.33cmm3A=10.2cccm2A00==5*（80-88**2）=3200mmm2σmax=MMMmax//WW=0..9002299·1106/25..33·1003=35..77N/mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=112..5733·1103/3200==39..3NN/mmm22<85N/mm2⑷支点反力R1=1895551N;;R22=1555999N;;R33=2002771N;;R44=811266.2NN;RR5=668779.88N;;R6==77788..3NN结论：在混凝土土土荷载作作用下下，底模模横肋肋采用[8，间距30cm可满足施施工工要求！！底模纵梁计算2.3.1.预压荷载载作作用下底底模纵纵梁计算算⑴计算简图底模纵梁采用222[288C，按支撑撑于于底模底底模前前后横梁梁上的的简支梁梁计算算，预压压荷载载满布于于底模模，其计算算简简图如下下：⑵计算荷载由计算模型可知知知，横肋肋支点点反力支支点作作为荷载载施加加到底模模纵梁梁上，按按底模模横肋计计算结结果，支支点反反力R1=554413..9NN,R22=444244N,,R3==1116233N，R4=11664622N,,R5==1554211N,,R6==1773077N，将集中中荷荷载按集集度300mmm转化成均均布布荷载，则则q1=554413..9//3000=118.005NN/mm，q2=449948//3000=114..75NN/mmm，q3=1162223/33000=388.774N//mmm，q4=11664622/3300==544.877N//mm，q5=1542221/33000=511.44N/mmm，q6=11773077/3300==577.699N//mm⑶计算结果按上述荷载与计计计算简图图计算算，第六六根与与第七根根纵梁梁的荷载载最大大，检算算上述述2根纵梁即即可可，按上上述荷荷载与图图示，结结算结果果为：：Mmax=14447.557KKN*mmQmax=12223.664KKN2[28c的截截截面几何何特性性为：I=2*549995=1109990ccm44WW=22*3993==7866cmm3A=2*52...1=11044.2ccm22A00==2*110**（280--112.55*22）=510000mm2σmax=MMMmax//WW=1447..57··1006/7866··103=1877..7N//mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=11233.644·1103/510000=244.22N/mmm2<85N/mm2⑷支点反力第一、十二根纵纵纵梁支点点反力力：后支点反力R111=355.5523KKN前支点反反力R2=4400.8332KKN第二、十一根纵纵纵梁支点点反力力：后支点反力R111=299.4408KKN前支点反反力R2=3333.8668KKN第三、十根纵梁梁梁支点反反力：：后支点反力R111=733.8878KKN前支点反反力R2=8844.4994KKN第四、九根纵梁梁梁支点反反力：：后支点反力R111=1003..78KKN前支点反反力R2=11118.553KKN第五、八根纵梁梁梁支点反反力：：后支点反力R111=977.3346KKN前支点反反力R2=11111.221KKN第六、七根纵梁梁梁支点反反力：：后支点反力R111=1009..01KKN前支点反反力R2=11224.448KKN结论：在预压荷荷荷载作用用下，底底模纵梁梁采用用2[288c，间距780mmm可满足施施工工要求！！底模后横梁计算算算2.4.1.预压荷载载作作用下底底模后后横梁计计算⑴计算简图底模后横梁采用用用2I366a截面形式式，建建模时考考虑该该杆件与与后吊吊杆、后后锚杆杆的协调调变形形，按组组合结结构建模模，横横梁采用用梁单单元模拟拟，锚锚吊杆采采用杆杆系单元元模拟拟，其计计算简简图如下下：⑵计算荷载计算荷载取用底底底模纵梁梁后支支点反力力，P1=3355.5223KKN，P2=2299.4008KKN，P3=7733.8778KKN，P4=11003.778KKN，P5=9977.3446KKN，P6=11009.001KKN⑶计算结果底模后横梁按上述荷载与图图图示，计计算结结果为：：Mmax=3333.4006KKN*mmQmax=13334.228KKN2I36a的截截截面几何何特性性为：I=2*1577760==3115200cmm4WW=22*8775==17550ccm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=333.4406··1006/175500·1003=19NN//mm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=11344.288·1103/1522660=88.88N/mmm2<85N/mm2②锚吊杆N1=4333.7226KKN，N2=22225.55KNN，N3=22335.112KKN⑷支点反力支点反力R1===43..9228KNNR22=2225..57KKNR33=2335..19KKN结论：在预压荷荷荷载作用用下，底底模后横横梁采采用2I366a截面，可可满满足施工工要求求！2.4.2.浇筑混凝凝土土时底模模后横横梁的计计算底模后横梁采用用用2I366a截面形式式，建建模时考考虑该该杆件与与后吊吊杆、后后锚杆杆的协调调变形形，按组组合结结构建模模，横横梁采用用梁单单元模拟拟，锚锚吊杆采采用杆杆系单元元模拟拟，其计计算简简图如下下：⑵计算荷载计算荷载取用111#段底模纵纵梁梁后支点点反力力，P1=11006.991KKN，P2=8888.3771KKN，P3=11114.221KKN，P4=4477.2007KKN，P5=4400.1223KKN，P6=4455.1552KKN⑶计算结果底模后横梁按上述荷载与图图图示，计计算结结果为：：Mmax=11115KNN*mmQmax=21117.443KKN2I36a的截截截面几何何特性性为：I=2*1577760==3115200cmm4WW=22*8775==17550ccm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=1115··106/175500·1003=66..11N/mmm22<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=22177.433·1103/1522660=114..2N//mmm2<85N/mm2②锚吊杆N1=14444.668KKN，N2=22557.888KKN，N3=9944.5119KKN⑷支点反力支点反力R1===1444.889KNNR22=2557..94KKNR33=944.5584KKN结论：在预压荷荷荷载作用用下，底底模后横横梁采采用2I366a截面，可可满满足施工工要求求！底模前横梁与前前前上横梁梁计算算因底模前横梁与与与主桁架架上横横梁协调调变形形，建模模时考考虑空间间效应应，将两两个构构件整体体建模模考虑。2.5.1.预压荷载载作作用下底底模前前横梁与与前上上横梁计计算⑴计算简图底模前横梁采用用用2I366a截面形式式，上上横梁采采用2I455b截面形式式，吊吊杆采用6根φ32精轧螺纹纹钢钢，模型型按支支撑于主主桁架架前端的的组合合结构考考虑，其其计算简简图如如下：⑵计算荷载纵梁传递荷载取取取用预压压时底底模纵梁梁前支支点反力力P1=40.88832KKN，P2=3333.8668KKN，P3=8844.4994KKNP4=115...83KKN，P5=11111.221KKN，P6=11224.448KK外模荷载主要为为为外模板板荷载载,并考虑1.2冲击系数数，W=（146000..5+222755.775）*1.22//4=550..6288KNN内模板荷载在预预预压时为0KN。⑶计算结果①底模前横梁按上述荷载与图图图示，底底模前前横梁计计算结结果为：：Mmax=27779.441KKN*mmQmax=19991.661KKN2I36a的截截截面几何何特性性为：I=2*1577760==3115200cmm4WW==2*88755=177500cm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=2779..41··1006/175500·1003=1599..7N//mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=11911.611·1103/1522660=112..6/mmm2<85N/mm2②前上横梁按上述荷载与图图图示，前前上横横梁计算算结果果为：Mmax=41116.991KKN*mmQmax=35553.992KKN2I45b的截截截面几何何特性性为：I=2*1577760==3115200cmm4WW==2*88755=177500cm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=4116..91··1006/372200·1003=1122..1N//mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA=3553..93··1003/2388000=114..9N//mmm2<85N/mm2⑷前吊杆轴力N1=176...47KKNN2==1880.77KNNN33=1167..255KN⑸支点反力支点反力R=55585..488KN结论：在预压荷荷荷载作用用下，底底模前横横梁采采用2I366a截面形式式，上上横梁采采用2I455b截面形式式，可可满足施施工要要求！2.5.2.浇筑混凝凝土土时底模模前横横梁与前前上横横梁的计计算⑴计算简图底模前横梁采用用用2I366a截面形式式，上上横梁采采用2I455b截面形式式，吊吊杆采用6根φ32精轧螺纹纹钢钢，模型型按支支撑于主主桁架架前端的的组合合结构考考虑，其其计算简简图如如下：⑵计算荷载纵梁传递荷载取取取用浇注1#梁段时底底模模纵梁前前支点点反力P1=90.44483KKN，P2=7700.9333KKN，P3=3355.8776KKNP4=37.77748KKN，P5=3377.455KNN，P6=4411.5009KK外模荷载主要为为为外模板板及翼翼缘板混混凝土土荷载,并考虑1.2冲击系数数，W=（146000..5+222755.775）*10**11.2//10000//4++（1.24455*3..5**26**1..05**1..2+22.55*3..5**2.665）/2=11333.66KNN内模板荷载主要要要为内模模板及及顶板混混凝土土荷载，并并考考虑1.2冲击系数数N=（（69996.88+445511.55）*10**11.2//10000++2..6244*33.5**266*1..055*1..2++2.55*33.5**5..5））/4=11221.99KNN⑶计算结果①底模前横梁按上述荷载与图图图示，底底模前前横梁计计算结结果为：：Mmax=10001.11KNN*mQmax=15554.881KKN2I36a的截截截面几何何特性性为：I=2*1577760==3115200cmm4WW==2*88755=177500cm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=1001..1·11066/175500·1003=57..88N/mmm22<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA=1554..81··1003/1522660=110..1/mmm2<85N/mm2②前上横梁按上述荷载与图图图示，前前上横横梁计算算结果果为：Mmax=26666.339KKN*mmQmax=29996.995KKN2I45b的截截截面几何何特性性为：I=2*1577760==3115200cmm4WW==2*88755=177500cm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=2666..39··1006/372200·1003=71..66N/mmm22<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA=2996..95··1003/2388000=112..5N//mmm2<85N/mm2⑷前吊杆轴力N1=158...89KKNN2==1115.778KKNNN3==50..3551KNN⑸支点反力支点反力R=55590..944KN结论：在浇注混混混凝土状状态下下，底模模前横横梁采用2I366a截面形式式，上上横梁采采用2I455b截面形式式，可可满足施施工要要求！底模后锚杆、前前前吊杆计计算2.6.1.预预预压状态态下后后锚杆计计算在预压状态下，使使用3根吊带（锚锚固于成型梁梁体），2根吊杆（悬悬吊于外模滑滑道），吊带带最大轴力为为235.112KN，采用30*1550钢板，材质质为Q345B，开孔为φ60mm，开孔位置置使用2*1200*8mm钢板补强，吊吊杆采用采用用φ32精轧螺纹钢钢时，计算其其应力为：①吊带其安全储备为：：：K=20000/522.22=3..8((Q3455BB控制应力力取200MMPPa)吊带开孔补强后后后：其安全储备为：：：K=20000/644.22=3..111(Q33455B控制应力力取200MMPPa)②吊杆其安全储备为：：：K=65500/555=111.88(精轧螺纹纹钢钢控制应应力取取650MMPPa)2.6.2.浇浇浇筑混凝凝土状状态下后后锚杆杆计算在浇筑混凝土状状状态下，使使用用3根吊带（锚锚锚固于成成型梁梁体），2根吊杆（悬悬悬吊于外外模滑滑道），吊吊带带最大轴轴力为为257..888KN，吊杆最最大大轴力为144..668KN；其应力力为为：①吊带其安全储备为：：：K=20000/577.33=3..5((Q3455BB控制应力力取200MMPPa)吊带开孔补强后后后：其安全储备为：：：K=20000/700.55=2..833(Q33455B控制应力力取200MMPPa)②吊杆其安全储备为：：：K=65500/1880==3.66(精轧螺纹纹钢钢控制应应力取取650MMPPa)2.6.3.预预预压状态态下前前吊杆计计算在预压状态下，使使用6根吊杆（悬悬吊于上横梁梁上），前吊吊杆最大轴力力为180.77KN，在预压状状态下最大支支反力为采用用φ32精轧螺纹钢钢时，其应力力为：其安全储备为：：：K=65500/2224..7=22.889（精轧螺螺纹纹钢控制制应力力取650MMPPa)。2.6.4.浇浇浇筑混凝凝土状状态下前前吊杆杆计算在浇筑混凝土状状状态下，使使用用4根吊杆（悬悬悬吊于外外模滑滑道），后后锚锚杆前最最大轴轴力为158..889KN，采用φ32精轧螺纹纹钢钢时，其其应力力为：其安全储备为：：：K=65500/1997..55==3..3(精轧螺纹纹钢钢控制应应力取取650MMPPa)。由上述计算可知知知，底模模系统统前后横横梁的的锚吊杆杆安全全储备均均大于于2，满足要要求求。第3章挂篮篮主桁计算由“底模前横梁梁与与前上横梁梁梁”的计算结结果果，主桁桁架的的控制荷荷载为为浇注2号段时荷荷载载，结构构计算算时主要要考虑虑浇注混混凝土土时挂篮篮主桁桁架杆件件的强强度与稳稳定性性。另外外需计计算挂篮篮走行行时主要要杆件件的强度度稳定定性及走走行锚锚固装置置的安安全性。计计算算考虑2种工况、2种荷载组组合合，具体体见下下表：底模计算荷载组组组合列表表工况工况描述荷载组合荷载描述计算内容容12#段浇注Ⅱ混凝土重量、超超超载、动动力附附加荷载载、挂挂篮自重重、施施工荷载载主桁架杆件强度度度、稳定定性；；后锚系系统安安全性2挂篮走行Ⅳ挂篮自重、施工工工荷载、动动力力附加荷荷载主桁架杆件强度度度、稳定定性；；走行滑道道强强度；走走行锚锚固安全全性3.1荷载组组组合Ⅱ(混凝土重重量+超载+动力附加加荷荷载+挂篮自重+施工荷载)3.1.1荷载载载计算由“底模前横梁梁与与上横梁”在浇注混混凝凝土作用用下计计算结果果得到到支点反反力为为590..994KN，计算主主桁桁架时前前端点点荷载按按该值值计算，即即P=59900.944KNN3.1.2荷载载载组合I作用下主主桁桁计算⑴计算简图三角形桁架简化化化后计算算简图图如下图图所示示。主桁计算简图由计算结果得到到到支反力力和各各杆的内内力大大小如下下表所所示。主桁支反力及内内内力内力及支反力单元号支点号1234后支点1后支点2前支点轴力(kN)1032.8988.89-1339.666759.69弯矩（KN*mmm）177.69剪力（KN）592.2反力(kN)358.4888-342.34441323.3注:支点反力为为负负表示拉力力力，为正正表示示压力。⑵后锚及倾覆安安安全系数后支点1与后支支支点2均采用2根φ32精轧螺纹纹钢(张拉力522..88kN)，则锚固固安安全系数数为：：后支点1：后支点2：⑶主桁杆件强度度度验算主桁杆件1-333均由普通通热热轧2[322c槽钢组成成，杆杆件4由普通热热轧4[366c槽钢组成成，截截面形状状如下下图所示示。2[32c槽钢钢钢截面特特性如如下：1号和2号杆件件均受拉拉弯，应应力分别别为：：1号：(满足要求)2号：(满足要求)3号杆件为所受受受压力最大大杆杆件，杆杆件长长度为3.377m，故在此此只只验算5号杆件的的应应力强度度及受受压稳定定性，其其轴力为-133399.6Knn，按轴心心压杆检检算。已知杆件3计算算算长度lox==lloy==3..37m，轴力为N=-113339..6KKN①强度检算σ＝N/A＝113339.666*100000/1223000=11088.9MMpaa<1.3②整体稳定性检检检算Iy=2(37774+661..5×112..912)=2112248..2ccm4Iy=SQRTTT(Ixx/AA)=113..1cmmλy=loy///iy=333370//1331=226λ1=50.2225/2..447=220..3λoy=SQRRRT(λy2+λ12)=SQQRRT(22622＋20.332)=333,,λoy=33，λλx=333770/11199=288.33分别查表得ψy=0.92225，ψx=0..9942δ=N/（ψmmmin·AA）=133399.6××1003/(0..9925××1223000)==1177.77N/mmm22<1.3③刚度检算：λy=333<<[λ]=15500④单肢稳定检算算算：λ1=50.2225/2..447=220..3查得ψ1=0..9969δ=N1/（ψψψ1·A1）=0.55××13339..6×11033/(0..9928××61150))=1117..3NN/mmm2<1.3⑤缀板计算：缀板尺寸为27770mmm×2250mmm××10mmm，缀板间间净净距25.225厘米。缀板应力验算：：：作用在柱上的剪剪剪力Vmaxx==(Aff/885)SSQRRT(ffy//2355)=12300×××2155/885=3311111..8NN作用在一侧缀板板板上的剪剪力T=V1a/c==331.111××（25.2255+25）/(2**112.991))=60.555KN剪应力τ=T///A=660..5*11033/2500**10==244.2NN/mmm2<85N/mm2弯矩M=V1aa//2=3111.111×（25.2255+25）/4=33990.88KNN·cmm正应力δ=M///W=33900.8**1004/(100**25002/6)==337.55N//mmm2<1.3缀板与柱肢用焊焊焊缝相联联，满满焊，hf=88mmm，三面围围焊焊，计算算时偏偏安全地地取竖竖直焊缝缝计算算，因手手工焊焊接，计计算时时每条焊焊缝的的两端各各扣除除10mm，焊缝长长度度取230mmm。AT=0.7××88×23000=122888mmm2WM=(1/66))×0...7×88×22302=4933773mmm3由缀板剪力产生生生的焊缝缝应力力为：τT=T/ATT==3111111.88/112888=224.22Mppa由缀板弯矩产生生生的焊缝缝应力力：τM=M/WMM＝＝390880000//499373＝79.22MMpa焊缝的总应力为为为：SQRT{τTTT2+(τM/1.2222)2）}=811..6N//mmm2<fwf=1600NN/mmm224[32c截面面面几何特特性为为：I=4*869990=3347760ccm44WW==4*55433=211722cm3A=4*61...5=22466cm2A0=4*1222*（320--114*2）=1400116mmm2计算杆件4，结结结果如下下σmax=N///A+MMmmax//WW=75596690//2446000+1177..699·1006/217722·1003=1122..7N//mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=55922.2··1003/1400116=442..3N//mmm2<85N/mm2