连续钢构梁支架检算

连续钢构梁支架架检算一、计算说明计算时关键考虑虑虑中间跨跨距最最大的最最不利利情况进进行检检算。结构计算依据为为为《钢结结构设设计手册册》、《建建建筑施工工手册册》第四四版QQ235钢设设计值[σ]]=2055MMPa。《建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚脚手架安安全技技术规范范》，依依据设计计要求求，为保保证梁梁体结构构和支支架稳定定性，该该梁分两两次浇浇注，首首先浇浇注右幅幅梁体体，待梁梁体养养护龄期期达到到7天后，在在浇浇注左幅幅梁体体。1.1主要参参参数：恒载分项系数取取取1.2活载分项系数取取取1.4C40钢筋混凝凝土容容重取226KNN/mm3(素砼容重重为为25KNN/m3,钢筋容重重取取0.155KKg/m3)。竹胶板木模选11120ccm×2400cm×22cmm矩形模板板，弹弹性模量量E==5.0×11003MPa,密度为б1=70000Kg//m33,静弯强度

[[σ]=111MPa。钢管外径48mmmm，厚3.5mmm，截面积积为4899mmm2，惯性矩矩I==12.1188cm4，抵抗矩W==5.00799cm3,每米长自自重重38.44NN/m，回转转半径i=115.778mmm。I10工字钢截截截面抵抗抗矩WW=49cm3，截面惯惯性性矩I=2455cm4，每米重重量量11.22661Kg//mm。I36a工字钢钢钢的截面面抵抗抗矩W=8777..6cm3,截面惯性性矩矩I=1577996cm4，每米重重量量60Kgg//m，设计值值[σ]=2005MPPa。松木密度44000kg//m33,抗弯强度度[σσ]=17MMPa，抗剪剪强度[ffvv]=1..77MPa，弹性模模量E==10×1009Pa。I50a工字钢钢钢每米重重量993.661KKg/m，I=4664472ccm44，W=188558.99cmm3。直径52.9ccmm螺旋焊钢钢管，8mmm壁厚，每每米米重量1033.299kgg/m,,截截面抵抗抗矩WW=168800.555cmm3,截面惯性性矩矩I=4444550.554ccm4，回转半半径径i=188..42ccm,,截面积S=1130..888cm2重力加速度g取取取9.8。二、方案选择2.1架空方案案案钢构梁侧模板选选选用竹胶胶板木木模，单单块尺尺寸为1200cm×2400cm×22cm，梁梁侧侧模板竖竖向支支撑选用1000mmm×100mmmm松木，间间隔隔30cm布置置。梁侧侧横向支支撑选用用钢管管及对拉拉筋加加固。底底模采采用2cm厚竹胶胶板，模模板尺尺寸为1.22m×2.44m×0..02m，梁底模模下下垫设松松木，间间隔25cm布置。方方木下方方纵向向设置I100。I10工字钢钢下方设设置660×60碗扣式脚脚手架支支撑。脚脚手架设设置在在I50a纵梁梁上。I500a工字钢间间距60cmm，I50a工字钢下下设设置2片双拼的I336a工字钢钢做为横横冠梁梁。横冠冠梁下下方设置6根直径52..9cm螺旋旋钢管。螺螺旋旋管承重重基础础由人工工挖孔孔桩承受受。三、结构检算3.1架空计算算算模型3.1.1底板板板模板计计算：：梁底模板采用木木木胶合板板木模模加方木，底底板板上所受受荷载载按单向向板考考虑，底底板纵纵向取b=1m，厚厚度h=0..02mm,方方木间距距为330cm。W=1//66×b××h2=66.677×100-5m3,I=ll×b3×12==1×(00.022)3÷12==6..67××10-77m4。恒载系系数取取1.2，活载载系数取1..4。人行、机机械械活载,混凝土振振捣捣荷载：1..5KNN/mm2、2KN//m2由于模板最小宽宽宽度为1.22m，故按4跨连续梁梁建建模，荷荷载分分布图如如下：：梁体自重荷载：：：N=1..2×1..44×11×1×22600000+1..4×35500==4988288N/m。模板荷荷载受力力图如如下：模板弯矩图如下下下：Mmax=33333.667NN·mσ=Mmax///w=33333.677÷(6..677×100-5)=55MMpa<<111Mpaa模板挠度图如下下下：由结构力学求解解解器计算算知最最大模板板变形形最大发发生在在1、4单元。Fmax=0...4mm<<2250//4000=00.66mm，模板板满足要要求。3.1.2方木木木受力计计算松木密度44000kg//m33,抗弯强度度[σσ]=17MMPa，弹性性模量E==10×1003MPa。W=bl22÷6=00.11×0..12÷66=1.6667×110-4m3。I=bl3÷1112=00.11×0..13÷12==8..33××10-66m4,A=00..1×00.1=000.011m22按3孔连续梁梁建建模。方木所受最大荷荷荷载为：：N=1.2×000.255×1.444×2660000+1..4××35000==1611322N/mm方木所受荷载布布布置图如如下：：方木所受弯矩图图图如下：：Mmax=58880.775NN·mσ=Mmax///w=58800.755÷(1..677×100-4)=33..5Mppa<<17MMpa方木挠度图如下下下：由结构力学求解解解器计算算知最最大变形形发生生在1、3单单元Fma=0.222mm<66000/44000=1..5mmm，满足要要求。3.1.3III10工字钢钢计算I10工字钢截截截面抵抗抗矩WW=49cm3，截面惯惯性性矩I=2455cm4，截面面面积A==14..3445cmm2，每米重重量111.2661KKg/m。弹性模模量E==2.006××105MPa，按3跨连续梁梁建建模。I10工资钢所所所受最大大线荷荷载为：：N=1.2×111.444×0.66×2600000+1..4××35000==3188566.8NN/mI10所受荷载载载布置图图如下下：（1）I10工工字钢钢弯矩图图如下：：Mmax=111146..844N·mmσ=Mmax///w=111446.884÷÷(499×10--6)=2233.4MMpaa<2115MMpa（2）I10工工字钢钢剪力图如如下：：Qmax=11114688.445Nτ=VS/(bbbI)=((1114668..45××28.22×10--6)/((4..5×110-3×2445×100-8)=229..3Mppa<<1255Mppa（2）I10工工字挠挠度图如下下：：由结构力学求解解解器计算算变形形最大为1、3单元。Fmax=0...06mmm<<6000/4400==1..5mm，满满足要求求。3.1.4支架架架计算钢管外径48mmmm，厚3.5mmm，截面积积为4899mmm2，惯性矩矩I==12.1188cm4，抵抗矩W==5.00799cm3,每米长自自重重38.44NN/m，回转转半径i=115.778mmm。有I10工字钢钢钢传递荷载载为为：由结构力学求解解解器计算算支架架所承受受最大大荷载为2110255.55N。（1)立杆强度度计算算：σ=N/A=22210255..5/4..8893×110-4=433MMpa<<2115Mppa（2)稳定性计计算计算长度l0===kμh=1..1155××1..5×11=1.7mλ=170/1115.788==10..8，用用查表φ=0.9952。σ=N/φA===2102255.5/((00.9552×4..8933×100-4)=445.11Mpaa<2215MMpaa支架满足要求。3.1.5I50工字字钢计算算I50a工字钢钢钢每米重重量993.661KKg/m，I=4655000cm4，W=186600cm3。截面面积A=11119.304cmm2。I50工字钢受受受力图如如下：：混凝土自重N111=1..2××5×11.44××7.3××2600000=1663998722N模板自重:N222=1..2××5×77.3×00.02××700××9.8==60009..4NN方木自重:N333=1..2×300×5×00.1×00.1×4440×99.8=777761..6NNI10工字钢自自自重:N4==1.2××13×55×11..2×9..8=885611.33N支架自重:N555=1..2×9××13×33.84111×（1+0..6）×9.88==84555..8N梁体底板下方荷荷荷载有8片I50工字钢钢承担，I550工字钢所所受线荷荷载为为N6=（（N111+N22+NN3+NN4++N5）+1.44×35000×5××7.3）÷8÷7.3==3316669..7NI50工字钢荷荷荷载图如如下：：I50工字钢弯弯弯矩图如如下：：Mmax=211109559..8N··mσ=Mmax///w=211009599.88÷(18860×110-6)=11113.44Mppa<22155MpaaI50工字钢剪剪剪力图如如下：：Qmax=111155994..4Nτ=VS/(bbbI)=((111555944.4××10844..1×110-6)/((122×100-3×4664700×100-8)=222..5Mppa<<1255Mppa（3）I50工工字钢钢挠度图图如下：：有结构力学有结结结算最大大变形形在跨中中。Fmax=1222mm<773300//4000=118..25mmm，满满足要求求。3.1.6III36a工字字钢计算算I36a工字钢钢钢的截面面抵抗抗矩W=8875cmm3,截面惯性性矩矩I=1558000cmm4，每米重重量60KKg/m，截面面面积A==76.44880cmm2，设计值值[σ]]=2055MMPa，按3跨连续梁梁建建模。有I50工字钢钢钢传递荷载载如如下图：：I36a工字钢钢钢所受最最大反反力为11555944.44/2==5777977.22N。I36工字钢受受受力图如如下：：（1）I36aa工字字钢弯矩矩图如下下：Mmax=23331188.99N·mmσ=Mmax///w=2331118..9÷÷(8755×10-66)=266.4MMpaa<2115MMpa（2）I36aa工字字钢剪力力图如下下：Qmax=69993566.66Nτ=VS/(bbbI)=((6693556..6×5508.888×100-6)/((100×100-3×1557600×100-8)=222..4Mppa<<1255Mppa（2）I36aa工字字钢挠度度图如下下：由结构力学求解解解器计算算知变变形最大大发生生在1、3单元。Fmax=0...2mm<<220000/4400==5mmm，满足要要求。3.1.7螺螺螺旋管计计算直径52.9ccmm螺旋焊钢钢管，8mmm壁厚，每每米米重量1033.299kgg/m,,截截面抵抗抗矩WW=168800.555cmm3,截面惯性性矩矩I=4444550.554ccm4，回转半半径径i=188..42ccm,,截面积S=1130..888cm2。有结构力学求解解解器计算算螺旋旋管所受受最大大反力为为：由结构力学求解解解器计算算螺旋旋管所受受最大大反力为25543007..7×22=508886155.44N（1）螺旋管强强度度计算σ=F/A=(((50866115.44+111×1103.2229×99.8)÷÷(1300..88××10-44)=399.77MPa＜215MMPPa稳定性计算：按按按11m钢管长长度计算算，L0=2×111=2222m长细比=220000/118..42==1119.44查表得￠=0...4355σ=N/￠A===(50886615..4++11××103..229×99.8)÷÷(0.4435×1130.8888×110-4)=991.33MPa＜215MMPPa,满足要要求。3.3.8人工工工挖孔桩桩长度度计算螺旋管下部设置置置人工挖挖孔桩桩，桩径径为1..25m。桩桩顶设置600高，宽度1..35m横冠冠梁。由结构力学求解解解器计算算知单单根桩基基所承承受的最最大反反力为：：N=(50866615..4++11××103..229×99.8)++22.0××0.6××1.355×2.55×1033×9.88=55594440..1N==559...44KKN，安全系系数按按1.2取值。单单根桩桩承载力力为5559..444×1..2=6671..3KKN。由铁路路桥涵涵地基和和基础础设计规规范225页。式中：[P]------桩的的允许承承载力力（KN）U------桩身截面面周周长（m），U=3..114×11.25===3.99255mfi------各土层的的极极限摩阻阻力（KPa），查表表得fi取55KPPaLi----各各土土层厚度（m）A----桩底底底支承面面积（m2），A=3..14×((1.255/2)22=1.223m2[σ]-----桩桩底地基土土土的允许许承载载力（KPaa），依据据设计计取140KKPaam0----桩桩底底支承力折折折减系数数，挖挖孔桩取1..0L===(2××[P]--m0×A×[[σ])/((U×ffi)L=(2×67771.33-11×1..23×1140)///(3..9225×555)=555.4mm人工挖孔桩长度度度设置为6m，可满足足设计要求求。人工挖孔壁厚度度度计算：：t=由设计图纸和结结结合现场场施工工情况，范范辛辛铁路路路基下下部为粉粉质黏黏土。且且无地地下水。P=P−土对护壁的最大大大侧压力力（NN/m2γ−土的重度（KNNN/m3）H−挖孔桩护壁深度度度（m）D−挖孔桩直径（mmm）fc−混凝土的轴心抗抗抗压强度度（NN/mmm2）,C20取9.6NN/mφ−土的内摩擦角（°）c−土的粘聚力（KKKN/mm2）K−安全系数，取111.655设计人工挖孔桩桩桩采用直直径11.255m混混凝土灌灌注桩桩，考虑虑护壁壁作用取1..45m，深度6m，混凝土土护壁采采用CC20混凝土，每每每节高度度为11m，地基土土为粉质质黏土土，天然然重度度为20KNN/mm3,内摩擦角角φ=10°，地地下无水水，不不考虑粘粘聚力力。P=P=20×6×taaan2(45°−10°2)-22×0×tan(45°−10°2t=一般最小厚度为为为8cm，本设设计取10ccm。本护壁壁满足设设计要要求。3.2满堂支架架架计算在73#-7444#及75#--776#墩之间间，地势势较为为平坦，所所以以采取满满堂支支架施工工方案案。满堂堂支架架采用60×660cm的碗碗扣式钢钢管脚脚手架。钢钢管管外径48mmm，厚3.5mmm，截面积积为4899mmm2，惯性矩矩I==12.1188cm4，抵抗矩W==5.00799cm3,每米长自自重重38.44NN/m，回转转半径i=115.778mmm。由结构力学求解解解器计算算支架架所承受受最大大荷载为2110255.55N。（1）立杆强度度计计算：σ=N/A=22210255..5/4..8893×110-4=433MMpa<<2115Mppa（2）钢管稳定定性性检算脚手架的最大计计计算高度度取112m。计算长度l0===h+2aa=0.6++22×0..3=11.2m长细比λ=l000/i==1.2m//1.558cmm=776＜230，符合要要求求查表得φ=0..7444N式中N为计算立立杆段段的轴向向力设计计值，φ为轴向受受压构件的的稳定系数数,由上取值0.7444。Mw为计算立立杆段由风风荷载设计计值产生的的弯矩。由《建筑结构荷荷荷载规范范》（GB500009--20122）知垂直直于建筑物物表面上的的风荷载标标准值为参数取值：βz平顶山及周边地地地区基本本风压压ω0=0.4查表得，施工地地地点地面面粗糙糙度为B类地面，脚脚脚手架高高度112m，由由内内插法得得：μ风荷载标准值为为为：ωk=作用于脚手架的的的风荷载载弯矩矩值：Mla为立杆纵距距，取取值0..6m，la为立杆纵纵距，取取值00.6m，h为立杆步步距距，取值0..6m，则Mw=0.9×1...4×00.31××0.6××0.622÷10==8.44N·m则W=5.0888×10--6m3，Mw/W=88.44÷(55.08××10-66)=1..655NφA+MwW满足要求（3）地基检算算混凝土基础段表表表层为15cm厚C20混凝土，底底部部为换填填碎石石基础，支支架高高度为12m。混凝土土表面受受力21025.5N，12m钢管重443..8NN，底托尺尺寸为10×110cm，C20混凝土轴轴心抗抗压强度度设计计值则基基础受受力fc=110N/mmm2，回填土土夯实实后基底底承载载力为120KKPaaC20混凝土强强强度检算算：N（21025...5+44433.8）÷（100××100）=2.114N/mmm2＜13.44N/mmm2，满足要要求。3.3侧模板梁体侧模采用222cm厚的竹胶胶板，外外侧采用10×10的方木竖竖向向向布置，间间距距25cm。外侧背背肋采采用双拼[110槽钢。对对拉筋筋采用[σ]]=3000Mpaa。恒载分项项系数数取1.2，活载分分项系系数取1.4。新浇混凝土对侧侧侧模板的的侧压压力（式3—1），（式3—2）式中—为新浇混混混凝土对对模板板的最大大侧压压力（kN/mm2）；—为素混凝土的的的容重（kN/mm3），取值25；—为混凝土初凝凝凝时间（h），根据据试验验结果，取取值值为6；—外加剂修正系系系数，取值值1.2；—混凝土入模坍坍坍落度修正正系系数，取取值1.15；—混凝土浇筑速速速度（m/h），取值0.5；由式3—1得，由式3—2得，取最小值，得混混混凝土对对侧模模板的振捣混凝土产生生生的荷载载（kN/mm2），取值3.53.3.1侧模模模板计算算梁底模板采用木木木胶合板板木模模加方木，底底板上所受受受荷载按按单向向板考虑虑，底底板纵向向取b=1m，厚度h=0..022m,方木间间距为30ccm。W=1//6×b××h2=66.67××10-55m3,I=ll×b3×12==1×(00.02)))3÷12==6.667×110-7m4N=1.4×(((32.33++3.55)==50..122KN//m荷载图如下：弯矩图如下Mmax=33335.663N·mmσ=Mmax///w=3335.6333÷(66.67××10-55)=5..03Mppa<1111Mpaa挠度图如下：由结构力学求解解解器计算算知最最大模板板变形形最大发发生在在1、4单元。Fmax=0...4mm<<2250//4000=00.66mm，模板满满足要要求。3.3.2竖向向向方木计计算松木密度440