预应力混凝土变截面连续箱梁桥计算书

目录HYPERLINKHYPERLINK\l"_Toc138693480"参考文献93绪论1.1预应力混凝土连续梁桥概述预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。本章简介其发展：由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点：如过早地出现裂缝，使其不能有效地采用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。为了解决这些问题，预应力混凝土结构应运而生，所谓预应力混凝土结构，就是在结构承担荷载之前，预先对混凝土施加压力。这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力。自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的，当时西欧很多国家在战后缺钢的情况下，为节省钢材，各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争带来的创伤。50年代，预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100米，到80年代则达到440米。虽然跨径太大时并不总是用预应力结构比其它结构好，但是，在实际工程中，跨径小于400米时，预应力混凝土桥梁常常为优胜方案。我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。连续梁和悬臂梁作比较：在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大；但是，在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂梁。虽然连续梁有很多优点，但是刚开始它并不是预应力结构体系中的佼佼者，因为限于当时施工主要采用满堂支架法，采用连续梁费工费时。到后来，由于悬臂施工方法的应用，连续梁在预应力混凝土结构中有了飞速的发展。60年代初期在中等跨预应力混凝土连续梁中，应用了逐跨架设法与顶推法；在较大跨连续梁中，则应用更完善的悬臂施工方法，这就使连续梁方案重新获得了竞争力，并逐步在40—200米范围内占主要地位。无论是城市桥梁、高架道路、山谷高架栈桥，还是跨河大桥，预应力混凝土连续梁都发挥了其优势，成为优胜方案。目前，连续梁结构体系已经成为预应力混凝土桥梁的主要桥型之一。然而，当跨度很大时，连续梁所需的巨型支座无论是在设计制造方面，还是在养护方面都成为一个难题；而T型刚构在这方面具有无支座的优点。因此有人将两种结构结合起来，形成一种连续—刚构体系。这种综合了上述两种体系各自优点的体系是连续梁体系的一个重要发展，也是未来连续梁发展的主要方向。另外，由于连续梁体系的发展，预应力混凝土连续梁在中等跨径范围内形成了很多不同类型，无论在桥跨布置、梁、墩截面形式，或是在体系上都不断改进。在城市预应力混凝土连续梁中，为充分利用空间，改善交通的分道行驶，甚至已建成不少双层桥面形式。在我国，预应力混凝土连续梁虽然也在不断地发展，然而，想要在本世纪末赶超国际先进水平，就必须解决好下面几个课题：发展大吨位的锚固张拉体系，避免配束过多而增大箱梁构造尺寸，否则混凝土保护层难以保证，密集的预应力管道与普通钢筋层层迭置又使混凝土质量难以提高。在一切适宜的桥址，设计与修建墩梁固结的连续—刚构体系，尽可能不采用养护调换不易的大吨位支座。充分发挥三向预应力的优点，采用长悬臂顶板的单箱截面，既可节约材料减轻结构自重，又可充分利用悬臂施工方法的特点加快施工进度。另外，在设计预应力连续梁桥时，技术经济指针也是一个很关键的因素，它是设计方案合理性与经济性的标志。目前，各国都以每平方米桥面的三材（混凝土、预应力钢筋、普通钢筋）用量与每平方米桥面造价来表示预应力混凝土桥梁的技术经济指针。但是，桥梁的技术经济指针的研究与分析是一项非常复杂的工作，三材指标和造价指标与很多因素有关，例如：桥址、水文地质、能源供给、材料供应、运输、通航、规划、建筑等地点条件；施工现代化、制品工业化、劳动力和材料价格、机械工业基础等全国基建条件。同时，一座桥的设计方案完成后，造价指针不能仅仅反应了投资额的大小，而是还应该包括整个使用期限内的养护、维修等运营费用在内。通过连续梁、T型刚构、连续—刚构等箱形截面上部结构的比较可见：连续—刚构体系的技术经济指针较高。因此，从这个角度来看，连续—刚构也是未来连续体系的发展方向。总而言之，一座桥的设计包含许多考虑因素，在具体设计中，要求设计人员综合各种因素，作分析、判断，得出可行的最佳方案。1.2毕业设计的目的与意义毕业设计的目的在于培养毕业生综合能力，灵活运用大学所学的各门基础课和专业课知识，并结合相关设计规范，独立的完成一个专业课题的设计工作。设计过程中提高学生独立的分析问题，解决问题的能力以及实践动手能力，达到具备初步专业工程人员的水平，为将来走向工作岗位打下良好的基础。本次设计为(30+40+30)m预应力砼连续梁，桥宽为28，分为两幅，设计时只考虑单幅的设计。梁体采用单箱双室箱型截面，全梁共分50个单元一般单元长度分为2m。顶板、底板、腹板厚度均不变。由于多跨连续梁桥的受力特点，靠近中间支点附近承受较大的负弯矩，而跨中则承受正弯矩，则梁高采用变高度梁，按二次抛物线变化。这样不仅使梁体自重得以减轻，还增加了桥梁的美观效果。由于预应力混凝土连续梁桥为超静定结构，手算工作量比较大，且准确性难以保证，所以采用有限元分析软件—MIDAS进行，这样不仅提高了效率，而且准确度也得以提高。本次设计的预应力混凝土连续梁采用满堂支架法施工。本次设计中得到了xx、xx、xx等几位老师的悉心指导，在此表示衷心的感谢。由于本人水平有限，且又是第一次从事这方面的设计，难免出现错误，恳请各位老师批评指正。第一章设计原始资料一、工程概况：1工程概况：工程项目属xx国道主干线xx至xx高速公路。在某处与沥2（G319）国道成135°立体交叉，属小坝分离式立交桥。全长900米(含主桥)，东接线长395.9米，西接线长395.9米。接线按平微一级公路标准建设。大桥全长108.20米，宽25.10米。本设计为其工程中的108.20米立交桥部分。2技术标准（1）路线道路等级：：高速公路路上的主干干道（2）桥面总宽为288.00米米，其中机机动车双向向六车道，栏栏杆0.50米。（3）车辆载荷等级级：公路—I级（4）桥面坡度：横坡坡1.5％、纵坡2％3地质条件该处的地质条件件较差，表表层4米的范围内内为沙烁石石土，接着着为2.5米的粘土，中中层有5米以上沙烁烁石土，下下层为灰延延。4构思宗旨（1）符合城市发展展规划，满满足交通功功能需要。（2）桥梁结构造型简简洁，轻巧巧，反映新新科技成就就，体现人人民智慧。（3）设计方案力求结结构新颖，保保证结构受受力合理，技技术可靠，施施工方便。（4）与高速公路的等等级和周边边环境相宜宜。（5）学习等截面梁梁桥的设计计过程。第二章方案比比选四、设计方案第一方：装配式式预应力混混凝土简支支箱梁桥（1）孔径布置：300m+40m+30m，全全长1088.20米米,宽26m。由于为简简支箱梁桥，每每跨之间还还留有5厘米的伸缩缩缝。桥面面设有1..5％的横横坡，其中中间标高高高于外侧标标高。（2）主梁结构构造：：全桥采用用等截面箱箱梁组合梁梁。顶板厚厚度25ccm，腹板板厚度300cm，底底板厚度225cm。翼翼缘根部445cm，翼翼缘端部厚厚度22ccm，箱梁梁宽度3..20m。每跨设有有8片箱梁，全桥桥共计244片箱梁。桥面面设有1..5％的横横坡，2%的纵坡,其中间标标高高于外外侧标高。（3）下部构造：采用用三圆柱式桥桥墩；桩基基础（钻孔孔灌注桩）。桥桥台采用埋埋置式轻型型桥台。（4）施工方案：全桥桥采用装配配式施工方方法。装配式简简支箱梁桥桥的发展简支箱形截面梁梁以其优良良的力学特特性－具有有较大的刚刚度和强大大的抗扭性性能和结构构简单，受受力明确、节节省材料、架架设安装方方便，跨越越能力较大大、桥下视视觉效果好好等优点。而被广泛地应用于城市桥梁和高等级公路立交桥的上部结构中。简支箱梁桥是和简支T梁同时发展起来的斜面形式。第二方案：装配配式预应力力混凝土简简支T梁（1）孔径布置置：30mm+40m+30m，全全长105米，宽26mm。由于为简简支T梁桥，每每跨之间还还留有4厘米的伸缩缩缝。桥面面设有1..5％的横横坡，2%的纵坡。其其中间标高高高于外侧侧标高。（2）主梁结构构构造：全全桥采用等等跨等截面面T型梁，主梁梁间距2..20m。预制T梁宽为1..8m，现浇湿接接缝0.440m，预制梁间间的翼板和和横隔板待待T梁架设后后再现浇，以以加强横断断面的整体体性。中心心梁高2..30m，肋厚厚0.20m，马蹄宽宽0.40m，高0.40m，T梁翼缘端端部厚0..18m，翼缘根根部厚0..30m。横隔板板间距为66.5米。每跨设有有12片T梁，全桥桥共计366片T梁。桥面面设有1..5％的横横坡，2%的纵坡。其其中间标高高高于外侧侧标高。（3）下部构造造：采用三三圆柱式桥桥墩；桩基基础（钻孔孔灌注桩）。桥桥台采用埋埋置式轻型型桥台。（4）施工方案案：全桥采采用装配式式施工方法法。装配式预应力混混凝土简支支T梁预应力混凝土TT形梁桥有结构简简单，受力力明确、节节省材料、架架设安装方方便，跨越越能力较大大等优点。T型梁桥在在我国公路路上修建最最多，早在在50、60年代，我我国就建造造了许多T型梁桥，这这种桥型对对改善我国国公路交通通起到了重重要作用。80年代以来，我国公路上修建了几座具有代表性的预应力混凝上简支T型梁桥（或桥面连续），如河南的郑州、开封黄河公路桥，浙江省的飞云江大桥等，其跨径达到62m，吊装重220t。T形梁采用钢筋混凝土结构的已经很少了，从16m到50m跨径，大多都是采用预制拼装后张法预应力混凝土T形梁。预应力体系采用钢绞线群锚，在工地预制，吊装架设。其发展趋势为：采用高强、低松弛钢绞线群锚：混凝土标号40～60号；T形梁的翼缘板加宽，25m是合适的；吊装重量增加；为了减少接缝，改善行车，采用工型梁，现浇梁端横梁湿接头和桥面，在桥面现浇混凝土中布置负弯矩钢束，形成比桥面连续更进一步的“准连续”结构。其最大跨径以不超过50m为宜，再加大跨径不论从受力、构造、经济上都不合理了。大于50m跨径以选择箱形截面为宜。目前的预应力混凝土T形梁采用预应力结构，预应力张拉后上拱偏大，影响桥面线形，带来桥面铺装加厚。为了改善这些缺点，建议预制时在台座上设反拱，反拱值可采用预施应力后裸梁上拱值的1/2～2/3。第三方案：变截截面预应力力混凝土连连续梁桥孔径布置：300m+40m+30m,全长1088.00mm，宽28m.桥面设有有1.5％的的横坡，22%的纵坡，其其中间标高高高于外侧侧标高。主梁结构构造：：上部结构构为变截面面箱梁。采采用双幅分分离的的单单箱双室形式。主主要采用高高强混凝土土以及大吨吨位预应力力体系来实实现主梁的的轻型化。（具体尺寸拟定见图3/2）下部构造：上、下下行桥的桥桥墩基础是是连成整体体的，全桥桥基础均采采用钻孔灌灌注摩擦桩桩，桥墩为为圆端形实实体墩。施工方案：全桥桥采用悬臂臂节段浇筑筑施工法。变截面预应力混混凝土连续续刚构桥发展概况况：连续刚构桥也是是预应力混混凝土连续续梁桥之一一，一般采采用变截面面箱梁。我我国公路系系统从80年中期开开始设计、建建造连续刚刚构桥，至至今方兴未未艾。连续刚构构可以多跨跨相连，也也可以将边边跨松开，采采用支座，形形成刚构一一连续梁体体系。一联联内无缝，改改善了行车车条件；梁梁、墩固结结，不设支支座；合理理选择梁与与墩的刚度度，可以减减小梁跨中中弯矩，从从而可以减减小梁的建建筑高度。所所以，连续续刚构保持持了T形刚构和和连续梁的的优点。连续刚刚构桥适合合于大跨径径、高墩。高高墩采用柔柔性薄壁，如如同摆柱，对对主梁嵌固固作用减小小，梁的受受力接近于于连续梁。柔柔性墩需要要考虑主梁梁纵向变形形和转动的的影响以及及墩身偏压压柱的稳定定性；墩壁壁较厚，则则作为刚性性墩连续梁梁，如同框框架，桥墩墩要承受较较大弯矩。由于连续刚构受受力和使用用上的特点点，在设计计大跨径预预应力混凝凝土桥时，优优先考虑这这种桥形。当当然，桥墩墩较矮时，这这种桥型受受到限制。近年来，我国公路上修建了几座著名的预应力混凝土连续刚构桥，如广东洛溪大桥，主孔180m；湖北黄石长江大桥，主孔3×245m；广东虎门大桥副航道桥，主孔270m，为目前世界同类桥中最大跨径。我国的预应力混凝土连续刚构桥，几乎都采用悬臂浇筑法施工。一般采用50～60号高标号混凝土和大吨位预应力钢束。现在，有人正准备设计300m左右跨径的预应力混凝土连续刚构，在我看来，若能采用轻质高强混凝土材料，其跨径有望达300m左右。由于连续刚构跨径加大，自重随着加大，恒载比例已高达90％以上，故片面增大跨径，已无实际意义。此时应考虑选择斜拉桥或别的桥型。五方案比选：桥型方案第一方案：装配配式预应力力混凝土简简支箱梁桥桥第二方案：装配配式预应力力混凝土简简支T梁第三方案：变截截面预应力力混凝土连连续梁桥使用性能建筑高度较低，易易保养和维维护，桥下下视觉效果果好。建筑高度较低，易易保养和维维护；抗震震能力差。行车平顺舒；抗抗震能力强强。建筑高高度较高，易易开裂，难难以维护受力性能受力明确受力明确桥墩参加受弯作作用，使主主梁弯矩进进一步减小小；超静定定次数高，对对常年温差差、基础变变形、日照照温均较敏敏感；对基基础要求较较高。经济性等截面形式，可可大量节省省模板，加加快建桥进进度，简易易经济。等截面形式，可可大量节省省模板，加加快建桥进进度，简易易经济。采用等截面梁能能较好符合合梁的内力力分布规律律，充分利利用截面，合合理配置钢钢筋，经济济实用美观性构造简单，线形形简洁美观观构造简单，线形形简洁美观观构造简单，线形形简洁美观观施工方面桥梁的上、下部部可平行施施工，使工工期大大缩缩短；无需需在高空进进行构件制制作，质量量以控制，可可在一处成成批生产，从从而降低成成本。桥梁的上、下部部可平行施施工，使工工期大大缩缩短；无需需在高空进进行构件制制作，质量量以控制，可可在一处成成批生产，从从而降低成成本。由于连续体系梁梁桥与简支支体系梁桥桥受力差别别很大，故故他们的施施工方式大大不相同。目目前所用的的施工方式式大致可分分为逐孔施施工发节段段施工法和和顶推施工工法。由于于在高空作作业，施工工危险度高高。适用性适用于对桥下视视觉有要求求的工程，适适用于各种种地质情况况；用于对对工期紧的的工程；对对通航无过过高要求的的工程。适用于各种地质质情况；用用于对工期期紧的工程程；对通航航无过高要要求的工程程。对通航无过高要要求的工程程；对抗震震有要求的的工程；对对整体性有有要求的工工程。第一方案和第三三方案比较较：简支梁桥属于静静定结构，它它构造简单单，施工方方便，其结结构尺寸易易于设计成成系列化和和标准化，有有利于在工工厂内或地地上广泛采采用工业化化施工，组组织大规模模预制生产产，并用现现代化的起起重设备进进行安装。采采用装配式式的施工方方法可以大大量节约模模板支架木木材，降低低劳动强度度，缩短工工期，显著著加快建桥桥速度。就就现在建桥桥技术而言言，装配式式预应力混混凝土简支支梁桥技术成成熟的多。建筑高度较低，易保养和维护。而且桥是建在G319国道上的，这有利于大型吊装设备的运作。工程跨度不是很大，长度也相对不长，简支箱梁完全可以满足工程要求。造价相对比第三方案要少很多。由于第一方案中箱梁是在预制厂制作的，无需高空作业，在施工安全上，第一方案明显优于第三方案。虽然第一方案有有些地方不不如第二和和第三方案案，如跨越越能力没第第三方案长长等。工程程本身不要要求很大的的跨越度。对此项工程而言言第一方案案明显优于于第三方案案。第一方案和第二二方案比选选方案一与方案二二同是简支支梁桥，不不同之处就就在与截面面形式。箱箱型截抗较之T形截面梁梁桥扭刚度度大，受力力性能好。除除此之外，主主要考虑到到本桥梁与与G319国道立交交，箱型梁梁桥给人的的视觉要明明显好与T型梁桥，有有利于桥下下行车安全全。其它方方面第一方方案与第二二方案无太太大差别。对此项设计明显显第一方案案优于第二二方案。综上所述，变截截面预应力力连续梁桥桥，最终选定定为第三方案。经反复比较，第第三方案做做为本次设设计的推荐荐方案。第三章桥跨总体布置及及结构尺寸寸拟定2.1尺寸拟定定本设计方案采用用三跨一联预预应力混凝凝土变截面面连续梁结结构，全长长100m。设计主主跨为400m。2.1.1桥孔孔分跨连续梁桥有做成成三跨或者者四跨一联联的，也有有做成多跨跨一联的，但但一般不超超过六跨。对对于桥孔分分跨，往往往要受到如如下因素的的影响：桥桥址地形、地地质与水文文条件，通通航要求以以及墩台、基基础及支座座构造，力力学要求，美美学要求等等。若采用用三跨不等等的桥孔布布置，一般般边跨长度度可取为中中跨的0..5—0.8倍，这这样可使中中跨跨中不不致产生异异号弯矩，此此外，边跨跨跨长与中中跨跨长之之比还与施施工方法有有着密切的的联系，对对于采用现现场浇筑的的桥梁，边边跨长度取取为中跨长长度的0..8倍是经经济合理的的。但是若若采用悬臂臂施工法，则则不然。本本设计跨度度，主要根根据设计任任务书来确确定，其跨跨度组合为为：(30+40+30)米。基本本符合以上上原理要求求。2.1.2截面面形式一、立截面从预应力混凝土土连续梁的的受力特点点来分析，连连续梁的立立面应采取取变高度布布置为宜；；在恒、活活载作用下下，支点截截面将出现现较大的负负弯矩，从从绝对值来来看，支点点截面的负负弯矩往往往大于跨中中截面的正正弯矩，因因此，采用用变高度梁梁能较好地地符合梁的的内力分布布规律，另另外，变高高度梁使梁梁体外形和和谐，节省省材料并增增大桥下净净空。但是是，在采用用顶推法、移移动模架法法、整孔架架设法施工工的桥梁，由由于施工的的需要，一一般采用等等高度梁。等等高度梁的的缺点是：：在支点上上不能利用用增加梁高高而只能增增加预应力力束筋用量量来抵抗较较大的负弯弯矩，材料料用量多，但但是其优点点是结构构构造简单、线线形简洁美美观、预制制定型、施施工方便。一一般用于如如下情况：：1.桥梁为中中等跨径，以以40—60米为主。采采用等截面面布置使桥桥梁构造简简单，施工工迅速。由由于跨径不不大，梁的的各截面内内力差异不不大，可采采用构造措措施予以调调节。2.等截面布布置以等跨跨布置为宜宜，由于各各种原因需需要对个别别跨径改变变跨长时，也也以等截面面为宜。3.采用有支支架施工，逐逐跨架设施施工、移动动模架法和和顶推法施施工的连续续梁桥较多多采用等截截面布置。双层桥梁在无需需做大跨径径的情况下下，选用等等截面布置置可使结构构构造简化化。结合以上的叙述述，所以本本设计中采采用满堂支支架施工方方法，变截截面的梁。二、横截面梁式桥横截面的的设计主要要是确定横横截面布置置形式，包包括主梁截截面形式、主主梁间距、主主梁各部尺尺寸；它与与梁式桥体体系在立面面上布置、建建筑高度、施施工方法、美美观要求以以及经济用用料等等因因素都有关关系。当横截面的核心心距较大时时，轴向压压力的偏心心可以愈大大，也就是是预应力钢钢筋合力的的力臂愈大大，可以充充分发挥预预应力的作作用。箱形形截面就是是这样的一一种截面。此此外，箱形形截面这种种闭合薄壁壁截面抗扭扭刚度很大大，对于弯弯桥和采用用悬臂施工工的桥梁尤尤为有利；；同时，因因其都具有有较大的面面积，所以以能够有效效地抵抗正正负弯矩，并并满足配筋筋要求；箱箱形截面具具有良好的的动力特性性；再者它它收缩变形形数值较小小，因而也也受到了人人们的重视视。总之，箱箱形截面是是大、中跨跨预应力连连续梁最适适宜的横截截面形式。常见的箱形截面面形式有：：单箱单室室、单箱双双室、双箱箱单室、单单箱多室、双双箱多室等等等。单箱箱单室截面面的优点是是受力明确确，施工方方便，节省省材料用量量。拿单箱箱单室和单单箱双室比比较，两者者对截面底底板的尺寸寸影响都不不大，对腹腹板的影响响也不致改改变对方案案的取舍；；但是，由由框架分析析可知：两两者对顶板板厚度的影影响显著不不同，双室室式顶板的的正负弯矩矩一般比单单室式分别别减少700%和50%。由由于双室式式腹板总厚厚度增加，主主拉应力和和剪应力数数值不大，且且布束容易易，这是单单箱双室的的优点；但但是双室式式也存在一一些缺点：：施工比较较困难，腹腹板自重弯弯矩所占恒恒载弯矩比比例增大等等等。本设设计是一座座公路连续续箱形梁，采采用的横截截面形式为为单箱双室。2.1.3梁高高根据经验确定，预预应力混凝凝土连续梁梁桥的中支支点主梁高高度与其跨跨径之比通通常在1//15—1/25之间，而而跨中梁高高与主跨之之比一般为为1/40—1/50之间。当当建筑高度度不受限制制时，增大大梁高往往往是较经济济的方案，因因为增大梁梁高只是增增加腹板高高度，而混混凝土用量量增加不多多，却能显显著节省预预应力钢束束用量。连续梁在支点和和跨中的梁梁估算值：：等高度梁：H=（～）l，常用H=（～）l变高度（曲线）梁梁：支点处处：H=（～）l，跨中H=（～）l变高度（直线）梁梁：支点处处：H=（～）l，跨中H=（～）l而此设计采用变变高度的直直线梁，支支点处梁高高为2.44米，跨中梁梁高为1..4米。2.1.4细部部尺寸一、顶板与底底板箱形截面的顶板板和底板是是结构承受受正负弯矩矩的主要工工作部位。其其尺寸要受受到受力要要求和构造造两个方面面的控制。支支墩处底版版还要承受受很大的压压应力，一一般来讲：：变截面的的底版厚度度也随梁高高变化，墩墩顶处底板板为梁高的的1/100-1/112，跨中处处底板一般般为200--250。底板厚厚最小应有有120。箱梁顶顶板厚度应应满足横向向弯矩的要要求和布置置纵向预应应力筋的要要求。本设计中采用双双面配筋，且且底板由支支点处以抛抛物线的形形式向跨中中变化。底底板在支点点处设计为为实心箱型型截面,在跨中厚厚25cm.顶板厚255cm。二、腹板和其其它细部结结构1.箱梁腹板板厚度腹板的功功能是承受受截面的剪剪应力和主主拉应力。在在预应力梁梁中，因为为弯束对外外剪力的抵抵消作用，所所以剪应力力和主拉应应力的值比比较小，腹腹板不必设设得太大；；同时，腹腹板的最小小厚度应考考虑力筋的的布置和混混凝土浇筑筑要求，其其设计经验验为：（1）腹板内无预应力力筋时，采采用2000mm。（2）腹板内有预应力力筋管道时时，采用2250—300mmm。（3）腹板内有锚头时时，采用2250—300mmm。大跨度预应力混混凝土箱梁梁桥，腹板板厚度可从从跨中逐步步向支点加加宽，以承承受支点处处交大的剪剪力，一般般采用300—600mmm，甚至可可达到1mm左右。本设计支座处腹腹板厚取555cm.，跨中腹腹板厚取555cm。2.梗腋在顶板和和腹板接头头处须设置置梗腋。梗梗腋的形式式一般为1：2、1：1、1：3、1：4等。梗腋腋的作用是是：提高截截面的抗扭扭刚度和抗抗弯刚度，减减少扭转剪剪应力和畸畸变应力。此此外，梗腋腋使力线过过渡比较平平缓，减弱弱了应力的的集中程度度。本设计中，根据据箱室的外外形设置了了宽2500mm，长6000mm的上部梗梗腋，而下下部采用1：1的梗腋。3.横隔梁横隔梁可以增强强桥梁的整整体性和良良好的横向向分布，同同时还可以以限制畸变变；支承处处的横隔梁梁还起着承承担和分布布支承反力力的作用。由由于箱形截截面的抗扭扭刚度很大大，一般可可以比其它它截面的桥桥梁少设置置横隔梁，甚甚至不设置置中间横隔隔梁而只在在支座处设设置支承横横隔梁。因因此本设计计没有加以以考虑，而而且由于中中间横隔梁梁的尺寸及及对内力的的影响较小小，在内力力计算中也也可不作考考虑。跨中截面及中支支点截面示示意图如下下所示：（单单位为cm）2.1.4-1跨中处支支座处2.2主梁分分段与施工工阶段的划划分2.2.1分分段原则主梁的分段应该该考虑有限限元在分析析杆件时，分分段越细，计计算结果的的内力越接接近真实值值，并且兼兼顾施工中中的实施，所以本设计分为50个单元。2.2.2具具体分段本桥全长1000米，全梁共共分50个梁段段，一般梁梁段长度分分成2.00m。2.2.3主主梁施工方方法及注意意事项主梁施工方法：主梁采用用满堂支架架法施工，箱梁均采采用满堂支支架、泵送送现浇砼施施工。图2.2.3-1结构简图图第四章荷载内力计算主梁内力计算根据梁跨结构纵纵断面的布布置，并通通过对移动动荷载作用用最不利位位置，确定定控制截面面的内力，然然后进行内内力组合，画画出内力包包络图。（一）恒载内力力计算第一期恒载（结结构自重）恒载集度则：第二期恒载包括结构自重、桥桥面二期荷荷载按65KN//m计。（二）活载内力力计算活载取重车荷载载及轻车荷荷载，如下下图：活载计计算时，为为六节车厢厢。可分为为六种情况况作用在桥桥梁上。（三）支座位移移引起的内内力计算由于各个支座处处的竖向支支座反力和和地质条件件的不同引引起支座的的不均匀沉沉降，连续续梁是一种种对支座沉沉降特别敏敏感的结构构，所以由由它引起的的内力是构构成内力的的重要组成成部分。其其具体计算算方法是：：三跨连续续梁的四个个支点中的的每个支点点分别下沉沉，其余的的支点不动动，所得到到的内力进进行叠加，取取最不利的的内力范围围。（四）荷载组合合及内力包包络图首先求出在自重重和二期荷荷载及其共共同作用下下而产生的的梁体内力力。梁体截面分布图图：利用桥梁计算软软件建模，将将其平分为为个单元，每每单元，将将单位集中中荷载在梁梁体上移动动，画出其其各节点的的影响线，影影响线确定定后，将移移动荷载作作用在最大大处，由此此来计算出出移动荷载载在最不利利位置而产产生的梁体体的内力。其其具体计算算过程如下下：自重作用下梁产产生的内力力为：将1/4跨截面、跨跨中截面和和支座截面面的数据列列于下表：：截面位置剪力弯矩端部-1609.22801/4跨截面-436.4777424.433边跨跨中截面-599.4776813.188支座截面-2900.229-18022..07跨中截面0.929887.411检算过程：分析：将梁体视视为二次超超静定结构构，其计算算简图如下下：由上面计算可以以知道，自自重作用在在梁上的荷荷载集度为为：作用简图如图：：根据力力法求解，将将两侧的支支座假设定定为单位作作用力1下，简直直梁的弯矩矩图分别为为：在自重作用下，支支座处的支支座反力为为：根据力法的平衡衡方程：将以上数据代入入方程：解得：将、带入方程，求支支座2和3的反力。计算简图如下解得：将数据与由Miidas计算出的的结果相比比，相差不不大，检算算满足要求求。自重作作用下的弯弯矩图：在二期恒载作用用下，梁产产生的内力力为：截面位置剪力弯矩端部-697.07701/4跨截面-209.5773399.888边跨跨中截面-277.9333143.511支座截面-1300.003-8337.999跨中截面0.034662.544二期恒载作用下下的弯矩图图：支座沉降下，梁梁产生的内内力为：截面位置剪力弯矩端部-1028.00101/4跨截面-1028.0017710.044边跨跨中截面1028.01115420.008支座截面-1260.99930840.115跨中截面1260.9995622.911支座沉降下，产产生的弯矩矩图为：利用Midas求出出影响线：：1截面反力影响线线：1.000-0.1122移动荷载在1截截面作用的的最不利位位置如图所所示：2截面即边跨1//4截面弯矩矩影响线：：3截面即边跨跨中中截面弯矩矩影响线：：4截面即支座处反反力影响线线：1.0000-0.1113移动荷载最不利利加载情况况：弯矩影响线为：：0.7776-22.7266-3..6585截面即跨中截面面弯矩影响响线：根据上上面的影响响线，将移移动荷载加加载在最不不利的位置置，由此得得出移动荷荷载作用下下，梁产生生的内力为为：截面位置剪力弯矩端部-1092.66701/4跨截面-632.75035.355边跨跨中截面-630.55799.355支座截面-1536.55-8747.88跨中截面502.956594.244移动荷载作用下下的弯矩图图：将上述述的荷载进进行组合，可可以有5种情况：：1、自重+二期恒恒载2、自重+二期恒恒载+沉降3、自重+二期恒恒载+移动荷载载4、自重+二期恒恒载+沉降+移动荷载载将上述组合分别别计算，求求出内力。现现将各种组组合下的内内力列于下下表：自重+二期恒载截面位置剪力弯矩端部-2306.33501/4跨截面-646.04410824.331边跨跨中截面-877.49956.699支座截面-4200.332-26360..06跨中截面0.9414549.995其弯矩图：自重+二期恒载+沉降降截面位置剪力弯矩端部-3334.33501/4跨截面-1674.00418534.335边跨跨中截面-1530.66325376.776支座截面-5461.33-45956..89跨中截面1261.93320172.886其弯矩图：自重+二期恒载+移动动荷载截面位置剪力弯矩端部-3399.00201/4跨截面-1278.77415859.666边跨跨中截面-1507.9915756.004支座截面-5736.882-35107..86跨中截面503.921144.119其弯矩图：自重+二期恒载+沉降降+移动荷载载截面位置剪力弯矩端部-4427.00201/4跨截面-2306.77423569.77边跨跨中截面-2161.11331176.111支座截面-6997.881-54704..68跨中截面1764.88832310.77其弯矩图：将上述述的组合进进行包络，最最终求出弯弯矩包络图图，根据包包络图进行行配筋。包络数据为：截面位置剪力弯矩端部-4427.00201/4跨截面-2306.77423569.77边跨跨中截面-2161.11331176.111支座截面-6997.881-54704..68跨中截面1764.88832310.77其弯矩图：3.2.1横横向分布系系数的考虑虑荷载横向分布指指的是作用用在桥上的的车辆荷载载如何在各各主梁之间间进行分配配，或者说说各主梁如如何分担车车辆荷载。因因为截面采采用单箱单单室时，可可直接按平平面杆系结结构进行活活载内力计计算，无须须计算横向向分布系数数，所以全全桥采用同同一个横向向分配系数数。一、横向分布系系数的计算算单箱双室，桥面面净宽度W＝14m，车辆单单向行驶，，桥涵的设计车道数为3车道。用刚性横梁法计计算横向影影响线竖标标值抗扭修正系数＝＝1.0计算横向影响线线竖标值对于1号边梁的横向影影响线竖标标值可以通通过简化公公式计算：：单箱双室计算简简化为3片梁肋汽车荷载布置见见下图：图3.2.1-1汽车荷载载布置其中：＝4.222+0+44.22＝35.228m22＝＝＝0.8333＝＝＝0.1667影响线图如下：：图3.2.1-2影响线图图用刚性横梁法的的横向分布布影响线为为直线，设设影响线零零点离1号梁轴线线的距离为为x，则：解得：x＝7..875mm根据《公路桥涵涵设计通用用规范》本设计的桥面净净宽度W＝13.00m，车辆辆单向行驶驶时在，桥桥涵的设计计车道数为为3车道。计算荷载得横向向分布系数数：一车道加载时：：图3.2.1-3一车道加加载＝0..87533二车道加载时：：3.2.1-4二车道加加载＝1.418三车道加载时：：图3.2.1-5三车道加加载＝1.6353.2.2活活载因子的的计算桥梁结构的基频频反映了结结构的尺寸寸、类型、建建筑材料等等动力特性性内容，它它直接反映映了冲击系系数与桥梁梁结构之间间的关系。不不管桥梁的的建筑材料料、结构类类型是否有有差别，也也不管结构构尺寸与跨跨径是否有有差别，只只要桥梁结结构的基频频相同，在在同样条件件的汽车荷荷载下，就就能得到基基本相同的的冲击系数数。桥梁的自振频率率（基频）宜宜采用有限限元方法计计算，对于于连续梁结结构，当无无更精确方方法计算时时，也可采采用下列公公式估算：：（3.2..2-1）（3.2..2-2）（3.2..2-3）式中—结构构的计算跨跨径（）；；——结构材料料的弹性模模量（）；；——结构跨中中截面的截截面惯矩（）；—结结构跨中处处的单位长长度质量（），当换算为重力计算时，其单位应为（）；—结构跨中处延米米结构重力力（）；—重力加速度，。计算连续梁的冲冲击力引起起的正弯矩矩效应和剪剪力效应时时，采用；；计算连续续梁的冲击击力引起的的负弯矩效效应时，采采用。因边垮跨度小按照最不不利效应计计算法则取l＝30m，查得Ic=3..38799m4防撞墙、护栏荷荷载：q=133.4kNN/m铺装层荷载：qq=31..2kN//m中跨单元：Acc=8.8855q=88.8555×25=2221.3375kkN/mmc=(13.4++31.22+2211.3755)/100=265599μ值可按下式计算算：当＜11.5Hzz时，μ=0.005当1..5Hz≤≤14Hz时，μ=0.11767--0.01157当＞114Hz时，μ=0.445式中——结构基基频（Hz）。求得：正弯矩效效应：0.31157负弯矩效应：0.4113FACTOR==(1+μ)nηξ式中1+μμ—冲击系数数；n—车道数；η—车道折减系数；；ξ—偏载系数。EX:一车道道加载时FACTTOR1==1.4113×3××1×1××0.87753=33.7100EX:二车道道加载时FACTTOR2==1.4113×3××1×1××1.4118=6..011EX:三车道道加载时FACTTOR3==1.4113×3××0.788×1×11.6355=5.4406经比较选取二车车道加载时时的最大值值6.0111计算第五章预应力钢束的估估算与布置置4.1力筋估估算4.1.1计计算原理根据《预规》（JJTGDD62-20044）规定，预预应力梁应应满足弹性性阶段（即即使用阶段段）的应力力要求和塑塑性阶段（即即承载能力力极限状态态）的正截截面强度要要求。一、按承载载能力极限限计算时满满足正截面面强度要求求：预应力梁梁到达受弯弯的极限状状态时，受受压区混凝凝土应力达达到混凝土土抗压设计计强度，受受拉区钢筋筋达到抗拉拉设计强度度。截面的的安全性是是通过截面面抗弯安全全系数来保保证的。1.对于仅承受受一个方向向的弯矩的的单筋截面面梁，所需需预应力筋筋数量按下下式计算：：h0h0xNdfcd，（4.1.11.1-1），（4.1..1.1-2）解上两式得：受压区高度（4.1..1.1-3）预应力筋数（4.1..1.1-4a）或（4.1..1.1-4b）式中—截截面上组合合力矩。—混凝土抗压设计计强度；—预应力筋抗拉设设计强度；；—单根预应力筋束束截面积；；b—截面宽宽度2.若截面承受受双向弯矩矩时，需配配双筋的，可可据截面上上正、负弯弯矩按上述述方法分别别计算上、下下缘所需预预应力筋数数量。这忽忽略实际上上存在的双双筋影响时时（受拉区区和受压区区都有预应应力筋）会会使计算结结果偏大，作作为力筋数数量的估算算是允许的的。二、使用荷载载下的应力力要求ee上Np下Np上e下Y上Y下MminnMmax+++Np下Np上Mmax合成+--Mmin合成规范（JTJD62--20044）规定，截截面上的预预压应力应应大于荷载载引起的拉拉应力，预预压应力与与荷载引起起的压应力力之和应小小于混凝土土的允许压压应力（为为），或为为在任意阶阶段，全截截面承压，截截面上不出出现拉应力力，同时截截面上最大大压应力小小于允许压压应力。写成计算式为：：对于截面上缘（4.1..1.1-5）（4.1..1.1-6）对于截面下缘（4.1..1.1-7）（4.1..1.1-8）其中，—由预应应力产生的的应力，W—截面抗弯弯模量，——混凝土轴轴心抗压标标准强度。Mmax、Mmin项的符号当为正弯矩时取正值，当为负弯矩时取负值，且按代数值取大小。一般情情况下，由由于梁截面面较高，受受压区面积积较大，上上缘和下缘缘的压应力力不是控制制因素，为为简便计，可可只考虑上上缘和下缘缘的拉应力力的这个限限制条件((求得预应应力筋束数数的最小值值)。公式（4.1..1.1-5）变为（4.1..1.1--9）公式（4.1..1.1-7）变为（4.1..1.1--10）由预应应力钢束产产生的截面面上缘应力力和截面下下缘应力分分为三种情情况讨论：：截面上下缘均配配有力筋NNp上和Np下以抵抗正正负弯矩，由由力筋Np上和Np下在截面上上下缘产生生的压应力力分别为：：（4.1..1.1-11）（4.1..1.1-12）将式（4.1..1.1-9）、（4.1..1.1--10）分别代入入式（4.1..1.1--11）、（4.1..1.1--12），解联立立方程后得得到（4.1..1.1-13）（44.1.11.1-14）令代入式（4.11.1.11-13）、（4.1..1.1--14）中得到（4.1..1.1-15）（4.1..1.1-16）式中Ap—每每束预应力力筋的面积积；—预应力筋的永存存应力(可取0.5~00.75估估算)；e—预应力力筋重心心离开截面面重心的距距离；K—截面的核心距；；A—混凝土截面面积积，取有效效截面计算算。当截面只在下缘缘布置力筋筋Np下以抵抗正正弯矩时当由上上缘不出现现拉应力控控制时：（4.1..1.1-17）当由下下缘不出现现拉应力控控制时：（4.1..1.1-18）当截面中只在上上缘布置力力筋N上以抵抗负负弯矩时：：当由上上缘不出现现拉应力控控制时（4.1..1.1-19）当由下下缘不出现现拉应力控控制时（4.1..1.1-12）当按上缘和下缘缘的压应力力的限制条条件计算时时(求得预应应力筋束数数的最大值值)。可由前前面的式（4.1..1.1-6）和式（4.1..1.1--8）推导得：：（4.1..1.1-21）（44.1.11.1-22）有时需调整束数数，当截面面承受负弯弯矩时，如如果截面下下部多配根根束，则上上部束也要要相应增配配根，才能能使上缘不不出现拉应应力，同理理，当截面面承受正弯弯矩时，如如果截面上上部多配根根束，则下下部束也要要相应增配配根。其关关系为：当承受时，当承受时，4.1.2预预应力钢束束的估算对于连续梁体系系，或凡是是预应力混混凝土超静静定结构，在在初步计算算预应力筋筋数量时，必必须计及各各项次内力力的影响。然然而，一些些次内力项项的计算恰恰与预应力力筋的数量量和布置有有关。因此此，在初步步计算预应应力时，只只能以预估估值来考虑虑，本设计计用BSAAS输出组合弯矩值值来进行设设计，此项项估算是非非常粗略的的。用于计计算的具体体弯矩数值值见表4.1..2-1。具体计算如下：：预应力钢束采用用7φ5型号，采采用YM15--15。有关参参数为：Ap=15×1200×10－6=0.00021(m2)而预应力抗拉设设计强度为为fpd=18600(MPa),,本设计在在估算预应应力钢筋时时，预应力力筋的永存存应力取为为：σpe=0..5×18860=9930(MMPa)1.仅在上缘布布置预应力力钢束取第15号边墩墩支座截面面为例，计计算如下：：（1）按正常使用状态态计算：查截面特性，有有I=12..458((m4)，A=24..976((m2)，y1=1.1887(m)，y2=1.2113(m)，Ws=10..495,,WX=10.22704,,KS=0.4411,KKX=0.44202,,ES=0.994,EXX=1.221,Mmax=--449199.3711(KN•m);MMmin=--815000.8005(KN•m)其中：I—有效效截面惯性性矩；AA—有效截面面面积；yys—有效截面中中性轴距上上缘的距离离；yyx—有效截面中中性轴距下下缘的距离离。由式(4—199)有：=31(向上取整整)由式(4—200)有：=44（向下取取整）（2）按承载能力极限限计算时有有：h0=h-e=2..4-0..24=2.166(m),fcd=18.44MPa,bb=10m,Mp=-1033428..75(KN•m)受压区高度为：：=0.2265=21比较以上两种情情况，取331束钢筋筋。2.仅在下缘布布置预应力力钢束以中跨跨中25号号截面为例例（1）按正常使用阶段段计算有：：查截面特性，有有I=1.6692(m4)，A=8..21((m2)，ys=0.6118(m),yyx=0.7782(m),WS=2.7737,WWX=2.1164,KKS=0.22635,,KX=0.3383,EES=0.662,EXX=0.551,Mmax=361003.5443(KN•m),MMmin==106550.9661(KN•m)由式(4.1..1.1—17)有：=311当由下缘不出现现拉应力控控制时：由式(4.1..1.1—18)有：=24（2）由承载能力极限限状态计算算得：h0=h-e=1..4-0..15=1.255(m),fcd=18.44MPa,bb=14m,Mp=472669.7991(KN•m)受压区高度为：：=0.11566111=17综上计算可以得得25号截面面需24根钢束.3.上、下下缘均布置置预应力钢钢束以边跨6号截面为为例：（1）按正常使用状态态计算有：：查截面特性，有有：I=2.7718(m4)，A=8.49929(m2)，yS=0.76(m))，yX=0.911(m)，W上=3.576(mm3),W下=2.9887(m3),K上=0.3554(m)，K下=0.4224(m)，e下=0.76-0..15=0.611(m)，e上=11=0.700(m)Mmax=132271.4444(KN•m),MMmin=--166112.5998(KN•m)由式(4.1..1.1—15)有：=11（4.1..1.1-15）由式（4.1..1.1-16）有：=15由式（4.1..1.1-21）有：=22由式（4.1..1.1-22）有：=17（2）按承载能力极限限状态计算算有：h0=h-e=1..67-00.15==1.522(m),fcd=18.44MPa上翼缘配筋时有有b=10m,Mp=-225002.8332(KN•m)受压区高度为：：：=0.08277=7下翼缘配筋时有有b=14m,Mp=200889.6336(KN•m)受压区高度为：：=0.05222=6表4.1.22-1预应应力钢筋估估算结果正常使用极限状状态承载能力极限状状态实际配筋截面号控制截面nsnxnsnxnsnx1支座0002625142631/8截面7162944101751251/4截面6122861567143881573/8截面81548916891657101891/2截面1115761218101315941516113/8截面141410315151215121159131/4截面181318314201523151/8截面2217271629193017支座3121311828192819201625201/8截面1511192110713227753109231/4截面6835712244917412251210113263/8截面1713182720152128231724291/2截面24172530241725312216023323/8截面1914320336162116183481448816351/4截面913569153611117411123713101136381/8截面1712190392216254028182841支座3121314.2预应力力钢束的布布置（具体体布置图见见图纸）连续梁预应力钢钢束的配置置不仅要满满足《桥规规》(TB1100022.3—99)构造要求求，还应考考虑以下原原则：1、应选择适当的的预应力束束的型式与与锚具型式式，对不同同跨径的梁梁桥结构，要要选用预加加力大小恰恰当的预应应力束，以以达到合理理的布置型型式。2、应力束的布置置要考虑施施工的方便便，也不能能像钢筋混混凝土结构构中任意切切断钢筋那那样去切断断预应力束束，而导致致在结构中中布置过多多的锚具。3、预应力束的布布置，既要要符合结构构受力的要要求，又要要注意在超超静定结构构体系中避避免引起过过大的结构构次内力。4、预应力束的布布置，应考考虑材料经经济指标的的先进性，这这往往与桥桥梁体系、构构造尺寸、施施工方法的的选择都有有密切关系系。5、预应力束应避避免合用多多次反向曲曲率的连续续束，因为为这会引起起很大的摩摩阻损失，降降低预应力力束的效益益。6、预应力束的布布置，不但但要考虑结结构在使用用阶段的弹弹性力状态态的需要，而而且也要考考虑到结构构在破坏阶阶段时的需需要。7、预应力筋应尽尽量对称布布置8、应留有一定数数量的备用用管道，一一般占总数数的1%。9、锚距的最小间距距的要求。表4.2-2常用锚具具尺寸锚具型号锚垫板寸mm波纹管径外/内mm螺旋筋圈径mm圈数千斤顶型号锚具最小布置间距mmOVM15-5518062/551704Ycw100200OVM15-7720077/702406Ycw150230OVM15-9923087/802706Ycw250260VM15-12227097/903307Ycw250290OVM15-119320107/10004008Ycw400420OVM15-227370127/12004708Ycw650490YM15-516567/601705YDC15000210YM15-719077/701905YDC15000230YM15-921587/802106YDC20000270YM15-12225092/852506YDC25000320YM15-155290102/953206YDC32000370YM15-177300107/10003407YDC42000400YM15-199300107/10003507YDC42000420YM15-244320117/11004007YDC52000460第六章预应力损失及有有效应力的的计算根据《桥规》（JTGD62-2004）第6.2.1条规定，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算中，应考虑由下列因素引起的预应力损失：预应力钢筋与管管道壁之间间的摩擦σl4锚具变形、钢筋筋回缩和接接缝压缩σl2预应力钢筋与台台座之间的的温差σl3混凝土的弹性压压缩σl4预应力钢筋的应应力松弛σσl5混凝土的收缩和和徐变σl6说明：从计算概概念上，每每根预应力力束在每个个截面的预预应力损失失都不一样样，但是由由于本设计计是毕业设设计教学环环节，时间间有限，所所以进行一一定的简化化，假定预预应力束在在每个截面面的损失相相等。5.1预应力力损失的计计算预应力损失包括括：摩阻损失失、锚具变变形及钢筋筋回缩、混混凝土的弹弹性压缩、预预应力筋的的应力松弛弛、混凝土土的收缩与与徐变等5项。5.1.1摩阻阻损失预应力钢筋与管管道之间摩摩擦引起的的应力损失失可按下式式计算：(5.1.11-1)σcon——张拉拉钢筋时锚锚下的控制制应力（==0.75）,μ——预应力钢筋与管管道壁的摩摩擦系数，对对金属波纹纹管，取0.2θ——从张拉端至计算算截面曲线线管道部分分切线的夹夹角之和，以rad计，k——管道每米局部偏偏差对摩擦擦的影响系系数，取00.00115x——从张拉端至计算算截面的管管道长度,,以米计。表5.1.1-1系数k及μ的值管道类型Kμ橡胶管抽芯成型型的管道0.00150.55铁皮套管0.00300.35金属波纹管0.0020～～0.000300.20～0..26表5.1.1-2摩阻损失（上缘缘支座处）上上缘摩阻损损失计算截面号钢束号束数θ(rad)xkx+μθβσ(Mp)支座NO.130.781260.1950.177742.1944NO.230.781260.1950.177742.1944NO.330.781260.1950.177742.1944NO.430.775260.1940.176737.8477NO.530.781260.1950.177742.1888NO.630.699260.1790.164685.0622NO.730.000260.0390.038160.0733NO.830.000210.0320.031129.7733NO.930.00019.50.0290.029120.6388NO.1040.00016.250.0240.024134.3688钢束总数31截面平均损失159.2433表5.1.1-3摩阻损失（下下缘中跨跨跨中处）下缘摩阻损失截面号钢束号束数θ(rad)xkx+μθβ每束σ(Mp)中跨1/2截面NO.131.559490.3850.3201338.4550NO.231.426490.3590.3011261.7003NO.331.391490.3520.2961240.8440NO.431.317490.3370.2861197.1886NO.531.324490.3380.2871200.9554NO.631.190490.3110.2681120.0443NO.730.347490.1430.133557.4844NO.830.364440.1390.130542.5199NO.930.36442.50.1370.128534.3144钢束总数27截面平均损失333.09225.1.2.锚具变形形损失由锚具变形、钢钢筋回缩和和接缝压缩缩引起的应应力损失，可可按下式计计算：((5.1.22-1)l——锚具变形、钢筋筋回缩和接接缝压缩值值；统一取取6mm.L——预应力钢筋的有有效长度；；EP——预应力钢筋的弹弹性模量。取取195GPPa。表5.1.2-1锚具变形形损失（边边跨）上缘锚具变形损损失（边跨跨）截面号钢束号束数ΔL(cm)L(cm))Ep(Gp))σl2(Mp)边支座NO.7311442019549钢束总数3每束平均损失161/8截面NO.7311442019549钢束总数3每束平均损失161/4截面NO.7311442019549NO.8311342019552钢束总数6每束平均损失173/8截面NO.7311442019549NO.8311342019552NO.9311311719554钢束总数9每束平均损失171/2截面NO.7311442019549NO.8311342019552NO.9311311719554NO.10416250195150钢束总数13每束平均损失235/8截面NO.6311451519548NO.7311442019549NO.8311342019552NO.9311311719554NO.10416250195150钢束总数16每束平均损失223/4截面NO.5311446719549NO.6311451519548NO.7311442019549NO.8311342019552NO.9311311719554NO.10416250195150钢束总数19每束平均损失217/8截面NO.2311447619548NO.3311447119549NO.4311446419549NO.5311446719549NO.6311451519548NO.7311442019549NO.8311342019552NO.9311311719554NO.10416250195150钢束总数28每束平均损失20表5.1.2-2锚具变形形损失（中中跨）上缘锚具变形损损失截面号钢束号束数ΔL(cm)L(cm)Ep(Gp)σl2(Mp)支座NO.131.214548.2219548.253NO.231.214476.0019548.494NO.331.214470.8819548.512NO.431.214463.8819548.535NO.531.214466.8819548.525NO.631.214515.1119548.363NO.731.214419.8819548.683NO.831.213419.6619552.312NO.931.213117.1119553.518NO.1041.26250.0195149.7600钢束总数31每束平均损失19.1921/8截面NO.431.214463.8819548.535NO.531.214466.8819548.525NO.631.214515.1119548.363NO.731.214419.8819548.683NO.831.213419.6619552.312NO.931.213117.1119553.518NO.1041.26250.0195149.7600钢束总数22每束平均损失20.4411/4截面NO.831.213419.6619552.312NO.931.213117.1119553.518NO.1041.26250.0195149.7600钢束总数