大桥支架的验算结果

顶推施工辅助设施的结构验算cc大桥工程第一合同段主桥南边跨顶推施工辅助结构设施的结构验算主要包括：拼装区顶推墩验算及引桥临时托架的验算。4.1拼装区顶推墩的验算北岸拼装区顶推墩共有6个，验算时以受力最不利的ZD6号顶推墩为对象。利用桥梁结构通用软件Midas/Civil对顶推墩进行结构受力分析，并依据相应的规范对结构的强度、稳定性及刚度进行了验算。4.1.1分析模型利用桥梁结构通用软件Midas/Civil对顶推墩进行有限元分析时，采用梁单元模拟顶推墩结构，全结构共有359个节点，463个梁单元。顶推墩的离散有限元模型如图4.1-1所示。有限元模型的单元离散图(b)有限元模型的单元渲染图立柱的截面图（d）平联的截面图（e）斜撑的截面图（f）墩顶主横梁的截面图（g）墩顶搁置梁的截面图图4.1-1拼装区顶推墩的有限元模型4.1.2边界条件考虑到顶推墩的立柱钢管直接插于80cm厚C30混凝土板中，因此底部钢管桩与支撑板之间按铰接处理，而平联、斜撑与立柱之间按铰接处理，墩顶的主横梁、搁置梁与立柱之间按固结处理。4.1.3荷载参数验算拼装区顶推墩时需按以下三项荷载参数：（1）竖向荷载=1\*GB3①主体结构传递到顶推墩的设计最大荷载，即14000kN；交=2\*较GB3获写②皮游顶推墩的自重沃，根据截面积旷和材料密度计欣算得到，并考滑虑酬1.烫2厅动力放大系数万；睁（慌2恒）纵向水平荷霉载世纵向水平荷载摘主要为顶推时陕墩顶产生的最钳大摩擦力，静辽摩擦系数取督为华0.0们8卫，则摩擦力坐为炮0.08×1游4000=1伙120k茅N视；衣（茅3协）横向水平荷雹载备横向水平荷载岭主要为风压荷觉载，包括上部府结构承受的风吗压值及顶推墩准自身的风压值念。根据桥梁施绞工状况，风压拌荷载主要考虑封两个工况：领=1\*狱GB3那著①芳多其一佩，坝淹静止状态时，登按杭州地昏区修5伞0晨年一遇的风速啦取值，其相应雁的风压切值隔1.082k锦N/m昂2扛；愤=2\*稼GB3后岭②扫饲其二骑，杆贸顶推状态时，币此时按能满足聋施工要求涂的象8m/百s控极限风速进行总相应风荷载计横算，相应的风塘压值欣为放0.091昂kN/m俱2仓。桐4.1.础4悲荷载组合粘根据丙cc祥大桥主桥的施搏工工艺及荷载欧参数，在对拼跃装区顶推墩验颗算时主要两种威荷载组合工况亿：轰概工旨况反1那—容—败杭峡州色5弹0遮年一遇风压作润用下，主桥结按构处于静止状养态塔相应的荷载组扑合为：顶推墩察自勉重喷+短上部结构传递盏的竖向恒荷椅载生+骄上部结构传递吃的横向风荷节载初+皆顶推墩自身的撕横向风荷载。胃工翼况钻2讽—率—玩在能满足施工跃要求搅的薪8m/互s喘极限风速作用斧下，主桥结构降处于顶推状态牌相应的荷载组届合为：顶推墩蒙自离重蝶+蝶上部结构传递鞠的竖向恒荷写载野+饮上部结构传递治的纵向摩阻荣力亭+虫上部结构传递各的横向风荷恰载剂+机顶推墩自身的眨横向风荷载。演4.1.偶5议验算结果欢（一丸）变冷强度验算沿拼装区顶推墩翅在工况惹1鼓荷载作用下的著应力云图如惧图训4理.虽1钞-2饭所示，顶推墩赤在工况叨2译荷载作用下的负应力云图如舞图河4绑.井1失-3啊所示。拼装区苍顶推墩在工况疮1烤和工况版2浓下计算所得的血各构件最大拉净压应力结果及摇强度验算结果层如应表忆4颠.前1才-1编、派表隐4锦.紫1插-2置所示。结果表娘明，在工惨况牌1螺荷载作用下，箩结构的法向应乐力均均小于容写许应力，满足义安全要求；纽但在工陡况喷2杯荷载作用下，秀即主桥顶推过泼程中，顶推墩封中间立柱顶段驳与主横梁交接秤区域以及中间赶的联系横梁的宣最大应力超过蜂了钢材的容许怠应力，强度不先能满足，需要医加强们。企图称4.1-2周豪工累况优1亡荷载作用下的龟应力粗云凯猛（搁置状态）晴图葵4.1-2逮城啦工能况特2虏荷载作用下的抵应力云插图掉(饭顶推状拼态材)冶表鸽4.1-1歇御疑拼装区顶推墩睛在工疤况缓1宗下的应力状态快及强度验算结冲果（搁置状态循）曾绍银愤颜照秀先铸偶读芝旅擦反参156.8谦灰蹦膜孔庸43.1丑脂旧敢叠组鹊108.7区映僵于160.3匹透地湖96.3裤话降表炉4.1-2瓦告讨拼装区顶推墩唤在工票况制2牵下的应力状态塔及强度验算结饱果（顶推状态沟）肠例伯透融清筹惕泽勾猴匪槐趟扮告222.9凝佩孔拾观甲58.1根楚亚启堵散之147.9和庭士监悠227.4蛙架得翻172.1叨之图（二）稳定验糕算后由上述的强度谣计算结果可知傍，拼装区顶推狭墩在工沃况轿2轧作用下的应力引均大于工甲况姻1扶的应力，因此沾稳定验算将针慢对工汪况查2诱进行。岭由弹性特征值眯稳定分析，拼抵装区顶推墩前宪四十阶失稳模若态均为斜撑的适失稳，如战图工4.1-沾3醉所示，因此稳短定性分析中将勉以稳定系数最乒低的斜撑为对魂象。对于斜撑分，棵A=7.9奸2E-03m程2拆，发I=1.7桥5E-04m纠4己，眼E=2.0刃6E+08k咬N/m帮2赖,搂厦由恼Mida娘s肉计算结果得斜淹撑的稳定系数丧为扶10.5属8黎，该斜撑最大冈轴力钩为墨1157k卷N爱，得构件相当际长度君为乎5.4宣m哀，长细比视为缴36.访3虹，纵向弯曲系黎数氧为忧0.91匙4慕。舟，斜撑的稳定鬼性满足要求。伙图予4.1-3续报斜撑失稳碰4.2旁样临时托架的验缸算揪北岸引桥桥墩香处的临时托架捐共有赏3睡个，验算时以见受力最不利的悄临时托架为对午象。利用桥梁谋结构通用软件纺Midas/命Civil贵对临时托架进网行结构受力分慧析，并依据相府应的规范对结揪构的强度、稳舍定性及刚度进索行了验算。址4.2.经1鸟分析模型汗利用桥梁结构葵通用软件弹Midas/镜Civil拒对临时托架进眠行有限元分析辟时，采用梁单达元模拟临时托伍架结构，全结城构共支有虏102询1筋个节点箱，照109宣6你个梁单元。临植时托架的离散穴有限元模型如幸图般4.2灯-煤1袜所示。具有限元模型的机单元离散图炭蜻消戒（钟b偷）展钩有限元模型的潮单元渲染图乏倾援校士(滋c)寻钢立柱的截面恋图林在（趁d疫）辅助钢立柱倾的截面图谣北罪（援e动）平联的截面检图阳项沫至萝谨（墓f疯）斜撑的截面朋图摇突练（超g钱）主横梁的截冒面图乔龄（揉h答）联系横梁的寇截面图卖图眯4.2-1蛾红临时托架的有斥限元模型妈渡狠边界条件锦考虑到临时托识架的立柱钢管建直接插于承台范中，因此底部产钢管桩与承台码之间按固结处杠理，平联、斜浙撑与立柱之间侄也按铰接处理良，而柱顶的主叫横梁、搁置梁板与立柱之间处国理为固结。盒粱垄荷载参数声丘瑞验算临时托架辰时需以下三项唤荷载参数：遮析（边1增）竖向荷载亩=1\*GB3杏①决节主体结构传递活到临时托架的视设计最大荷载秧，每歌侧接15000k匆N辆，共身30000钟kN璃；=2\*GB3忌②梁夫临时托架的自绝重，根据截面处积和材料密度斗计算得到，并通考虑防1.2奸动力放大系数纠；窄（穴2主）纵向水平荷先载豆纵向水平荷载品主要为顶推时目架顶产生的最渔大摩擦力，静兽摩擦系数取为赴0.08蝴，则摩擦力为颠0.08周×帅30000=衡2400kN深；膜（含3径）横向水平荷鹿载己横向水平荷载痰主要为风压荷唤载，包括上部木结构承受的风腰压值及临时托痕架自身的风压大值。根据桥梁隶施工状况，风浴压荷载主要考物虑两个工况：=1\*GB3冬①吐其一，卧座静止状态时，创按杭州地区云50覆年一遇的风速鸭取值，其相应永的风压值灯1.082k华N/m撇2揉；=2\*GB3主②捧其二，信端顶推状态时，惩此时按能满足谎施工要求的问8m/s凯极限风速进行街相应风荷载计尽算，相应的风刑压值为药0.091货kN/m辉2扭。飘4.2.蒜4膜荷载组合锡根据燕cc绕大桥主桥的施莫工工艺及荷载浇参数，在对临并时托架验算时踏主要两种荷载俩组合工况：昨沿（嫁1奏）昂找工况防1娇——扭杭州速50皱年一遇风压作远用下，主桥结崭构处于静止状呆态碍相应的荷载组掠合为：临时托武架自重句+腾上部结构传递颗的竖向恒荷载牺+呜上部结构传递码的横向风荷载乔+破临时托架自身消的横向风荷载布。杜（考2蹄）涂捡工况青2屿——数在能满足施工喊要求的作8m/s仁极限风速作用光下，主桥结构烧处于顶推状态稻相应的荷载组鸣合为：临时托纳架自重丽+依上部结构传递逐的竖向恒荷载阿+居上部结构传递扑的纵向摩阻力介+录上部结构传递盐的横向风荷载微+咽临时托架自身趟的横向风荷载崇。粮透旺验算结果泼（一捡）船增强度验算稿临时托架在工况况望1额荷载作用下的题应力云图如亏图去4圈.捏2轮-2舞所示，顶推墩鸡在工况工2禾荷载作用下的些应力云图如疯图桶4揭.地2枣-3默所示。临时托阻架在工况锹1蹄和工况泛2键下计算所得的川各构件最大拉熄压应力结果及顶强度验算结果洽如灰表脉4各.归2气-1坊、国表裂4根.骄2筹-2挥所示。结果表窜明，在工芽况跑1资荷载作用下，痰结构的法向应迷力均均小于容土许应力，满足挠安全要求；读但在工觉况出2日荷载作用下，倒即主桥顶推过蠢程中，顶推设俭备下方的斜撑瓜钢管的最大应隆力超过了钢材觉的容许应力，骆强度不能满足霉，需要加强优。度图扒4.2-2式过工况炎1恩荷载作用下的献应力云图（搁恨置状态）春图窃4.2-3显洲工况陆2猴荷载作用下的贤应力云图（顶凡推状态）碌表造4.2僻-确1格碰临时托架在工北况橡1鉴下的应力状态慌及强度验算结斥果（搁置状态焦）奔摇钳嘴择夹子秀歪散准钢立柱惕139.1脏盲呼辅助钢立柱次11.8逼注穷平联毅拐67.8副牛仇材97.1沃素信主横梁同56.7忍测瞧联系横梁沉105.8兴惰级附墙族163.1体微购表闻4.2-2哗春临时托架在工奇况粉2两下的应力状态坦及强度验算结膜果（顶推状态山）况刷武还糠唉潮博廊典候钢立柱喜136.5驴支最辅助钢立柱梢12.5墙焦乐平联张控107.7塑弹龄港217.9助浙威主横梁赵168.1络迁括联系横梁总131.9亲涉输附墙币165累蛙捎（二灶）闸顽稳定验算墓由上述的强度达计算结果可知来，临时托架在照工活况田2征作用下的应力胳均大于工释况面1非的应力，因此掏稳定验算将针海对工砍况好2属进行。根据胁Midas狱弹性特征稳定颗的分析结果碧，予V央型托架在工触况育2悼作用下立柱、律顶部水平联钟（餐HN80杯0否及杯槽挺2辉5赴）最易失稳，枣三构件的最小使失稳系数分别貌均清为罚4境6叼、所25.样5毒、迷37.荒9蔽，相应的失稳双模态为如手图论4.2-3悟~配4.2-日5田所示。在工狮况妇2脉荷载作用下，全立柱、顶部水借平联飞（蹲HN80厚0亿、泊槽滨2路5达）各构件的有蚕效长度及纵向类弯曲系数值见否表贝4.2-从3务，各构件的稳影定性验算结果覆如下：立柱：。蒜顶部水平联询（钉HN80原0宏）：甘。神顶部水平联（芒槽匙2泳5捡）：击。覆由此可见，临冲时托架各构件坦的稳定性均满侵足安全要求。睛瓜礼裂蜂杂只尚蹄纱砍篇押恒逆尘竿稻抗奏朋m膜2科乓泊课话m观4华壤史鸡币迷欢冲46呈5662辉260452侨8.67涉5.30E-稳02飞9.64E-妈03警20.34皱0.97卖透端垂启25.5天981菜25016毅3.09饿2.67E-聪02乞1.17E-博04图46.62担0.87衰观极眉37.9黑11.7报443伟3.23愿3.95E-晴03齿2.28E-赛06识134.64驾0.365沫较啦宜其倾