混凝土结构设计计算书

第一章设计概 设计任 设计资 设计原 基本资 抗震设 建筑做 设计依 第二章建筑与结构方案设 建筑平面设 建筑立面设 结构方案设 第三章楼盖与屋盖设 材料选 混凝 钢 箍 双向板楼盖设 双向板楼盖布 构件尺 楼面荷载计 配筋设 双向板屋盖设 双向板屋盖布 构件尺 屋面荷载计 配筋设 单向板楼盖设 单向板楼盖布 构件尺 楼面荷载计 配筋设 单向板屋盖设 单向板屋盖布 构件尺 屋面荷载计 配筋设 单向板次梁设 单向板次梁布 构件尺 次梁荷载计 多跨连续次梁设 三跨连续次梁设 方案比 工程量比 结构受力比 施工方法比 建筑使用比 结 第四章横向框架内力计 材料选 混凝 钢 箍 截面尺寸初 梁截面尺寸初 柱截面尺寸初 框架计算模 框架选 横向框架立面 梁柱线刚度计 竖向荷载作用下内力计 竖向荷载计 恒载作用下结构内力计 活载作用下结构内力计 水平荷载作用下内力计 4.5.1荷载计 风荷载计 4.5.3作用下结构内力计 水平荷载下的侧移验 梁柱弯曲变形引起的侧 柱轴向变形引起的侧 侧移验 第五章横向框架内力组 框架内力标准 框架梁内力标准 框架柱内力标准 框架内力组合设计 框架梁内力组合设计 框架柱内力组合设计 第六章横向框架配筋设 框架梁设 设计参 最小配筋率要 一层框架梁设 二层框架梁设 三层框架梁设 四层框架梁设 五层框架梁设 框架梁配筋结果汇 框架柱设 设计参 基本要 一层框架柱设 二层框架柱设 三四五层框架柱设 节点设 一层边节点设 其它节点设 锚固长 梁锚固长 柱锚固长 构造要 第七章工程量估 混凝土用量估 楼面板及屋面 框架 框架 钢筋用量估 楼面板及屋面 框架 框架 第一章设计任4000~4500m2，5（约120m2）6个、中教室（约50m2）24个、小教室（约25m2）24个、及1-1底层净高其它层净高室外标高基础顶标高设计资建筑场地：2类场地土，天然地基，设计分组为第一组。抗震等级为二填充墙：外墙采用300mm厚焦渣空心砖内墙180mm厚焦渣空心砖外粉刷 12mm厚1:3水泥砂浆打8mm1:1.5水泥石子（水刷石内粉刷 20mm厚石灰砂201:2.51:6水泥焦渣找坡，坡度2%，最低处30mm厚粉底（喷涂料楼面构造：10mm20mm设计依第二章建筑平面设便与安全。主出设置门厅，其它层对应位置为中教室。2-1112645537040371115222建筑立面设结构方案设2-1第三章材料选𝑓𝑐=14.3𝑁/𝑚𝑚2，𝑓𝑡=1.43𝑁/𝑚𝑚2，𝛼=1.0，𝛽=𝐸𝑐=3.0×104𝑁/𝑚𝑚2，𝜉𝑏=𝑓𝑦=360𝑁/𝑚𝑚2，𝑓′= =2.0× 𝑓𝑦𝑣=3-1走廊处楼板尺寸为2400mm×4800mm，均按双向板设计。的整体性，统一取板的厚度为4800/40=120mm。10mm厚水泥砂浆面 20×0.01=20mm厚1:2.5水泥砂浆找平 20×0.02=120mm厚钢筋混凝土楼面 25×0.12=20mm厚石灰砂浆抹灰粉 17×0.02= 活荷载（标准值房间、卫生 走廊门 永久荷载控制组合（设计值 1.35×3.94+1.4×0.7×2.5=走廊门 1.35×3.94+1.4×0.7×3.5=可变荷载控制组合（设计值 1.2×3.94+1.4×2.5=走廊门 1.2×3.94+1.4×3.5=房间、卫生 走廊门 房间、卫生 走廊门 配筋方式采用分离式配筋，全板均匀配置，跨中钢筋全部支座下部，短最小配筋率：𝜌𝑚𝑖𝑛=max{0.45𝑓𝑡/𝑓𝑦0.0015}=每米板宽最小配筋面积：𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛=𝜌𝑚𝑖𝑛ℎ=1)B1𝑙𝑥=2400−200=2200𝑚𝑚,𝑙𝑦=4800−200=𝑛=𝑙𝑦/𝑙𝑥=2.09,𝛼=1/𝑛2=0.23,𝛽=𝑞=9.63𝑘𝑁/𝑚2,𝛾𝑠=3𝑛− 𝑚=0.8 ∙𝑥∙𝑞=1.18𝑘𝑁∙ 2𝑛+2𝑛𝛽+2𝛼+2𝛼𝛽𝑚𝑦=𝛼∙𝑚𝑥=0.27𝑘𝑁∙𝑚′=𝑚′′=𝛽∙𝑚=2.36𝑘𝑁∙ 𝑚′=𝑚′′=𝛽∙𝑚=0.54𝑘𝑁∙ (𝑘𝑁∙𝐴𝑠=C8@200=C8@200=C8@200=C8@200=数=𝑙𝑥=2400−200=2200𝑚𝑚,𝑙𝑦=4800−200=𝑛=𝑙𝑦/𝑙𝑥=2.09,𝛼=1/𝑛2=0.23,𝛽=𝑞=9.63𝑘𝑁/𝑚2,𝛾𝑠= 𝑥(3𝑙−𝑙)=2𝑚𝑙+2𝑚𝑙+𝑚′𝑙+𝑚′′𝑙+𝑚′𝑙+ 𝑥 𝑦 𝑥 𝑥 𝑦 𝑦其中，已知𝑚′=0,𝑚′′=𝑓𝐴𝛾ℎ=7.33𝑘𝑁 𝑦𝑠𝑠由𝑚𝑦𝛼𝑚𝑥𝑚′=𝑚𝛽 𝑚𝑥=1.01𝑘𝑁∙𝑚/𝑚,𝑚𝑦=𝛼𝑚𝑥=0.23𝑘𝑁∙𝑚′=𝑚′′=𝛽∙𝑚=2.02𝑘𝑁∙ (𝑘𝑁∙𝐴𝑠=C8@200=C8@200=C8@200=//C8@200=0/C8@200=数=𝑙𝑥=2400−200=2200𝑚𝑚,𝑙𝑦=4800−200=𝑛=𝑙𝑦/𝑙𝑥=2.09,𝛼=1/𝑛2=0.23,𝛽=𝑞=9.63𝑘𝑁/𝑚2,𝛾𝑠= 𝑥(3𝑙−𝑙)=2𝑚𝑙+2𝑚𝑙+𝑚′𝑙+𝑚′′𝑙+𝑚′𝑙+ 𝑥 𝑦 𝑥 𝑥 𝑦 𝑦其中，已知𝑚′=𝑚′′=𝑓𝐴𝛾ℎ=7.33𝑘𝑁𝑚/𝑚,𝑚′= 𝑦𝑠𝑠 𝑚𝑦=𝛼𝑚𝑥𝑚′′=𝛽𝑚𝑥=0.66𝑘𝑁∙𝑚/𝑚,𝑚𝑦=𝛼𝑚𝑥=0.15𝑘𝑁∙𝑚′′=𝛽∙𝑚=1.32𝑘𝑁∙ (𝑘𝑁∙𝐴𝑠=C8@200=C8@200=C8@200=//C8@200=0/C8@200=数=𝑙𝑥=6000−200=5800𝑚𝑚,𝑙𝑦=4800−200=𝑛=𝑙𝑦/𝑙𝑥=0.79,𝛼=1/𝑛2=1.60,𝛽=𝑞=8.23𝑘𝑁/𝑚2,𝛾𝑠= 𝑥(3𝑙−𝑙)=2𝑚𝑙+2𝑚𝑙+𝑚′𝑙+𝑚′′𝑙+𝑚′𝑙+ 𝑥 𝑦 𝑥 𝑥 𝑦 𝑦𝑚′=𝑓𝐴𝛾ℎ=8.15𝑘𝑁𝑚/𝑚,𝑚′′= 𝑦𝑠𝑠 由𝑚𝑦𝛼𝑚𝑥𝑚′=𝑚𝛽 𝑚𝑥=2.27𝑘𝑁∙𝑚/𝑚,𝑚𝑦=𝛼𝑚𝑥=3.63𝑘𝑁∙𝑚′=𝑚′′=𝛽∙𝑚=7.26𝑘𝑁∙ (𝑘𝑁∙𝐴𝑠=C8@200=C8@200=C8@200=//C8@200=0/C8@200=数𝑙𝑥=6000−200=5800𝑚𝑚,𝑙𝑦=4800−200=𝑛=𝑙𝑦/𝑙𝑥=0.79,𝛼=1/𝑛2=1.60,𝛽=𝑞=8.23𝑘𝑁/𝑚2,𝛾𝑠= 𝑥(3𝑙−𝑙)=2𝑚𝑙+2𝑚𝑙+𝑚′𝑙+𝑚′′𝑙+𝑚′𝑙+ 𝑥 𝑦 𝑥 𝑥 𝑦 𝑦𝑚′=𝑓𝐴𝛾ℎ=8.15𝑘𝑁𝑚/𝑚,𝑚′′= 𝑦𝑠𝑠 𝑚′=𝑓𝐴𝛾ℎ=7.33𝑘𝑁∙𝑚/𝑚,𝑚′′= 𝑦𝑠𝑠 𝑚𝑦=𝛼𝑚𝑥=3.77𝑘𝑁∙𝑚/𝑚,𝑚𝑦=𝛼𝑚𝑥=6.03𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙𝐴𝑠=C8@200=//C8@200=C8@200=//C8@200=0/C8@200=处，所有配筋均采用C8@200=251.5𝑚𝑚2的钢筋，即可满足要求。

3-2走廊处楼板尺寸为2400mm×4800mm，均按双向板设计。20mm1:2.520×0.02=6.5×0.1=14×0.1=25×0.12=20mm17×0.02=永久荷载控制组（设计值 1.35×6.09+1.4×0.7×0.5=可变荷载控制组（设计值 1.2×6.09+1.4×0.5=屋面荷载标准 屋面荷载设计 配筋方式采用分离式配筋，全板均匀配置，跨中钢筋全部支座下部，短最小配筋率：𝜌𝑚𝑖𝑛=max{0.45𝑓𝑡/𝑓𝑦0.0015}=每米板宽最小配筋面积：𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛=𝜌𝑚𝑖𝑛ℎ=1)B1𝑙𝑥=2400−200=2200𝑚𝑚,𝑙𝑦=4800−200=𝑛=𝑙𝑦/𝑙𝑥=2.09,𝛼=1/𝑛2=0.23,𝛽=𝑞=8.71𝑘𝑁/𝑚2,𝛾𝑠=3𝑛− 𝑚=0.8 ∙𝑥∙𝑞=1.06𝑘𝑁∙ 2𝑛+2𝑛𝛽+2𝛼+2𝛼𝛽𝑚𝑦=𝛼∙𝑚𝑥=0.24𝑘𝑁∙𝑚′=𝑚′′=𝛽∙𝑚=2.12𝑘𝑁∙ 𝑚′=𝑚′′=𝛽∙𝑚=0.48𝑘𝑁∙ (𝑘𝑁∙𝐴𝑠=C8@200=C8@200=C8@200=C8@200=数=𝑙𝑥=2400−200=2200𝑚𝑚,𝑙𝑦=4800−200=𝑛=𝑙𝑦/𝑙𝑥=2.09,𝛼=1/𝑛2=0.23,𝛽=𝑞=8.71𝑘𝑁/𝑚2,𝛾𝑠= 𝑥(3𝑙−𝑙)=2𝑚𝑙+2𝑚𝑙+𝑚′𝑙+𝑚′′𝑙+𝑚′𝑙+ 𝑥 𝑦 𝑥 𝑥 𝑦 𝑦其中，已知𝑚′=0,𝑚′′=𝑓𝐴𝛾ℎ=7.33𝑘𝑁 𝑦𝑠𝑠由𝑚𝑦𝛼𝑚𝑥𝑚′=𝑚𝛽 𝑚𝑥=0.86𝑘𝑁∙𝑚/𝑚,𝑚𝑦=𝛼𝑚𝑥=0.20𝑘𝑁∙𝑚′=𝑚′′=𝛽∙𝑚=1.72𝑘𝑁∙ (𝑘𝑁∙𝐴𝑠=C8@200=C8@200=C8@200=//C8@200=0/C8@200=数=𝑙𝑥=6000−200=5800𝑚𝑚,𝑙𝑦=4800−200=𝑛=𝑙𝑦/𝑙𝑥=0.79,𝛼=1/𝑛2=1.60,𝛽=𝑞=8.71𝑘𝑁/𝑚2,𝛾𝑠= 𝑥(3𝑙−𝑙)=2𝑚𝑙+2𝑚𝑙+𝑚′𝑙+𝑚′′𝑙+𝑚′𝑙+ 𝑥 𝑦 𝑥 𝑥 𝑦 𝑦𝑚′=𝑓𝐴𝛾ℎ=8.15𝑘𝑁𝑚/𝑚,𝑚′′= 𝑦𝑠𝑠 由𝑚𝑦𝛼𝑚𝑥𝑚′=𝑚𝛽 𝑚𝑥=2.43𝑘𝑁∙𝑚/𝑚,𝑚𝑦=𝛼𝑚𝑥=3.89𝑘𝑁∙𝑚′=𝑚′′=𝛽∙𝑚=7.79𝑘𝑁∙ (𝑘𝑁∙𝐴𝑠=C8@200=C8@180=C8@200=//C8@200=0/C8@200=数𝑙𝑥=6000−200=5800𝑚𝑚,𝑙𝑦=4800−200=𝑛=𝑙𝑦/𝑙𝑥=0.79,𝛼=1/𝑛2=1.60,𝛽=𝑞=8.71𝑘𝑁/𝑚2,𝛾𝑠= 𝑥(3𝑙−𝑙)=2𝑚𝑙+2𝑚𝑙+𝑚′𝑙+𝑚′′𝑙+𝑚′𝑙+ 𝑥 𝑦 𝑥 𝑥 𝑦 𝑦𝑚′=𝑓𝐴𝛾ℎ=8.15𝑘𝑁𝑚/𝑚,𝑚′′= 𝑦𝑠𝑠 𝑚′=𝑓𝐴𝛾ℎ=8.15𝑘𝑁∙𝑚/𝑚,𝑚′′= 𝑦𝑠𝑠 𝑚𝑦=𝛼𝑚𝑥=3.98𝑘𝑁∙𝑚/𝑚,𝑚𝑦=𝛼𝑚𝑥=6.37𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙𝐴𝑠=C8@200=//C8@200=C8@200=//C8@200=0/C8@200=B3C8@180279.4𝑚𝑚2用C8@200=251.5𝑚𝑚2的钢筋，即可满足要求。

3-3单向板的平面尺寸由结构方案决定，尺寸为1200mm10mm20×0.01=20mm1:2.520×0.02=25×0.06=20mm17×0.02=活荷载（标准值永久荷载控制组合（设计值 1.35×2.44+1.4×0.7×2.5=走廊门 1.35×2.44+1.4×0.7×3.5=可变荷载控制组合（设计值 1.2×2.44+1.4×2.5=走廊门 1.2×2.44+1.4×3.5=房间、卫生 走廊门 房间、卫生 走廊门 取单位板宽（b=1000𝑚𝑚）作为单元进行设计计算。在本设计中，单向板与次梁整浇，因此计算长度取轴线间距离（𝑙01200𝑚𝑚。根据等跨连续梁进行调配筋方式采用分离式配筋，全板均匀配置，跨中钢筋全部支座下部。支座负弯矩钢筋在板内𝑙/4处截断。对于非受力方向，按照构造配筋，采用C6@250钢筋。最小配筋率：𝜌𝑚𝑖𝑛=max{0.45𝑓𝑡/𝑓𝑦,0.0015}=0. 按构造要求采用C8@200钢筋。0到截面配筋面积𝐴𝑠=𝑚/(𝑓𝑦𝛾𝑠ℎ0)，其中𝛾𝑠=0.9，有效高度ℎ0=40𝑚𝑚。0B1B1板计算模型为十二跨连续梁模型，可以简化为五跨进行计算，其余中间跨𝑚(𝑘𝑁∙C8@200=C8@200=C8@200=C8@200=C8@200=C8@200=B2B1B1C8@200钢筋。

3-4单向板的平面尺寸由结构方案决定，尺寸为1200mm二粘三油防水层上铺小豆 20mm厚1:2.5水泥砂浆找平 20×0.02=干铺100mm厚加气混凝土保温 6.5×0.1= 14×0.1=20mm25×0.06=17×0.02=1.35×4.59+1.4×0.7×0.5=1.2×4.59+1.4×0.5=𝑚(𝑘𝑁∙C8@200=C8@200=C8@200=C8@200=C8@200=C8@200=多跨连续次梁尺寸初估为𝑏300𝑚𝑚150𝑚𝑚𝑙0=4800𝑚𝑚𝑙𝑛=4500𝑚𝑚（1）按计算长度考虑：𝑙0/3=（2）按梁净距考虑：𝑏+𝑠𝑛=因此，梁有效翼缘宽度取𝑏′=870𝑚𝑚。240𝑚𝑚150𝑚𝑚25×0.15×0.24=17×0.02×0.48=2.44×1.2=3.5×1.2=1.35×3.99+1.4×0.7×4.2=1.2×3.99+1.4×4.2=240𝑚𝑚150𝑚𝑚25×0.15×0.24=17×0.02×0.48=4.59×1.2=0.5×1.2=1.35×6.57+1.4×0.7×0.6=1.2×6.57+1.4×0.6=弯矩𝑀=0(𝑘𝑁∙剪力𝑉=−−−−−−a进行设计，混凝土保护层厚度取𝑐=25𝑚𝑚支座负弯矩处按照矩形截面计算配筋，300𝑚𝑚,𝑏150𝑚𝑚。最小配筋率：𝜌𝑚𝑖𝑛=max{0.45𝑓𝑡/𝑓𝑦,0.002}=0.002最小配筋面积：𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛=0.002×300×150=相对界限受压区高度：𝛼𝑠,𝑚𝑎𝑥=𝑀(𝑘𝑁∙𝛼 𝛼𝑓 2C10=4C10=4C10=T形截面计算配筋，有效翼缘宽度𝑏′=870𝑚𝑚最小配筋率：𝜌𝑚𝑖𝑛=max{0.45𝑓𝑡/𝑓𝑦0.002}=最小配筋面积：𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛=0.002×(300×150+720×60)=相对界限受压区高度：𝛼𝑠,𝑚𝑎𝑥=T𝑀′=𝑓𝑏′ℎ′

−ℎ𝑓′)=14.3×870×60×245=182.88𝑘𝑁∙ 𝑐𝑓 𝑀(𝑘𝑁∙𝛼𝑠 04C8=4C8=4C8=𝑉𝑐=0.7𝑓𝑡𝑏ℎ0=0.7×1.43×150×275=要求配置A6@200箍筋。弯矩𝑀=0(𝑘𝑁∙剪力𝑉=−−−−方案比3-1体积合计1

3-2长度合计863-3体积合计长度长度合计

3-4向板方案比双向板方案省了约20%。第四章材料选𝑓𝑐=14.3𝑁/𝑚𝑚2，𝑓𝑡=1.43𝑁/𝑚𝑚2，𝛼=1.0，𝛽=𝐸𝑐=3.0×104𝑁/𝑚𝑚2，𝜉𝑏=𝑓𝑐=19.1𝑁/𝑚𝑚2，𝑓𝑡=1.71𝑁/𝑚𝑚2，𝛼=1.0，𝛽=𝐸𝑐=3.25×104𝑁/𝑚𝑚2，𝜉𝑏=𝑓𝑦=360𝑁/𝑚𝑚2，𝑓′= =2.0× 𝑓𝑦𝑣=截面尺寸初度一般为𝑏=ℎ/3~ℎ/2，且不宜小于200𝑚𝑚。因此，初估截面如下表所示：恒载：[3.944.84.210(4.24.8)5=活载：[3.54.832.54.81.25=估算轴力设计值：𝑁𝑣=1.2×8471.4324=𝐴𝑐

1.2×1470×= = 0.75×了保证结构的安全性，取柱截面为500𝑚𝑚×500𝑚𝑚。框架计算模4号轴线处的典型横向一榀框架进行设计。

构构 位 𝐼/𝐼𝑏、 𝑖=𝐸𝐼 𝑐ℎ×𝑙、(𝑁∙边 500×梁2.08×4.17×2.08× 500×2.08×4.17×5.21× 550×7.63×7.63×4.43×2~5 550×7.63×7.63×5.07×竖向荷载作用下内力计(5层20×0.02=6.5×0.1=14×0.1=25×0.12=17×0.02=(1~4层20×0.01=20×0.02=25×0.12=17×0.02=梁25×0.2×0.38=17×2×0.02×0.38=25×0.2×0.38=17×2×0.02×0.38=25×0.2×0.28=17×2×0.02×0.28=25×0.3×0.58=17×2×0.02×0.58=25×0.25×0.58=17×2×0.02×0.58=10×0.18×4.4=17×2×0.02×4.4=2~510×0.18×3.9=17×2×0.02×3.9=10×0.3×4.4=20×0.012×4.4=20×0.008×4.4=17×2×0.02×4.4=2~510×0.3×3.9=20×0.012×3.9=20×0.008×3.9=17×2×0.02×3.9=柱25×0.55×0.55×5.6=17×4×0.02×0.55×5.1=2~525×0.55×0.55×4.4=17×4×0.02×0.55×3.9=1−2𝛼2+2.16+0.744××4.8=0.744×0.5×=0.744×0.4×=2.16+0.625××2.4=0.625×0.5×=0.625×0.4×=1.59+0.625×0.625×0.5×0.625×0.4××2.4+0.891×+0.891×0.5×+0.891××1.2==×1.2=2.16+0.744××4.8+9.67=0.744×2.5×=−1~42.16+0.625××2.4=0.625×3.5×=−1.59+0.625×0.625×2.5××2.4+0.891×+0.891×3.5×−×1.2+9.67==恒载活载雪载10.73×4.8=0.75×4.8=0.6×4.8=17.24×4.8=1.28×4.8=1.03×4.8=1~423.41×4.8=3.75×4.8=−21.38×4.8=7.49×4.8=−法计算所得结果与精确值的误差基本在10%以内，可以接受。法计算所得结果与精确值的误差基本在10%以内，可以接受。水平荷载下的内力计56.09×14.4×62.4=2.16×6×24+2.16×2.4×12+1.59×4.818+4.74×14.4×2+4.02×9.6×4=36.20×52=15.91×2×(14.4+62.4)=9.67×(6×15+4.8×16)=0.5×0.4×14.4×62.4=2~43.94×(14.4×62.4−2×4.8×6)=2.16×6×24+2.16×2.4×12+1.59×4.818+4.74×14.4×2+4.02×9.6×4=36.20×52=15.91×2×(14.4+62.4)=9.67×(6×17+4.8×20)=0.5×(2.5×14.4×62.4+1×2.4×52.8)=13.94×(14.4×62.4−2×4.8×6)=2.16×6×24+2.16×2.4×12+1.59×4.818+4.74×14.4×2+4.02×9.6×4=46.16×52=17.95×2×(14.4+62.4)=10.91×(6×17+4.8×20)=0.5×(2.5×14.4×62.4+1×2.4×52.8)=边柱（28根中柱（24根𝑖𝑐(𝑁∙𝑖𝑐(𝑁∙55.07×5.36×5.07×1.31×45.07×5.36×5.07×1.31×35.07×5.36×5.07×1.31×25.07×5.36×5.07×1.31×14.43×6.65×4.43×9.97×54.65×44.65×34.65×24.65×14.26×根据半经验，取𝜓𝑇=0.7，则结构自振周期𝑇1=1.7𝜓𝑇√𝑢𝑇=8度设防，基本加速度0.2g，水平相应系数最大值𝛼𝑚𝑎𝑥=0.16。由于𝑇𝑔<𝑇1<5𝑇𝑔，结构阻尼比取𝜁=0.05，则有𝛾=0.9,𝜂2=1.0。𝑇𝑔 0.351𝛼1=(𝑇)𝜂2𝛼𝑚𝑎𝑥= ×1.0×0.16=1结构等效总重力荷载：𝐺𝑒𝑞0.85𝐺𝐸=0.855963650691𝑘𝑁结构总水平作用：𝐹𝐸𝑘=𝛼1𝐺𝑒𝑞=0.080×50691=4055𝑘𝑁顶部附加作用系数：𝛿𝑛=0.08𝑇1+0.01=0.070顶部附加水平作用：∆𝐹𝑛=𝛿𝑛𝐹𝐸𝑘=0.070×4055=各层的水平作用标准值计算结果见下表𝐺𝑖𝐻𝑖(×103𝑘𝑁∙54321算：𝑤𝑘=𝛽𝑧𝜇𝑠𝜇𝑧𝑤0。其中，地区基本风压为𝑤0=0.45𝑘𝑁/𝑚2；建筑离地面高度为22.5𝑚，考C类，查表得风压高度变化系数为𝜇𝑧=0.65~0.78；考虑迎风面与背风面共同受力，风荷载体形系数𝜇𝑠=1.3；由于建筑高度不超过30𝑚,因此风振系数𝛽𝑧=1.0。层高宽度5432155.36×1.31×4.65×45.36×1.31×4.65×35.36×1.31×4.65×25.36×1.31×4.65×16.65×9.97×4.26×

y5边5510−−10中5510−−104边54101010中541010103边53101010中531010102边521010中52101011边51100−−中51100−−层数位置y(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙5边−−−中4边−−−中3边−−−中2边−−−中1边−−−中得结果与精确值的误差基本在10%以内，可以接受。水平荷载下的侧移验层高54.65×44.65×34.65×24.65×14.26×14根柱的总截面积𝐴=145505504.24×106𝑚𝑚2。柱自下而上等截面𝑟=1.0，查得𝐹𝑁=0.36总剪力𝑉04055𝑘𝑁，结构总高度𝐻23.2𝑚，宽度𝐵14.4𝑚。

𝐹𝑁=第五章位置层数(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙1----2----3----4----5----1-----2-----3-----4-----5-----1----2----3----4----5----1-----2-----3-----4-----5-----位置层数(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙1-----2-----3-----4-----5-----1------2------3------4------5------10203040501020304050正弯矩乘以1.2；同时，调幅后的结果满足要求。位置层数(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙12345123451234659123453位置层数(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙12345123451234512345框架内力组合设位置层数(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙=1.2×11--2--3--4--5--1---2---3---4---5---1.35×1×1.4×1--2--3--4--5--1---2---3---4---5---位置层数(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙=1.2×31--2--3--4--5---1---2---3---4---5---位置层数(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙=1.2×112345123451.35×1×1.4×1234512345位置层数(𝑘𝑁∙(𝑘𝑁∙=1.2×31234512345第六章C30混凝土，𝑓𝑐14.3𝑁/𝑚𝑚2，𝑓𝑡1.43𝑁/𝑚𝑚2。钢筋均采用HRB400钢筋，𝑓𝑦=360𝑁/𝑚𝑚2，𝑓′=360𝑁/𝑚𝑚2。HPB300钢筋，𝑓𝑦𝑣=270𝑁/𝑚𝑚2边跨梁截面为500𝑚𝑚×200𝑚𝑚，取𝑎=𝑎′=30𝑚𝑚，ℎ =470𝑚𝑚。中跨梁截面为500𝑚𝑚×200𝑚𝑚，取𝑎=𝑎′=30𝑚𝑚，ℎ =470𝑚𝑚。支座处𝜌𝑚𝑖𝑛=max{0.65𝑓𝑡/𝑓𝑦0.300.30%，𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛=𝜌𝑚𝑖𝑛𝑏ℎ300𝑚𝑚2。跨中：𝜌𝑚𝑖𝑛=max{0.55𝑓𝑡/𝑓𝑦,0.25}=0.25%，𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛=𝜌𝑚𝑖𝑛𝑏ℎ=250𝑚𝑚2。根据《混凝土结构设计规范》第11.3.7条，对二级抗震等级，钢筋直径不应小于14𝑚𝑚跨中弯矩由无作用组合时的永久荷载控制：𝑀𝑐=88.1𝑘𝑁∙𝑚 88.1×𝑐𝑏𝛼𝑠=𝑓𝑏ℎ2=14.3×200×4702=0.139<𝛼𝑠,𝑚𝑎𝑥=𝑐𝑏𝛾𝑠=0.5(1+√1−2𝛼𝑠)=𝐴𝑠

88.1×= =562.9𝑚𝑚2360×0.925×4703C18，𝐴𝑠=763𝑚𝑚2边支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=151.4𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−271.8𝑘𝑁∙𝑚。𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

=0.75×151.4×360×(470−

=3C18，𝐴𝑠=763𝑚𝑚2负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=763𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×271.8×106−360×763×(470− 14.3×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.141×14.3×200×470+763= 2C25+3C18，𝐴𝑠=1745𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.141<0.35，𝐴𝐴=0.44>0.3 中支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=88.2𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−216.9𝑘𝑁∙𝑚。取下部钢筋沿梁长直通，与跨中相同为3C18，𝐴𝑠=763𝑚𝑚2。负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=763𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×216.9×106−360×763×(470− 14.3×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.068×14.3×200×470+763= 3C25，𝐴𝑠=1473𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.068<0.35，𝐴𝐴=0.52>0.3 中跨支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=306.6𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−341.7𝑘𝑁∙𝑚。由6.1.3.2节，将中跨梁的混凝土等级提高至C40。𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

0.75×306.6×=360×(470−

=3C18+2C22，𝐴𝑠1523𝑚𝑚2负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=1523𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×341.7×106−360×1523×(470− 19.1×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.018×19.1×200×470+1523= 2C25+3C18，𝐴𝑠=1745𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.028<0.35，𝐴𝐴=0.87>0.3 2C253C18𝑀+剪力由荷载组合控制，组合后的剪力𝑉𝑏,𝑚𝑎𝑥=𝑀+𝑉=

𝑏+ =1.2

151.4+

+30.4

=

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×200×470)=316.3𝑘𝑁边跨箍筋加密区长度1.5h=1.5500=750𝑚𝑚，取为800𝑚𝑚

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×163.9×103−0.42×1.43×200×= =270×

=1.01> 𝜌𝑠𝑣≥ =0.28

=

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×156.7×103−0.42×1.43×200×= =270×=

=0.673>沿梁全长箍筋的配筋率𝜌𝑠𝑣=𝐴𝑠𝑣/𝑠=101/(200150)=0.34%>0.15%，𝑀+剪力由荷载组合控制，组合后的剪力𝑉𝑏,𝑚𝑎𝑥=𝑀+𝑉=

𝑏+ =1.2

306.6+

+13.3

=

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×200×470)=316.3𝑘𝑁1

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×19.1×200×470)=边跨箍筋加密区长度1.5h=1.5500=750𝑚𝑚，取为800𝑚𝑚

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×432.8×103−0.42×1.71×200×= =270× =

𝜌𝑠𝑣≥ =0.28

=

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×358.3×103−0.42×1.71×200×= =270×=

=2.260>沿梁全长箍筋的配筋率𝜌𝑠𝑣=𝐴𝑠𝑣/𝑠=226/(200100)=1.13%>0.17%，跨中弯矩由无作用组合时的永久荷载控制：𝑀𝑐=84.9𝑘𝑁∙𝑚 84.9×𝑐𝑏𝛼𝑠=𝑓𝑏ℎ2=14.3×200×4702=0.139<𝛼𝑠,𝑚𝑎𝑥=𝑐𝑏𝛾𝑠=0.5(1+√1−2𝛼𝑠)=𝐴𝑠

84.9×= =541.0𝑚𝑚2360×0.928×4703C18，𝐴𝑠=763𝑚𝑚2边支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=132.1𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−257.5𝑘𝑁∙𝑚。𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

=0.75×132.1×360×(470−

=3C18，𝐴𝑠=763𝑚𝑚2负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=763𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×257.5×106−360×763×(470− 14.3×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.122×14.3×200×470+763= 3C25，𝐴𝑠=1473𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.122<0.35，𝐴𝐴=0.63>0.3 中支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=76.0𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−207.9𝑘𝑁∙𝑚。取下部钢筋沿梁长直通，与跨中相同为3C18，𝐴𝑠=763𝑚𝑚2。负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=763𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×207.9×106−360×763×(470− 14.3×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.057×14.3×200×470+763= 2C25+3C18，𝐴𝑠=1745𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.068<0.35，𝐴𝐴=0.44>0.3 中跨支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=286.3𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−317.4𝑘𝑁∙𝑚。由6.1.4.2节，将中跨梁的混凝土等级提高至C40。𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

0.75×286.3×= =1355.6𝑚𝑚2360×(470−30)3C18+2C22，𝐴𝑠1523𝑚𝑚2负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=1523𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×317.4×106−360×1523×(470− 19.1×200× =−0.004<𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

0.75×317.4×= =1502.8𝑚𝑚2360×(470−30)2C25+3C18，𝐴𝑠=1745𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.00<0.35，𝐴𝐴=0.87>0.3 2C253C18𝑀+剪力由荷载组合控制，组合后的剪力𝑉𝑏,𝑚𝑎𝑥=𝑀+𝑉=

𝑏+ =1.2

132.1+

+30.4

=

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×200×470)=316.3𝑘𝑁边跨箍筋加密区长度1.5h=1.5500=750𝑚𝑚，取为800𝑚𝑚

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×157.7×103−0.42×1.43×200×= =270×

=1.01> 𝜌𝑠𝑣≥ =0.28

=

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×151.6×103−0.42×1.43×200×= =270×=

=0.673>沿梁全长箍筋的配筋率𝜌𝑠𝑣=𝐴𝑠𝑣/𝑠=101/(200150)=0.34%>0.15%，𝑀+剪力由荷载组合控制，组合后的剪力𝑉𝑏,𝑚𝑎𝑥=𝑀+𝑉=

𝑏+ =1.2

286.3+

+13.3

=

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×200×470)=316.3𝑘𝑁1

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×19.1×200×470)=边跨箍筋加密区长度1.5h=1.5500=750𝑚𝑚，取为800𝑚𝑚

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×403.9×103−0.42×1.71×200×=270×

==

=2.260> 𝜌𝑠𝑣≥

=0.28 =

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×358.3×103−0.42×1.71×200×= =270×=

=1.883>沿梁全长箍筋的配筋率𝜌𝑠𝑣=𝐴𝑠𝑣/𝑠=226/(200120)=0.94%>0.17%，跨中弯矩由无作用组合时的永久荷载控制：𝑀𝑐=84.6𝑘𝑁∙𝑚 84.6×𝑐𝑏𝛼𝑠=𝑓𝑏ℎ2=14.3×200×4702=0.134<𝛼𝑠,𝑚𝑎𝑥=𝑐𝑏𝛾𝑠=0.5(1+√1−2𝛼𝑠)=𝐴𝑠

84.6×= =538.0𝑚𝑚2360×0.928×4702C18，𝐴𝑠=509𝑚𝑚2边支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=99.5𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−224.7𝑘𝑁∙𝑚。𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

0.75×99.5×= =471.1𝑚𝑚2360×(470−30)2C18，𝐴𝑠=509𝑚𝑚2负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=509𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×224.7×106−360×509×(470− 14.3×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.057×14.3×200×470+509= 3C22，𝐴𝑠=1140𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.057<0.35，𝐴𝐴=0.47>0.3 中支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=49.5𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−181.4𝑘𝑁∙𝑚。取下部钢筋沿梁长直通，与跨中相同为2C18，𝐴𝑠=509𝑚𝑚2。负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=509𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×181.4×106−360×509×(470− 14.3×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.092×14.3×200×470+509= 2C22+1C25，𝐴𝑠=1251𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.088<0.35，𝐴𝐴=0.41>0.3 中跨支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=229.9𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−261.2𝑘𝑁∙𝑚。由6.1.5.2节，将中跨梁的混凝土等级提高至C40。𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

0.75×229.9×= =1088.5𝑚𝑚2360×(470−30)2C18+2C20，𝐴𝑠1137𝑚𝑚2负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=1137𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×261.2×106−360×1137×(470− 19.1×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.019×19.1×200×470+1137= 2C22+1C25，𝐴𝑠=1251𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.025<0.35，𝐴𝐴=0.91>0.3 2C222C18𝑀+剪力由荷载组合控制，组合后的剪力𝑉𝑏,𝑚𝑎𝑥=𝑀+𝑉=

𝑏+ =1.2

99.5+

+30.4

=

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×200×470)=316.3𝑘𝑁边跨箍筋加密区长度1.5h=1.5500=750𝑚𝑚，取为800𝑚𝑚

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×144.7×103−0.42×1.43×200×= =270×

=1.01> 𝜌𝑠𝑣≥ =0.28

=

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−==0.85×140.8×103−0.42×1.43×200×0×

==

=0.673>沿梁全长箍筋的配筋率𝜌𝑠𝑣=𝐴𝑠𝑣/𝑠=101/(200150)=0.34%>0.15%，𝑀+剪力由荷载组合控制，组合后的剪力𝑉𝑏,𝑚𝑎𝑥=𝑀+𝑉=

𝑏+ =1.2

261.2+

+13.3

=

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×200×470)=316.3𝑘𝑁1

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×19.1×200×470)=边跨箍筋加密区长度1.5h=1.5500=750𝑚𝑚，取为800𝑚𝑚

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×330.9×103−0.42×1.71×200×= =270×=

=1.963> 𝜌𝑠𝑣≥ =0.28

= 𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=

0.85×273.3×103−0.42×1.71×200×= =270×

=1.308>沿梁全长箍筋的配筋率𝜌𝑠𝑣=𝐴𝑠𝑣/𝑠=157/(200120)=0.65%>0.17%，跨中弯矩由无作用组合时的永久荷载控制：𝑀𝑐=84.6𝑘𝑁∙𝑚 84.6×𝑐𝑏𝛼𝑠=𝑓𝑏ℎ2=14.3×200×4702=0.134<𝛼𝑠,𝑚𝑎𝑥=𝑐𝑏𝛾𝑠=0.5(1+√1−2𝛼𝑠)=𝐴𝑠

84.6×= =538.0𝑚𝑚2360×0.928×4702C18，𝐴𝑠=509𝑚𝑚2边支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=59.8𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−186.7𝑘𝑁∙𝑚。𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

0.75×59.8×= =283.1𝑚𝑚2360×(470−30)2C18，𝐴𝑠=509𝑚𝑚2负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=509𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×186.7×106−360×509×(470− 14.3×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.099×14.3×200×470+509= 3C20，𝐴𝑠=941𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.099<0.35，𝐴𝐴=0.58>0.3 中支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=18.8𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−150.3𝑘𝑁∙𝑚。取下部钢筋沿梁长直通，与跨中相同为2C18，𝐴𝑠=509𝑚𝑚2。负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=509𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×150.3×106−360×509×(470− 14.3×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.052×14.3×200×470+509= 3C20，𝐴𝑠=941𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.052<0.35，𝐴𝐴=0.54>0.3 中跨支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=164.6𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−194.7𝑘𝑁∙𝑚。𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

0.75×164.6×= =779.4𝑚𝑚2360×(470−30)3C18，𝐴𝑠=763𝑚𝑚2负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=763𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×194.7×106−360×763×(470− 14.3×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.041×14.3×200×470+763= 3C20，𝐴𝑠=941𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.041<0.35，𝐴𝐴=0.81>0.3 2C202C18𝑀+剪力由荷载组合控制，组合后的剪力𝑉𝑏,𝑚𝑎𝑥=𝑀+𝑉=

𝑏+ =1.2

59.8+

+30.4

=

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×200×470)=316.3𝑘𝑁边跨箍筋加密区长度1.5h=1.5500=750𝑚𝑚，取为800𝑚𝑚

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×129.1×103−0.42×1.43×200×= =270×

=1.01> 𝜌𝑠𝑣≥ =0.28

=

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×128.0×103−0.42×1.43×200×= =270×

=0.673>沿梁全长箍筋的配筋率𝜌𝑠𝑣=𝐴𝑠𝑣/𝑠=101/(200150)=0.34%>0.15%，𝑀+剪力由荷载组合控制，组合后的剪力𝑉𝑏,𝑚𝑎𝑥=𝑀+𝑉=

𝑏+ =1.2

164.6+

+13.3

=

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×200×470)=316.3𝑘𝑁边跨箍筋加密区长度1.5h=1.5500=750𝑚𝑚，取为800𝑚𝑚

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×245.4×103−0.42×1.43×200×= =270×

=1.263> 𝜌𝑠𝑣≥ =0.28

=

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×202.0×103−0.42×1.43×200×= =270×

=沿梁全长箍筋的配筋率𝜌𝑠𝑣=𝐴𝑠𝑣/𝑠=101/(200100)=0.51%>0.15%，跨中弯矩由无作用组合时的永久荷载控制：𝑀𝑐=72.8𝑘𝑁∙𝑚 72.8×𝑐𝑏𝛼𝑠=𝑓𝑏ℎ2=14.3×200×4702=0.115<𝛼𝑠,𝑚𝑎𝑥=𝑐𝑏𝛾𝑠=0.5(1+√1−2𝛼𝑠)=𝐴𝑠

72.8×= =458.4𝑚𝑚2360×0.939×4702C18，𝐴𝑠=509𝑚𝑚2边支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=29.4𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−118.0𝑘𝑁∙𝑚。取下部钢筋沿梁长直通，与跨中相同为2C18，𝐴𝑠=509𝑚𝑚2。负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=509𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×118.0×106−360×509×(470− 14.3×200× =𝜉=1−√1−2𝛼𝑠=𝐴=𝜉𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0+𝐴′=0.013×14.3×200×470+509= 3C16，𝐴𝑠=603𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉=0.013<0.35，𝐴𝐴=0.84>0.3 中支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=−11.9𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−93.2𝑘𝑁∙𝑚。取下部钢筋沿梁长直通，与跨中相同为2C18，𝐴𝑠=509𝑚𝑚2。负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=509𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×93.2×106−360×509×(470− 14.3×200× =−0.017<𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

0.75×93.2×= =441.3𝑚𝑚2360×(470−30)3C16，𝐴𝑠=603𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉<0.35，𝐴𝐴=0.84>0.3 中跨支座由作用组合控制：𝑀𝑚𝑎𝑥=65.1𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑚𝑖𝑛=−107.7𝑘𝑁∙𝑚。𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

0.75×65.1×= =308.2𝑚𝑚2360×(470−30)2C18，𝐴𝑠=509𝑚𝑚2负弯矩作用下，受压钢筋𝐴′=509𝑚𝑚2𝛾𝑅𝐸𝑀−𝑓𝐴′ −𝛼 𝑦 0.75×107.7×106−360×509×(470− 14.3×200× =𝐴𝑠

𝑓𝑦(ℎ𝑏0−

0.75×107.7×= =509.9𝑚𝑚2360×(470−30)3C16，𝐴𝑠=603𝑚𝑚2二级抗震等级，𝜉<0.35，𝐴𝐴=0.84>0.3 2C162C18𝑀+剪力由荷载组合控制，组合后的剪力𝑉𝑏,𝑚𝑎𝑥=𝑀+𝑉=

𝑏+ =1.2

11.9+

+24.8

=

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×200×470)=316.3𝑘𝑁边跨箍筋加密区长度1.5h=1.5500=750𝑚𝑚，取为800𝑚𝑚

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×96.2×103−0.42×1.43×200×= =270×

=1.01> 𝜌𝑠𝑣≥ =0.28

=

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×94.1×103−0.42×1.43×200×= =270×=

=0.673>沿梁全长箍筋的配筋率𝜌𝑠𝑣=𝐴𝑠𝑣/𝑠=101/(200150)=0.34%>0.15%，𝑀+剪力由荷载组合控制，组合后的剪力𝑉𝑏,𝑚𝑎𝑥=𝑀+𝑉=

𝑏+ =1.2

65.1+

+11.7

=

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×200×470)=316.3𝑘𝑁边跨箍筋加密区长度1.5h=1.5500=750𝑚𝑚，取为800𝑚𝑚

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×122.9×103−0.42×1.43×200×= =270×

=1.01> 𝜌𝑠𝑣≥ =0.28

=

𝛾𝑅𝐸𝑉𝑏−=0.85×102.5×103−0.42×1.43×200×= =270×

=0.67>沿梁全长箍筋的配筋率𝜌𝑠𝑣=𝐴𝑠𝑣/𝑠=101/(200×150)=0.34%>0.15%，在支座𝑙/3处截断。钢筋在节点处采取有效的锚固措施。由于截面高度超过400𝑚𝑚，在梁腹配置2C14腹筋。箍筋采用封闭箍，末端做成135°弯钩。实际施工时，由于中跨非加密区跨54321C40混凝土，𝑓𝑐19.1𝑁/𝑚𝑚2，𝑓𝑡1.71𝑁/𝑚𝑚2。钢筋均采用HRB400钢筋，𝑓𝑦=360𝑁/𝑚𝑚2，𝑓′=360𝑁/𝑚𝑚2。HPB300钢筋，𝑓𝑦𝑣=270𝑁/𝑚𝑚2柱截面为550𝑚𝑚×550𝑚𝑚，取𝑎=𝑎′=45𝑚𝑚，ℎ =505𝑚𝑚。底层最小配筋率：𝜌𝑚𝑖𝑛0.90%，𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛𝜌𝑚𝑖𝑛𝑏ℎ最大配筋率：𝜌𝑚𝑎𝑥=5%，𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛=𝜌𝑚𝑖𝑛𝑏ℎ=每边最小配筋率：𝜌𝑚𝑖𝑛0.20%，𝐴𝑠,𝑚𝑖𝑛𝜌𝑚𝑖𝑛𝑏ℎ一层边柱：𝑀𝑡=147.4𝑘𝑁𝑚,𝑀𝑏=368.2𝑘𝑁𝑚,𝑉=93.3𝑘𝑁,𝑁= 二层边柱：𝑀𝑏=158.4𝑘𝑁∙𝑚,𝑁=Σ𝑀𝑐=1.5Σ𝑀𝑏=1.5×271.8=407.7𝑘𝑁∙>147.4+158.4=305.8𝑘𝑁∙𝑀𝑡 ×407.7=196.5𝑘𝑁∙ 𝑀𝑏 ×407.7=211.2𝑘𝑁∙

𝑁𝑚𝑎𝑥

19.1×550×

=0.28<矩为：𝑀𝑏=1.5×368.2=552.3𝑘𝑁∙𝑚。 底层柱的计算长度𝑙𝑐1.0𝐻𝑐5600𝑚𝑚，回转半径𝑖𝑐0.2887158.9𝑚𝑚。因𝑙𝑐/𝑖𝑐=35.2>34−12(𝑀𝑡/𝑀𝑏)=29.7，故需考虑𝑃- 截面曲率修正系数：𝜉𝑐=0.5𝑓𝑐𝐴/𝑁=1.760>1，取𝜉𝑐=1 552.3×𝑒0=𝑁=1641.1×103=336.5𝑚𝑚,𝑒𝑎=20𝑚𝑚,𝑒𝑖=𝑒0+𝑒𝑎=1𝜂𝑛𝑠=1

()𝜉𝑐=1300(𝑀𝑐/𝑁+𝐶𝑚=0.7+ 𝑐=0.7+0.3

=𝑀𝑏= 𝐶𝑀𝑏=1.113×0.807×𝑀𝑏=0.898𝑀𝑏< 𝑛𝑠 柱截面按对称配筋，𝐴′=𝐴，则 ξ=𝑓𝑏ℎ𝑐𝑐

0.8×1641.1×=19.1×550×505=0.247<ξ𝑏=𝑒=𝑒𝑖+ℎ𝑐/2−𝑎=356.5+550/2−45=𝛾𝑅𝐸𝑁𝑒−𝑓𝑐𝑏𝑐ℎ2ξ(1−𝐴′=𝐴 = − 4C20，𝐴𝑠=1256𝑚𝑚212C20 196.5×𝑒0=𝑁=1641.1×103=119.7𝑚𝑚,𝑒𝑎=20𝑚𝑚,𝑒𝑖=𝑒0+𝑒𝑎=𝑒=𝑒𝑖+ℎ𝑐/2−𝑎=139.7+550/2−45=𝛾𝑅𝐸𝑁𝑒−𝑓𝑐𝑏𝑐ℎ2ξ(1−𝐴′=𝐴 =−576.9𝑚𝑚2< − 12C20𝑀𝑡+ 196.5+𝑉𝑐= 𝑐=1.3 = 剪跨比λ𝐻𝑛/(2ℎ𝑐05.053.0，取λ3.0。1

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×550×505)=934.5𝑘𝑁箍筋加密区长度𝐻𝑐/6=900𝑚𝑚，柱根加密区长度为柱净高的1/3，取为1800𝑚𝑚 𝑉−1.05𝑓𝑏 −𝐴𝑠𝑣=𝑅𝐸 𝜆+1𝑡𝑐 =−1.59< 4A8@100柱轴压比为0.28，查得𝜆𝑣=0.08，𝜆𝑣𝑓𝑐/𝑓𝑦𝑣=0.57%50.3×(8×500+4×𝜌𝑣

5002× =1.01%>4A8@200一层中柱：𝑀𝑡=297𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑏=421.9𝑘𝑁∙𝑚,𝑉=132.2𝑘𝑁𝑁= 二层中柱：𝑀𝑏=311.1𝑘𝑁∙𝑚,𝑁=Σ𝑀𝑐=1.5Σ𝑀𝑏=1.5×(216.9+306.6)=785.3𝑘𝑁∙>297.0+311.1=608.1𝑘𝑁∙𝑀𝑡=297.0×785.3=383.5𝑘𝑁∙ 𝑀𝑏 ×785.3=401.7𝑘𝑁∙ 𝑁𝑚𝑎𝑥 =0.41< 19.1×550×矩为：𝑀𝑏=1.5×421.9=632.9𝑘𝑁∙𝑚。 底层柱的计算长度𝑙𝑐1.0𝐻𝑐5600𝑚𝑚，回转半径𝑖𝑐0.2887158.9𝑚𝑚。因𝑙𝑐/𝑖𝑐=35.2>34−12(𝑀𝑡/𝑀𝑏)=26.7，故需考虑𝑃-𝛿二阶效应的影响。截面曲率修正系数：𝜉𝑐=0.5𝑓𝑐𝐴/𝑁=1.229>1，取𝜉𝑐 632.9×𝑒0=𝑁=2349.7×103=269.3𝑚𝑚,𝑒𝑎=20𝑚𝑚,𝑒𝑖=𝑒0+𝑒𝑎= 𝑙𝑐𝜂𝑛𝑠=1+

𝜉𝑐= 1300(𝑀𝑏/𝑁+

𝐶𝑚=0.7+0.3𝑐=𝑀𝑏= 𝐶𝑀𝑏=1.132×0.882×𝑀𝑏=0.998𝑀𝑏< 𝑛𝑠 柱截面按对称配筋，𝐴′=𝐴，则 ξ=𝑓𝑏ℎ𝑐𝑐

0.8×2349.7×=19.1×550×505=0.354<ξ𝑏=𝑒=𝑒𝑖+ℎ𝑐/2−𝑎=289.3+550/2−45=𝛾𝑅𝐸𝑁𝑒−𝑓𝑐𝑏𝑐ℎ2ξ(1−𝐴′=𝐴 = − 4C20，𝐴𝑠=1256𝑚𝑚212C20 383.5×𝑒0=𝑁=2349.7×103=163.2𝑚𝑚,𝑒𝑎=20𝑚𝑚,𝑒𝑖=𝑒0+𝑒𝑎=𝑒=𝑒𝑖+ℎ𝑐/2−𝑎=183.2+550/2−45=𝛾𝑅𝐸𝑁𝑒−𝑓𝑐𝑏𝑐ℎ2ξ(1−𝐴′=𝐴

=−26.2𝑚𝑚2<

−12C20𝑀𝑡+ 383.5+𝑉𝑐= 𝑐=1.3 = 剪跨比λ𝐻𝑛/(2ℎ𝑐05.053.0，取λ3.0。1

(0.2𝛽𝑐𝑓𝑐𝑏𝑏ℎ𝑏0)=0.85×(0.2×1.0×14.3×550×505)=934.5𝑘𝑁箍筋加密区长度𝐻𝑐/6=900𝑚𝑚，柱根加密区长度为柱净高的1/3，取为1800𝑚𝑚 𝑉−1.05𝑓𝑏 −𝐴𝑠𝑣=𝑅𝐸 𝜆+1𝑡𝑐 =−1.88< 4A8@100柱轴压比为0.41，查得𝜆𝑣=0.11，𝜆𝑣𝑓𝑐/𝑓𝑦𝑣=0.78%50.3×(8×500+4×𝜌𝑣

5002× =1.01%>4A8@200

二层边柱：𝑀𝑡164.9𝑘𝑁∙𝑚,𝑀𝑏=158.4𝑘𝑁∙𝑚,

=81.9𝑘𝑁,𝑁=三层边柱：𝑀𝑏=121.3𝑘𝑁∙𝑚,𝑁=Σ𝑀𝑐=1.5Σ𝑀𝑏=1.5×257.5=386.3𝑘𝑁∙>164.9+121.3=286.2𝑘𝑁∙𝑀𝑡 ×386.3=222.5𝑘𝑁∙ 𝑀𝑏 ×386.3=163.7𝑘𝑁∙ 𝑁𝑚𝑎𝑥 =0.22< 19.1×550×根据前面一节可知二层柱底端设计弯矩𝑀𝑏=211.2𝑘𝑁∙𝑚 底层柱计算长度𝑙𝑐1.25𝐻𝑐5500𝑚𝑚，回转半径𝑖𝑐0.2887158.9𝑚𝑚。因𝑙𝑐/𝑖𝑐=34.6>34−12(𝑀𝑡/𝑀𝑏)=21.4，故需考虑𝑃-𝛿二阶效应的影响。截面曲率修正系数：𝜉𝑐=0.5𝑓𝑐𝐴/𝑁=2.29>1，取𝜉𝑐 211.2×𝑒0=𝑁=1263.9×103=167.1𝑚𝑚,𝑒𝑎=20𝑚𝑚,𝑒𝑖=𝑒0+𝑒𝑎=𝜂𝑛𝑠=1

1300(𝑀𝑏/𝑁+

𝜉𝑐=𝐶𝑚=0.7+0.3𝑐=𝑀𝑏= 𝐶𝑀𝑏=1.133×1.016×𝑀𝑏=243.1𝑘𝑁∙ 𝑛𝑠 243.