洛阳名门城市广场3#5#7#8#模板施工方案

洛阳名门城市广场3#5#7#8#楼模板工程施工方案编制人：审核人：审批人：二0一五年6月中国建筑第五工程局有限公司目录TOC\o"1-3"\h\u9034一、编制依据 页共65页编制依据1、洛阳市规划建筑设计研究院设计的洛阳名门城市广场3#5#7#8#楼图纸；2、中国建筑第五工程局有限公司企业内部标准及操作工艺；3、中华人民共和国河南省、洛阳市有关工程管理、市政建设及环境保护等地方性的法规及规定；4、《建筑施工手册》（第五版）5、《建筑机械使用安全技术规范》（JGJ33-2012）6、《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）7、《建筑施工模板安全技术规程》JGJ162-20088、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版）；工程概况序号项目内容1工程地址洛阳市九都路与上阳路交叉口2建筑面积（m2）3#楼地下室1853.88m2，地上30018.67m25#楼地下室2732.24m2,地上29631.12m27#楼地下室2650.57m2，地上29051.42m28#楼地下室2638.25m2,地上29819.18m23层数3#楼地下二层，地上33层；5#楼地下三层，地上34层。7#楼地下三层，地上33层；8#楼地下三层，地上33层。4层高（m）3#楼地下二层层高3.92米，地下一层层高4.63米，一层层高5.8米，二层层高3.24米，标准层层高2.9米。5#楼地下三层层高3.92米，地下二层层高2.8米，地下一层层高3.08米，一层层高2.89米，标准层层高2.9米。7#8#楼地下三层层高3.92米，地下二层层高2.8米，地下一层层高2.78米，一层层高5.8米，二层层高3.19米，标准层层高2.9米。5结构形式剪力墙结构6结构断面尺寸墙厚：200、250、300连梁断面尺寸：200×400、200×440、200×500、200×540、200×900、250×440、250×500、250×550、250×600、300×450、300×600普通梁截面尺寸：200×450、250×450、250×550、250×650楼板厚度：90、100、120、1807楼梯结构形式梁板式楼梯8施工缝设置外墙留在底板上300mm，楼层施工缝留在板面，楼梯施工缝留在楼梯所在楼层休息平台板1/3跨度处。施工准备3.1施工安排1、施工部位及工期安排序号施工部位作业时间1地下室2015年8月2日至9月30日共60天2主楼15层顶板以下钢筋混凝土结构截止2015年12月30日共91天3主楼15层顶板及以上钢筋混凝土结构截止2016年4月30日121天2、工人分工及数量工种地下室地上部分木工50人40人钢筋工25人20人混凝土工10人10人3.2技术准备项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。3.3机具准备主要机具及工具准备详见下表：序号名称数量序号名称数量1圆盘锯2台6激光垂直仪1台2平刨2台7水平尺2把3手电钻10把8钢卷尺3m、5m、50m20/20/2把4手提电锯30台9工程检测尺2把5水准仪2台10塞尺2把3.4材料准备本工程模板材料选用覆膜多层板，40×90mm木方；支撑采用钢管架，支模架钢管采用φ48×3mm（2.9m层高的标准层采用轮扣支模架）；隔离剂选用水性隔离剂。根据所需材料提前考察、选用相关材料厂家。3.5现场准备安装前，要做好模板的定位基准工作，其工作步骤是：进行中心线和位置的放线：首先引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线起点，引出每条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。做好标高测量工作：用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高要求，直接引测到柱钢筋上，做好明显标志。进行找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确。防止模板底部漏浆。常用找平方法是沿模板边线用1：3水泥砂浆找平。另外，在外墙、外柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。设置模板定位基准：采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸，切割一定长度的钢筋头，点焊在主筋上，只限在最底排，其余采用砼条（成品），以保证钢筋位置与模板位置的准确。3.6模板及支撑配置数量综合考虑多层板周转次数8次，水平结构为保证混凝土达到拆模强度，为保证工程进度与质量需配置地下室全部顶板梁板模板、单层墙柱模板；主体结构需配置4层顶板梁板模板、单层墙柱模板（周转8次后更换模板）。经过初步分析，本工程的模板展开系数为3.3，充分考虑模板的损耗大约木方平为20%，均按7.5m/m2的平均量进行配置。施工中，模板及脚手架施工所用材料计划见下表。模板主要施工材料计划表序号名称规格单位数量使用部位备注1多层胶合板915×1830×15mmm213000墙柱梁板分批进场2木方40×90×2600mm根30000分批进场40×90×2000mm根10000分批进场3钢管Ф48×3.0吨130分批进场4扣件个5万分批进场5止水螺栓、穿墙螺栓、“3”形扣件、螺帽、PVC塑料管根据实际需用量在施工时提前20天提出计划进行采购。模板设计及计算模板施工流程图弹线定位清理杂物搭设脚手架校正钢筋模板就位模板组合绑扎钢筋、预埋模板下口找平模板施工流程图弹线定位清理杂物搭设脚手架校正钢筋模板就位模板组合绑扎钢筋、预埋模板下口找平校正模板固定拉筋浇注混凝土拆模及架子清理、修模板养护混凝土4.1垫层模板垫层模板利用已完成的240厚防水保护墙。4.2地下室底板模板筏板侧模利用防水保护墙（240m厚），沿底板边线外扩20mm砌筑，内侧用15厚1:3水泥砂浆找平抹光，外侧每隔3m增加一个突出墙面240mm,宽240mm的附墙柱。高度=底板厚度+380mm（砂石褥垫层200mm、混凝土垫层100mm、防水及保护层80mm）地库挡水板厚度，集水坑、电梯井模板采用15厚多层板按坑大小加工成定型模板。4.3墙模板材料：墙模采用15mm厚多层板面板，40mm×90mm方木做竖楞，外横楞用2×Ф48×3.0架子管，由于本工程周围有地下车库，主楼地下室无抗渗要求，因此模板安装同内墙，内外墙均采用Ф14普通螺杆。螺杆长度每边丝加工长度至少为150mm，故按墙厚+500计算。由于250厚墙体较多，为统一螺杆长度，统一按250mm的墙厚加工。墙体内背楞按中心间距180mm布置，墙体螺杆布置如下：水平螺杆（行）间距第一道距地（底）200-250mm，纵横间距按450mm布置。底部三排螺杆要加双螺帽。剪力墙模板安装剖面图安装前，先放出20cm控制线以及洞口控制线，并对控制线进行复核无误后，才能进行一侧模板的安装；安装另一侧模板前，务必将剪力墙内的杂物清理干净，并确保对拉螺杆穿墙管道安装位置正确；固定前，对垂直度进行检查，符合要求后，才能最终固定，并验收；混凝土浇筑一天后，依次拆除对拉螺杆、背楞、大模板，并将模板涂刷隔离剂，整齐堆码，以备下层使用。不同层高采用模板及对拉螺杆数量，如下表所示：层高(m)板厚(m)内墙净高墙模组合对拉螺杆排数5.80.15.7采用3块整板+0.21m104.630.184.45采用2块整板+1块整板平放83.920.123.8采用2块整板+0.16m73.920.253.67采用2块整板73.240.123.12采用3块整板平放+0.375m53.190.123.07采用3块整板平放+0.325m53.080.182.9采用3块整板平放+0.155m52.90.12.8采用3块整板平放+0.055m52.890.12.79采用3块整板平放+0.045m52.80.252.55采用3块整板平放52.80.12.7采用3块整板平放52.780.182.6采用3块整板平放5宽度小于200的板块要充分利用在墙模的最上部或底部，150-200mm的板可以集中做防护的标示牌。墙柱混凝土浇筑前，采用水泥砂浆填补缝隙。保证根部无漏浆，避免后期烂根。墙柱脚底部封堵形式如下图：为确保电梯井模板的施工质量，保证电梯井内壁的垂直平整，故此部位模板采用整体特制筒模，特制筒模采用四块大模和八块小模用铰链连接形成一整体。筒模和每个角模分别由两块小模与大模用铰链连接。在支筒模时，下部按墙体水平控制线及位置线固定好，由放线员检查校正位置垂直，撑开八个斜支撑使筒模方正，再加固好外侧模板。在砼浇注完成后，松开支撑，整体把筒模提开，再进行下一层施工。电梯坑模板采用木枋内撑的办法进行支撑，其安装示意图如下：电梯井剪力墙支设示意图主楼一层北侧与土接触挡土墙加固采用M14止水螺杆，每侧出墙体300mm，止水螺杆纵横向间距500mm，距地面200mm高，距柱边200mm开始设置，详见下图： 外墙支模止水螺杆固定示意图外墙、楼梯上下两层水平施工缝模板支设时，应加强该处锁脚螺杆的加固，并用双面胶塞严。如图所示:4.4梁板模板（1）梁模板设计主次梁侧模采用15mm厚多层板，配制成梁侧模板,侧模背次龙骨采用40×90mm木方，木方沿梁横向布置，间距@180mm；梁底模板采用15mm厚多层板，底模次龙骨采用40×90mm木方，间距@200～300mm；主龙骨采用φ48双钢管，间距@500mm。加固梁侧采用双钢管。一般梁支模梁高超过600mm时加对拉螺栓(φ14)，对拉螺栓设置数量按照以下原则执行：最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于250mm，最上排对拉螺栓距离楼板模板不大于300mm。对拉螺栓外套φ18PVC套管，以便周转。梁下部支撑采用扣件脚手架，设水平拉杆和斜拉杆。层高超过4m时，需加竖向剪刀撑和水平剪刀撑。剪刀撑隔一布一。设计见下图。梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度,梁底下部加一道对拉螺栓，既保证了梁底阴角的成型质量,同时与扣件式脚手架支撑构成早拆体系,在实际施工时,可根据情况,在满足条件的情况下实现局部早拆,加快模板周转。梁模板跨度超过4m支设按梁全跨长度的2/1000起拱；悬臂梁起拱高度为L/300。边梁支撑体系中斜杆需用联系杆相连，水平杆须额外与内部支模架至少两根立杆相连。边梁支撑不得与外架相连。 板模板设计本工程标准层层高2.9米，采用标准盘扣式快拆架，水平杆长度有0.6m、0.9m、1.2m三种（参照标准层立杆布置图，局部可做微调），立杆长度为2.55米，在距杆底15cm、95cm、175cm位置分别设有盘扣，距杆底225cm位置顶部水平杆采用钢管扣件加固。非标层模板支撑采用钢管脚手架，纵横间距为900～1000mm(根据厚度及高度在该范围内调整)，步距1500mm，采用可调上下托。底部扫地杆与立杆以扣件连接，扫地杆距地面200mm；3#5#7#8#楼层高均在6m以下，立杆无需拼接。非标层采用钢管扣件式脚手架，不同层高对应的立杆选择如下表所示：层高(米)5.84.633.923.923.243.193.082.92.892.82.82.78板厚（米）0.10.180.250.10.120.120.180.10.10.250.10.18杆底垫板+模板厚度+木枋高度+钢管直径（米）0.20.20.20.20.20.20.20.20.20.20.20.2托撑(0—20cm)立杆高度（米）5.543.33.52.82.82.72.552.552.22.42.4满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设φ48钢管主龙骨，40mm×90mm次龙骨，次龙骨间距不大于250mm，然后铺放15厚多层板，覆膜多层板采用硬拼缝，多层板与墙交接处先在多层板侧粘海绵胶条再紧靠墙面。为了加强满堂脚手架的稳定性，剪力墙与剪力墙之间的满堂脚手架均设置竖向剪刀撑，并且在水平向距楼地面1300mm处设置一道水平剪刀撑，最上一步横杆不足1500mm时仍需设置一道，最上面设一排用于支撑木方的水平钢管，间距为450mm。满堂脚手架搭设前在楼板上弹线，保证上下层立杆位于同一位置，立杆下部均铺设50厚垫板，楼板模板支设详见下图。楼板模板钢管扣件脚手架支设立体示意图楼板模板钢管扣件脚手架支设剖面示意图标准层楼板模板盘扣式脚手架支设立体示意图不同房间之间立杆连接方式示意图：卫生间（-31cm降板）位置4.5楼梯模板楼梯侧面及踏步采用卡槽式支模：模板按踏步尺寸切出直角凹槽，然后按木枋尺寸预留出另一个矩形小凹槽。然后将其固定。留槽如图所示：2）按踏步高度切出模板条，将木枋与模板一端对齐，钉紧，然后将其卡入锯齿形模板上，成型后如图：3）最后利用侧向模板条将后者与前者固定牢固。楼梯下部支撑采用钢管扣件脚手架，立杆间距900×900mm，步距1500mm，扫地杆距板面200mm，立杆上端采用可调托撑进行高度调节。楼梯下部钢管扣件脚手架支设如下图所示：4.6梁板后浇带模板设计安装主楼与地库相接处后浇带模板在本层梁板底模支设时，后浇带两侧设置与梁板支撑体系断开的快拆体系支撑(可以在整体拆除模板时保留)，以保证梁板板底模拆除后，后浇带的两侧支撑仍然保留并正常工作，避免形成悬挑结构。施工示意图如下：梁侧底模先拆密目钢丝网片拦截主体结构封顶后高一标号微膨胀砼封堵梁、板后浇带模板支设剖面示意图梁、板后浇带支设立面示意图4.7模板拆除墙柱侧模当混凝土强度能保证结构构件部变形，其表面及棱角不被损害，并满足同条件拆模试块试压强度不低于1.2MPa时，方可拆除。梁板结构拆除时，混凝土强度必须达到下表要求：底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂结构－≥100拆除前先确定早拆支撑杆，拆模时早拆支撑杆必须要连接加固处理。拆模次序为：转动立杆上部的早拆头（巧用可调支座），降低龙骨，拆除木方及模板，按照1.2m步距加固早拆支撑杆，拆除立杆，加固梁下早拆支撑杆，拆除梁底模板。模板早拆体系拆除时，工程技术人员必须到施工现场指挥，早拆体系支撑杆严禁先拆后支，并按照设计要求检查验收后，方可进行上部结构施工。模板拆除后应立即清理干净，刷隔离剂。新模板进场，必须先刷隔离剂方可堆放使用，拆下的扣件及时集中、清洗。4.8质量验收1、模板安装的允许偏差如下表所示：序号项目允许偏差单位：mm国家标准内控标准1轴线位置基础53柱墙梁522底模上表面标高52－53截面尺寸基础105柱墙梁＋4－5＋3－44每层垂直度655相邻两板表面高低差21.56表面平整度(2m长度内)547预埋管顶留孔中心线位移338预留洞中心线位置1084.9质量管理及控制措施（1）模板的强度、刚度、稳定性控制措施所有模板体系均必须对强度、刚度和稳定性进行验算。见附件。（2）原材料控制措施1）所有模板、架料进场后均应严格按照合同、规范和施工方案的要求逐一进行检查，对于不合格品必须退货，不得投入使用。2）由于市场上木材的质量参差不齐，因此对木方的质量检验就需要更加严格，特别是含水率指标，必须控制在10%以内。3）每批进场的多层板都必须进行抽样检验，可以采用最简单的试验方法：用开水煮6h～8h，模板无明显变形，不开裂，覆膜层无起皮、脱落现象等即为合格，否则为不合格，不得使用。（3）加工质量控制1）作为柱、墙模板背棱和顶板模板格栅的木方必须用压刨机进行双面刨光处理。2）多层板的加工必须根据配模图进行，下料前必须弹线。（4）漏浆控制措施1）在模板混凝土浇筑完毕后初凝前，用长刮杠将墙、柱边50mm范围内刮平，并控制好标高。2）严格控制模板的加工质量，尺寸偏差为每米1mm。3）在墙模板的拼缝处和梁模板、楼板模板面接触的部分粘贴双面胶。在模板安装和调整好后，如果模板和楼板间尚存在缝隙，则用砂浆在模板外侧填塞。但必须注意灌缝砂浆不得进入墙体截面内。4）顶板模板的拼缝间用5mm×10mm自粘式海绵条填嵌，靠墙的木方侧面粘贴50mm海绵条。楼板模板拼缝宽度超过2mm，表面应用透明胶布粘贴盖住缝隙。（5）模板的清理控制模板拆除后及时清理并涂刷隔离集，并在规定的区域堆放，对于破损模板，能修整的进行修整，不能修整的报材料员处置。（6）成品保护措施1）模板安、拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。2）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。3）模板在使用过程中加强管理，分规格堆放，及时涂刷脱模剂。4）支完模板后，保持模内清洁。5）应保护钢筋不受扰动。6）搞好模板的日常保养工作和维修工作。安全文明施工5.1安全生产、文明施工（1）模板堆放时码放整齐，堆放在施工现场平整场地上或堆放在施工层上，高度一般不得超过2米。（2）操作工人在现场支设墙柱模板时，塔吊吊起模板就位时，必须设专业信号工指挥，小心平稳地就位在墙柱位置线处，支撑好模板的斜撑后方可卸钩。避免模板碰撞钢筋，以防钢筋的偏位和模板面出现划痕。（3）在支设梁板模板时，脚手架搭设必须稳固，并按规定的立杆间距搭设，不得在未经技术人员允许的情况下更改立杆间距。搭设时，必须设置临时支撑，以防整体偏移。（4）模板拆除时应遵循按照模板支设的逆顺序进行的基本原则，并严格按照上述技术措施的有关要求进行。（5）所有的模板操作架宽度不小于500mm，且均需满铺跳板，并搭设1.2米的防护架及不少于两道护身栏杆。（6）装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷；安装墙柱模板时，随时支撑稳固，防止倾覆；拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。（7）安装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。（8）拆除模板时由专人指挥且必须拥有安全切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区，操作人员佩带好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人；模板起吊前，复查穿墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起；雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。（9）基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有塌方、滑坡危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工；操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和小型材料，基坑上口边缘3m以内不允许放置大型设备和重型材料，模板支设在护壁上时，必须在支点上加垫板。5.2模板加工机械的安全防范措施（1）平刨机1）平刨机安装后必须有验收手续，并有操作责任人，定人定机操作。2）无人操作必须断开电源，不可空转。3）必须进行保护接零并有漏电保护器。4）应经常进行检查、维修，对一些重要的部件，如护手安全装置，传动部位防护罩等，应保证完好。5）不得使用平刨和圆盘锯合为一台的多功能木工机具。（2）圆盘锯1）圆盘锯安装后必须有验收合格手续，并有操作责任人，定人定机操作。2）必须有保护接零、并有漏电保护器，电锯防护罩、分料器、防护档板安全装置及传动部位防护部位必须性能良好。3）无人操作必须切断电源。（3）手持电动机具1）一类手持动机具必须有保护接零。2）使用一类手持电动机具必须戴绝缘用品。3）使用手持电动机具不得随意接长电源或更换插头。5.3环境保护措施（1）在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。（2）模板表面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地。装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。（3）模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地，待够一车后集中运到垃圾集中场堆放。（4）梁板模板内锯末、灰尘等不得用高压机吹，应集中清扫，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。附：1、支模架计算书2、标准层轮扣架立杆平面布置图

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高4.50m新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)4.85新浇混凝土楼板边宽B(m)3.63二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.097风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计模板支架高度(m)5.8立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)425立柱距混凝土板长边的距离(mm)315主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁最大悬挑长度(mm)250主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×1=5.969kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.969×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.1)×1=2.61kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.61×3004/(384×10000×281250)＝0.098mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝1.855kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)×0.3＝0.91kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×0.91×12+0.117×0.945×12＝0.202kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.097×12+0.213×3.15×1，0.1×0.097×12+0.175×3.15×1]＝0.679kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.855×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.202，0.679，0.791]＝0.791kN·mσ=Mmax/W=0.791×106/54000=14.64N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.91×1+0.617×0.945×1＝1.129kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.097×1+0.675×3.15＝2.185kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.855×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.129，2.185，3.174]＝3.174kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×40×90)＝1.323N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.3＝0.843kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.843×10004/(100×9350×2430000)＝0.251mm≤[ν]＝l/250＝1000/250＝4mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.843×2504/(8×9350×2430000)＝0.018mm≤[ν]＝l1×2/250＝500/250＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁验算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.542kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.3＝0.975kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.3=0.903kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×0.975×1+1.2×0.567×1＝1.753kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.542×0.25＝0.386kNR＝max[Rmax，R1]＝1.753kN;正常使用极限状态按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×0.903×1＝0.993kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.903×0.25＝0.226kNR＝max[Rmax，R1]＝0.993kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.61kN·mσ=Mmax/W=0.61×106/4490=135.929N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.532kNτmax=2Vmax/A=2×3.532×1000/424＝16.663N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.864mm跨中νmax=0.864mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.705mm≤[ν]=250×2/250=2mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.634Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.097×1×1.52/10＝0.025kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[(1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1)×1×1+0.025/1]＝4.677kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4677.075/(0.634×424)+0.025×106/4490＝22.911N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.677kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100F1=N=4.677kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=160mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1040×160/1000=182.874kN≥F1=4.677kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×10000/1000=676.35kN≥F1=4.677kN满足要求！梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL22新浇混凝土梁计算跨度(m)9.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×800新浇混凝土结构层高(m)5.8梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)950步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)475梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)375,575梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.671kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1l2＝0.125×26.671×0.252＝0.208kN·mσ＝Mmax/W＝0.208×106/37500＝5.557N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5q2L4/(384EI)=5×20.5×2504/(384×10000×281250)＝0.371mm≤[ν]＝l/250＝250/250＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R2=0.5q1l=0.5×26.671×0.25＝3.334kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R2'=0.5q2l=0.5×20.5×0.25＝2.562kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝3.334+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×0.8]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×((0.95-0.475)-0.25/2)/2×1=4.86kN/mq2＝2.562+(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×0.8+(0.5+(24+1.1)×0.1)×((0.95-0.475)-0.25/2)/2×1＝3.514kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×4.86×12，0.5×4.86×0.22]＝0.486kN·mσ=Mmax/W=0.486×106/54000=9N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×4.86×1，4.86×0.2]＝2.916kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.916×1000/(2×40×90)＝1.215N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.514×10004/(100×9350×2430000)＝1.047mm≤[ν]＝l1/250＝1000/250＝4mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.514×2004/(8×9350×2430000)＝0.031mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×4.86×1，0.4×4.86×1+4.86×0.2]＝5.346kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝4.235kN,R2＝5.346kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.514×1，0.4×3.514×1+3.514×0.2]＝3.866kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝3.387kN,R'2＝3.866kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.07×106/4490=15.642N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.175kNτmax=2Vmax/A=2×5.175×1000/424＝24.411N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.019mm≤[ν]＝l/250＝375/250＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.149kN，R2=3.986kN，R3=5.274kN，R4=0.171kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.149,0.171]＝0.171kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝5.274kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)700立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(700+2×200)=1524.6mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝1.4××ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.156×1×1.52/10＝0.044kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝27.12kN/m2)小梁验算q1＝max{3.39+1.2×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×0.8]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×((0.95-0.475)-0.25/2)/2×1，3.39+1.2×(0.3-0.1)×0.25/2}=4.753kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.15kN，R2＝4.063kN，R3＝5.143kN，R4＝0.168kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(700+2×200)=1760.913mmλ1＝l01/i＝1760.913/15.9＝110.749，查表得，φ1＝0.516立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+Mw/lb＝max[0.15，4.063，5.143，0.168+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.95-0.475-0.25/2)/2×1]+0.044/0.95＝5.19kNf＝N/(φA)+Mw/W＝5189.596/(0.516×424)+0.044×106/4490＝33.57N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4+N边]+1.2×0.15×(5.8-0.8)+Mw/lb＝max[0.15，4.063，5.143，0.168+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.95-0.475-0.25/2)/2×1]+0.9+0.044/0.95＝6.09kNf＝N/(φA)+Mw/W＝6089.596/(0.197×424)+0.044×106/4490＝82.755N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C35立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100F1=N=6.09kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=160mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1040×160/1000=182.874kN≥F1=6.09kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×10000/1000=676.35kN≥F1=6.09kN满足要求！模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012一、工程属性新浇楼板单元名称B轴、E轴/15轴、17轴当前施工层第3层当前施工层楼板厚度h3(mm)120第2层层高H2(m)3.24第2层混凝土楼板厚度h2(mm)100第1层层高H1(m)5.8第1层混凝土楼板厚度h1(mm)180板单元计算长度Bl(m)6.4板单元计算宽度Bc(m)3楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRB335Ф6@140ASX=201.96Y向正筋HRB335Ф6@140ASY=201.96X向负筋HRB335Ф8@200ASX'=251.327Y向负筋HRB335Ф8@200ASY'=251.327第1层X向正筋HRB335Ф10@170ASX=461.999Y向正筋HRB335Ф10@170ASY=461.999X向负筋HRB335Ф10@170ASX'=461.999Y向负筋HRB335Ф10@170ASY'=461.999二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2层11第1层11设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)7施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板自重(kN/m2)0.3四、各楼层荷载计算1、第2层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)5砼的实测抗压强度fc(N/mm2)7.515砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)0.707砼的弹性模量实测值E(MPa)19845立杆传递荷载组合值：P2＝7kN楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000×25.1＝2.51kN/m22、第1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)10砼的实测抗压强度fc(N/mm2)11.69砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.099砼的弹性模量实测值E(MPa)26775立杆传递荷载标准值：q1＝0.742kN/m2楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000×25.1＝4.518kN/m23、各楼层荷载分配：假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)＝P2/(E2h23)＝P3/(E3h33)...则有：Pi'＝(Eihi3∑Fi)/(∑(Eihi3))根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)2198451002.5170.9511.2221267751804.5180.7427.4839.616Gi＝1.2×[Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)]×(gi+gi-1+gi-2)Qi＝1.4×[Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)]×(qi+qi-1+qi-2)五、板单元内力计算1、第2层内力计算第2层配筋图第2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl＝3000/6400＝0.469m10.4m20.004m1'-0.083m2'-0.057四边简支Bc/Bl＝3000/6400＝0.469mq10.097mq20.017第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/20.9511.2221.5622.1730.611内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2νBc内力值(kN.m)M10.40.0040.0970.0170.236.184M20.40.0040.0970.0170.231.38M1'-0.0830.23-1.621M2'-0.0570.23-1.115M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2第2层板正截面承载力验算依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：公式类型参数剖析使用条件Mu=α1αsfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面α1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0αs截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=α1αsfcbh02+fy'As'(h0-αs')fy'受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As'受压区钢筋总面积αs'纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-αs')fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当χ<2αs'时As受拉钢筋总面积ξ=Asfy/(fcα1bh0)ξξ受压区相对高度，ξ=Asfy/(fcα1bh0)χ=(fyAs-fy'As')/(α1fcb)χ混凝土受压区高度矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)α1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)χ(mm)αs'比较251.3273008017.5151000300201.961.97120χ<2αs'矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)ζ201.963001000807.5150.101201.963001000807.5150.101备注ζ＝Asfy/bh0fcmMuiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0957.5151000804.5696.184Mu210.0957.5151000804.5691.38比较Mu1＜m1不符合要求Mu2＞m2符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'300251.3278020-4.524-1.621Mu2'300251.3278020-4.524-1.115比较Mu1'＞m1'符合要求Mu2'＞m2'符合要求2、第1层内力计算第1层配筋图第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl＝3000/6400＝0.469m10.4m20.004m1'-0.083m2'-0.057四边简支Bc/Bl＝3000/6400＝0.469mq10.097mq20.017第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/27.4839.61612.29117.0994.808内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2νBc内力值(kN.m)M10.40.0040.0970.0170.2348.657M20.40.0040.0970.0170.2310.858M1'-0.0830.23-12.757M2'-0.0570.23-8.772M1=(m1+νm2)Gi'BC2+(mq1+νmq2)Qi'BC2M1=(m2+νm1)Gi'BC2+(mq2+νmq1)Qi'BC2M1'=m1'GqBC2M2'=m2'GqBC2第1层板正截面承载力验算矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)α1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)χ(mm)αs'比较461.999300160111.691000300461.999020χ<2αs'矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)ζ461.999300100016011.690.074461.999300100016011.690.074备注ζ＝Asfy/bh0fcmMuiα1αsfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.06711.69100016020.05148.657Mu210.06711.69100016020.05110.858比较Mu1＜m1不符合要求Mu2＞m2符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑MUi'fy(N/mm2)As(mm2)h0(mm)αs'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'300461.99916020-19.404-12.757Mu2'300461.99916020-19.404-8.772比较Mu1'＞m1'符合要求Mu2'＞m2'符合要求六、楼板裂缝验算1、本结构按压弯构件进行计算公式参数剖析使用条件ωmax=αcrψσsk[1.9c+0.08d/(νρte)]/Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（㎜）：当c＜20时，取c=20，当c＞65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准αcr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；ν纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量ρte=As/Ateρte按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01，时取ρte=0.01ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)ψ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，ψ＜0.2时，取ψ=0.2；当ψ＞1.0时，取ψ=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取ψ=1.0Ate=0.5bh+(bf–b)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面σsk=Mk/(Asηh0)，h0=h-(c+d/2)σsk裂缝处钢筋应力2、最大裂缝宽度计算楼层αcrψc(mm)d(mm)σskνρteEs(N/mm2)ωmax(mm)第2层2.10.999206457.06110.012000000.413第1层2.112010781.00210.012000000.968比较第2层ωmax/0.3＞1不符合要求第1层ωmax/0.3＞1不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑七、楼板抗冲切验算根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F=(0.7βhft+0.15σpc,m)ηumh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备，承载力计算楼层F＝0.7βhftηumh0F1βhftηumh0F第2层10.70710.88031.6742.173第1层11.09910.816098.4717.099比较第2层F/F1≥1符合要求第1层F/F1≥1符合要求结论和建议：1.Mu1＜m1!不符合要求,保留本层支架或增加二次支撑2.Mu1＜m1!不符合要求,保留本层支架或增加二次支撑混凝土龄期由5天增加到7天，重新计算，如下：一、工程属性新浇楼板单元名称B轴、E轴/15轴、17轴当前施工层第3层当前施工层楼板厚度h3(mm)120第2层层高H2(m)3.24第2层混凝土楼板厚度h2(mm)100第1层层高H1(m)5.8第1层混凝土楼板厚度h1(mm)180板单元计算长度Bl(m)6.4板单元计算宽度Bc(m)3楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRB335Ф6@140ASX=201.96Y向正筋HRB335Ф6@140ASY=201.96X向负筋HRB335Ф8@200ASX'=251.327Y向负筋HRB335Ф8@200ASY'=251.327第1层X向正筋HRB335Ф10@170ASX=461.999Y向正筋HRB335Ф10@170ASY=461.999X向负筋HRB335Ф10@170ASX'=461.999Y向负筋HRB335Ф10@170ASY'=461.999二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第2层11第1层11设计简图如下：结构模型立面图结构模型平面图三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)7施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2