灌注桩后压浆工法

钻孔灌注桩后压浆工法报告人：胡启胜2015年4月1摘要：本文简述钻孔灌注桩应用后压浆工法的工艺及其机理，并根据工程检测成果，分析该工法对提高单桩竖向承载力、改善桩基承载功能的效果。关键词：灌注桩后压浆工艺；桩端设柔性注浆腔压浆技术；桩侧压浆技术。2山西裕祥基础工程有限公司0.概述灌注桩后压浆技术（国外通用英语名为Externalgrouting.国外多习惯用Postgrouting）是土体加固技术与桩工技术的有机结合。分为桩身后压浆（shaftgrouting）与桩端后压浆（basegrouting.）。要点是在桩身砼达到预定强度后，用注浆泵用水泥浆或水泥与其它材料的混合浆液，通过予置于桩身中的管路压入桩周或桩端土层中，桩周（身）压浆会使桩土界面的几何和力学条件得以改善，桩端压浆将使桩底沉渣、施工桩孔时桩端受到扰动的持力层得到有效的加固或压密，进而提高桩的承载能力。3山西裕祥基础工程有限公司1.分类1.1桩端后主注浆施工工艺分类目前可归纳为两大类。一类是在桩底予置柔性注浆腔（囊），通过桩内予置的导管向腔中压入水泥浆形成扩大头，并挤压加密周围土体，简称桩端封闭式后注浆工法（图1a）。另一类是在桩底由予置管式单向阀与内导管组成后压浆装置，简称开放式后压浆工法（图1b）。4山西裕祥基础工程有限公司（a）封闭式柔性胶囊结构示意图（b）开放式注浆装置示意图图1桩端后压浆示意图5山西裕祥基础工程有限公司1.2桩侧压力注浆工艺分类按桩侧注浆管设置分为沿钢筋笼纵向设置（图2a）和沿钢筋笼环向设置（图2b）两类。(a)(b)图2桩侧后压浆示意图6山西裕祥基础工程有限公司2.后压浆技术发展过程史D.ABruce指出，桩端压力注浆桩自1961年在修建法国Maracaibo大桥桩基中首次应用以来，得到了广泛的应用[1]。之后，法国（专利编号2331646）、英国与德国等都开展了桩基后压浆技术的研究应用。大多用有柔性腔封闭式工法。我国孔德华1992年提出并获得实用新型专利（ZL922026246）封闭式后注浆工法，西南交通大学岩土工程所研究开发的腔式桩端压力注浆装置，与1994年鉴定完成，从理论与实践上系统地进行了研究并得到较为广泛的应用。7山西裕祥基础工程有限公司无容器的开放式桩端后压浆工法，我国是从上世纪八十年代后期（1987）由北京市建筑工程研究所首次开发的，是在长螺旋成孔基础上，在桩底设置固定式隔离钢板，用钢管与PVC管的组合管为注浆管，承载力可提高1~2倍，后在北京、沈阳、锦州地区得到推广。国外W.G.KFleming(1993)指导了用X形注浆管形式的开放式后注浆工法，示意图见图1b。对于无容器开放式桩底注浆工法，压入桩底的浆液可直接进入土体，固化沉渣。而且通过渗透注浆（粗粒土）、或劈裂注浆（细粒土）作为对桩底一定范围内的土体相应的加固，但其浆液注域可控性低，护臂泥皮厚时，易出现桩壁有夹泥带现象。8山西裕祥基础工程有限公司侧壁注浆与上述桩端后压浆工法开发时间一致，由于山西地区桩端大多落在坚实好地层上，桩侧注浆工法在山西应用中承载力增幅远低于桩端后注浆工法，因此，本文对桩侧注浆工法不多叙述。仅将欧洲灌注桩施工规程（Executionofgeotechnicalwork-BoredpilesprEN15361997年1月）附图示供参考（见图2a）。从注浆技术的要求考虑，良好的土体注浆工法需满足定向、定域与定量“三定”要求，即注浆机理明确，明确其作用是渗入充填压密胶结、还是劈裂注浆；工法的内容、步骤与参数都很清晰；浆液流动方向及注浆域可控，注入量控制在预计量±20%为好。按照上述要求，有容器封闭式注浆工法应是桩端后注浆首选工法，欧洲诸国多选此类工法。9山西裕祥基础工程有限公司3.施工要点3.1注浆压力对有容器封闭式后注浆工法，它是按照渗入充填胶结与压密混合注浆理论进行的。即注入的浆液是在有压作用下的流动，它首先克服管路等的阻力而渗入腔内碎石等物质的孔隙中并形成结石。浆液注入压力宜控制在受灌碎石体结构不致破坏，只能使胶腔体被充满结石，同时桩端沉渣体中的水分被挤走为宜。此时，胶腔体的强度要能够满足不致胀破。现以河南巩县煤炭铁路专用线里沟桥桩基后压浆试桩情况为例[2]，桥试桩桩长10.15~10.25m，设计桩径0.5m，地基土为轻微湿陷性黄土，孔隙比e=0.823，液性指数IL=0.37，湿陷系数s=0.02,厚度达到15m，采用有胶腔的封闭式桩端后压浆工法，完成试桩3根，有关试桩的资料列于表1及图3（a）与（b）。10山西裕祥基础工程有限公司表1

（）内数值为实际成孔值。

桩号桩径（m）桩长(m)桩身砼强度极限荷载（kN）桩顶沉降（极限荷载）（mm）试桩条件A0.5(0.55)10.25C25280070.53桩端后压浆B0.5(0.59)10.22C25280074.12桩端后压浆C0.5(0.54)10.15C25180046未压浆11山西裕祥基础工程有限公司（a）试验场地布置图（单位m）（b）各试桩的P-S曲线图312山西裕祥基础工程有限公司显示出实测得出的桩顶荷载P、沉降S与桩侧平均摩阻力Pf，桩端阻力Pe的关系曲线（见图4、图5），从图示可看出，各桩的Pf，Pe与桩顶沉降S的关系没有本质的区别。图4试桩桩顶荷载P与Pe、Pf关系曲线13山西裕祥基础工程有限公司

图5试桩桩顶沉降S与Pe、Pf关系曲线14山西裕祥基础工程有限公司桩顶只需几毫米的沉降，就可使桩侧阻力得到充分发挥，并很快达到极限状态。按A、B桩桩长及桩径计算，其极限侧阻力平均值达到108.06kPa（A桩为107.4kPa，B桩为109.8kPa），较常规的C桩侧阻力值86.6kPa提高25.4%。表明只是经过桩端后压浆的A、B两桩的侧阻力Pf值也较常规桩C为大。说明桩端注浆能够使桩周土的性质、桩土界面性质有所改良。对于端阻力Pe,A、B桩端阻力Pe分别为758kN，与580.7kN，均值669kN，其极限端承力特征值达到2623kPa，C桩端阻力Pe分别为231kN，相应极限端承力特征值为1009kPa。表明经过后压浆，A、B桩极限端承力特征值较常规C桩提高1.59倍。15山西裕祥基础工程有限公司需指出的是各桩达到极限荷载时，桩顶沉降值差别很大，未压浆的C桩，最大沉降分别为48.88mm，（相应的桩顶最终加载量为2000kN）。而A、B两桩的相应沉降值分别为75.26mm和76.67mm（桩顶荷载值分别为3000kN与3200kN）。产生的主要原因是由于桩底注浆液时，胶腔发生破裂，浆液中的水渗入黄土中，造成桩端持力土体局部增湿，使土层局部软化，强度降低，并引起沉降所致。因此，压浆时，压力控制在不应使胶腔产生破裂是很重要的，对于黄土地区尤甚。胶腔材质要求标准为：抗拉断裂强度≥147MPa，断裂伸长率400%。16山西裕祥基础工程有限公司注浆终止压力：关于封闭式胶腔桩端后注浆工法的理论，采用Vesic提出的球体空腔扩张理论（膨胀理论），向桩端柔性胶腔注入水泥浆，浆液与腔内的充填骨料密实结向外扩挤，形成向腔周围土体施加的压力。在这种均布径向膨胀力的作用下，腔外一定厚度的球形区域达到塑性平衡状态。随着压力增长，塑性平衡区也不断膨胀，直到腔体压力达到抗剪强度极限条件（见图6）。图6灌注桩后压浆压力的控制分析17山西裕祥基础工程有限公司注浆极限控制压力Pu可用下式确定[3]。式中：Pu—注浆控制压力（kPa）；q—桩端土的初始（上覆土体自重）压力（kPa）；C、—桩端持力土层的抗剪强度参数值（kPa、度）。18山西裕祥基础工程有限公司Rp—腔体扩张引起的塑性区最大半径（m）（见图6）；Ru—腔体半径，近似值；Q—腔体注浆量（m3）。Ir—刚性指标（模量强度比）；—桩端土的泊松比；E—桩端土的弹性模量（kPa）；Δ—桩端土的塑性区平均体积应变。19山西裕祥基础工程有限公司上述诸因素中，除体积应变Δ选取应精细，对于无粘性土，主要的影响因素是桩端的埋置深度（即桩长）和桩端持力层的内摩擦角。（a）无粘性土（上覆压力q=0.4MPa）（b）粘性土20山西裕祥基础工程有限公司（c三）与三上覆三压力三的关三系图7三注浆三极限三压力21山西三裕祥三基础三工程三有限三公司对于三中密三以上三的砂三、砾三（卵三）石三土，三目前三常用三的注三浆压三力为3~三4M三Pa，对三于粘三性土三与粉三土，三压力三一般三均小三于3M三Pa三,终止三压浆三压力三宜控三制为三上述三常用三压力三值的2倍内三，过三大时三会使三桩端三土体三接近三于、三甚至三超过三极限三压力三，对三于将三来承三受基三础荷三载是三不利三的。三应用三球体三扩张三理论三和相三应解三析式三，可三得到三压力三控制三的一三些建三议标三准（三见图7）供三参考三，这三些建三议标三准的三应用三效果三是良三好的三。确三定实三际压三力控三制值三时尚三应综三合注三浆工三艺及三胶腔三的质三量（三强度三及延三伸率三）等三因素三。22山西三裕祥三基础三工程三有限三公司3.三2桩顶三抬升随着三浆液三逐步三压入三胶腔三，会三使腔三体的三周围三呈辐三射状三扩压三，挤三压腔三周地三层，三并通三过均三压桩三端预三置于三胶囊三顶部三的钢三板，三使桩三体产三生微三量抬三升，三一般三控制三抬升三量在0.三5~三1.三5m三m,不应三超过3m三m。钢三板应三由足三够刚三度，三我们三据试三验规三定，三其实三际厚三度为2.三5~三3.三0m三m。3.三3水泥三浆体当水三灰比三小于0.三8特别三是达三到0.三5~三0.三6时，三水泥三浆体三是塑三性体三而非三牛顿三体，三在小三管径三管内三流动三时比三较困三难，三需要克三服较大三的阻三力，三要求三加大三供浆三泵压三。虽三然压三力大三了易三于流三动。三但是三会使三浆液三在浆三管出三口及三渗入三胶腔三石粒三空隙三通道三中的三流动三状态三和条三件出三现变三化，三如触三变、三絮流三等，三这将三不利三于渗三入注三浆与三压密三扩腔三作业三。因三此，三国内三外许三多注三浆工三法都三建议三，对三水灰三比小三于0.三8的浆三液注三浆时三，注三浆管三径宜三不小三于30三mm。23山西三裕祥三基础三工程三有限三公司再者三，根三据我三们采三用水三灰比三为0.三55三~0三.6水泥三浆的三经验三，为三了增三加浆三液的三流动三性，三加入三适量三的木三钙等三减水三剂是三可行三的。三同时三宜在三浆液三中加三入少三量的三悬浮三稳定三剂（三如5~三8%的粘三土）三，压三浆流三量一三般用50三-7三5L三/m三in。关三于浆三液结三石率三，一三般为85三-8三8%，平三均为86三%，在三腔内三填充三粒料三设计三合理三，浆三液中三加必三要的三防止三失水三收缩三的微三膨胀三剂时三，会三取得三更好三的注三浆结三石效三果。3.三4注浆三用水三泥材三料建议三使用P.三O型普三通硅三酸盐三水泥三或高三早强三水泥，而三不选三用P.三S型矿三渣水三泥，三后者早三期强三度低三，干三缩性三大，三且抗三碳化三能力三差。三曾在三多个三工地三进行三两类三试块三的测三试，三平均三结果三如表2。24山西三裕祥三基础三工程三有限三公司强度（MPa）PO型PS型备注R312

龄期3dR72515龄期7dR2832.532.5龄期28d表24、三承载三性能三机制三分析图8三、图三9分三别为三各试三桩的三轴力三分布三，桩三侧摩三阻力三分布三及其三发挥三过程三。25山西三裕祥三基础三工程三有限三公司图8三各试三桩的三轴力三图图9三各试三桩桩三侧摩三阻力三分布三图26山西三裕祥三基础三工程三有限三公司从图8a、b注浆三桩与三常规C桩的三桩轴三力图三比较三说明三，由三于桩三端后三注浆三过程三中会三使桩三端土三压实三，引三起桩三、土三刚度三的改三变，三进而三影响三到桩三体轴三力的三变化三。图9试验三曲线三还可三看出三，加三荷初三期（三前两三级荷三载）三，桩三侧摩三阻力三的分三布是三上大三下小三，这三是由三于靠三桩顶三部分三桩身三压缩三量大三，桩三土间三产生三相对三位移三，从三而桩三侧摩三阻力三得以三发挥三，而三下部三桩土三相对三位移三小，三摩阻三力较三少发三挥。三随着三荷载三的增三加，三桩身三下部三的桩三土间三相对三位移三量增三大，三桩侧三摩阻三力得三以较三充分三发挥三，如C桩，三当桩三顶荷三载P为16三00三kN，地三面下7m深处三桩侧三摩阻三力达三到13三8.三7k三Pa；而三当桩三顶荷三载P达到三极限三荷载18三00三kN，相三应于7m的桩三侧摩三阻力三达到16三1.三3k三Pa。桩三端附三近桩三侧摩三阻力三更大三。（9m深度三也是三如此三，P=三16三00三kN，f=三17三4.三2k三Pa；P=三18三00三kN，f=三18三3.三21三kP三a）。三对桩三端后三压浆三桩的三桩端三附近三，侧三摩阻三力增三大为三更明三显（三见图9之a、b）。27山西三裕祥三基础三工程三有限三公司这是三由于三桩底三下土三层压三实过三程产三生预三压实三、径三向扩三张与三握裹三作用三的综三合效三果（三见图10）。三可用三极限三滑动三面理三论表三达，三由于三桩埋三置较三深，三滑动三面不三会延三伸到三地面三，又三因为三桩的三对称三性使三滑动三面所三含的三土体三应是三一个三梨形三体，三通过三桩轴三线的三任一三截面三所截三得的三图形三如图10所示三，这三也是三梅耶三霍夫三在求三解深三基础三时所三取得三破坏三图式三。从图10可知三，当三桩端三处的Ⅰ区受三压向三下滑三动时三，将三通过Ⅱ区和Ⅲ区的三土体三向Ⅳ区的三土体三施加三压力三和剪三力，三最终三迫使Ⅳ区的三土体三压密三并对三桩体三产生三握裹三作用三，从三而使三得桩三的摩三阻力三加大三。另三外由三图10也可三知道三这种三摩阻三力加三大的三现象三主要三发生三在桩三的下三部。28山西三裕祥三基础三工程三有限三公司图1三0三桩端三后注三浆机三理示三意29山西三裕祥三基础三工程三有限三公司综上三所述三，可三认为三桩端三后注三浆工三法即三可改三良桩三端土三的承三载性三能，三同时三还能三够提三高其三侧阻三抗力三，就三本组三试桩三，侧三阻抗三力平三均提三高了25三.4三%；端三阻抗三力平三均提三高了16三0%。关三于后三注浆三灌注三桩承三载力三值，三同济三大学三陈强三华教三授建三议，三可用三预制三钢筋三混凝三土桩三的承三载力三参数三来估三算。三建筑三桩基三技术三规范三（JG三J9三4-三20三08）与三公路三桥涵三地基三基础三设计三规范三（JT三GD三63三-2三00三7）均三有专三门规三定。前已三述及三，桩三端后三注（三压）三浆工三法分三为管三式开三敞型三后注三浆与三囊腔三式封三闭型三后注三浆两三类，三使用三于除三沉管三灌注三桩（三挤土三成桩三孔）三以外三的各三类钻三、挖三、冲三击灌三注桩三，它三是灌三注桩三的辅三助工三法。三封闭三性注三浆前三面已三讲述三了。三现就三开敞三型后三注浆三的工三作机三理简三述之三，它三是通三过渗三透（三粗粒三土）三和劈三裂（三细粒三土）三形成三在沉三渣和三桩端三一定三范围三土体三中扩三散而三起到三加固三作用三。同三时浆三液还三会循三桩侧三泥皮三和软三弱扰三动层三向上三扩散三，试三验表三明可三向上三扩散8-三12三m高（三粗粒三土低三，细三粒土三取高三值，三）对三桩身三侧阻三力30山西三裕祥三基础三工程三有限三公司也有增强三作用三。对三于后三注浆三灌注三桩承三载力三的计三算，三有以三下几三种类三型可三参考三。建筑三桩基三规范三5.三3.三10三条及三相应三增强三系数三表摘三引如三下：后注三浆侧三阻力三增强三系数三βsi端阻三力增三强系三数βp图层名称淤泥淤泥质土粘性土粉土粉砂粗砂中砂粗砂砾砂砾石卵石全风化岩强风化岩βsi1.2-1.31.4-1.81.6-2.01.7-2.12.0-2.52.4-3.01.4-1.8βp

2.2-2.52.4-2.82.6-3.03.0-3.53.2-4.02.0-2.431山西三裕祥三基础三工程三有限三公司注：三应用三上表三时的三初始三值、三端阻三标准三值是三按桩三基规三范5.三3.三5条建三议的三侧阻三值表5.三3.三5-三1，端三阻值三表5.三3.三5.三-2采用三。公路三桥涵三地基三与基三础设三计规三范（JT三G三D6三3-三20三07）5.三3.三6条建三议的三侧阻三增强三系数三基本三上处三于«建筑三桩基三规范»的抵三线值三，端三阻增三强系三数比«建筑三桩基三规范»低20三%~三30三%。而三且初三始端三、侧三阻值«公路三桥规»比«建筑三桩基三规范»一般三低15三%-三20三%，既三反映三后注三浆工三法不三同引三起的三取值三差异三，也三表明三地质三条件三、工三作环三境条三件差三异带三来的三不一三致。三因而三在应三用增三强系三数时三需与三成桩三初始三条件三参数三匹配三成套三使用三为宜三。32山西三裕祥三基础三工程三有限三公司5.三工程三实例5.三1太三原华三吉大三厦华吉三大厦三为两三幢地三上2三8层三，地三下2三层的三联合三建筑三，剪三力墙三结构三，设三墙下三桩基三。场三地土三质条三件示三于表三3，试桩三地段三的地三层条三件及三桩端三持力三层位三见表三4，有关三试桩三参数三列于三表5。33山西三裕祥三基础三工程三有限三公司表3华吉三大厦三地基三土条三件表层序岩性岩性描述层厚（m）范围值/试桩段极限侧阻力qsik（kpa）极限端阻力qpik(kpa)②粉土褐黄色、饱和、软塑、具液化性，fak=90kpa9.1~12.2/10.340

③粉质粘土灰褐色、软塑~可塑、中压缩性，fak=110kpa1.4~4.0/2.040

④粉土褐黄色、可塑、中压缩性，fak=180kpa1.4~4.5/3.260

⑤中砂黄褐色、中密、饱和，fak=300kpa6.3~9.6/8.360

⑥中砂灰色、中密、饱和，fak=320kpa7.2~12.0/9.267

⑦中砂灰色、密实、饱和，fak=340kpa5.1~10.1/8.3751800⑧砾砂夹卵石灰黄色、密实、N修正=40.8击，fak=400kpa5.8~8.0/6.71302000⑨粉质粘土褐黄色、中偏低压缩性、硬塑，fak=270kpa10.2~11.1

34山西三裕祥三基础三工程三有限三公司土层层厚（m）层底标高（m）1#试桩SZ12#试桩SZ23#试桩SZ3②10.3772.85基底标高777.25m③2.8770.05桩底标高749.25m桩底标高740.75m桩底标高747.25m④3.2766.85⑤8.3758.55⑥9.2749.35⑦8.3741.05

⑧6.7734.35

试桩桩长（m）32.941.434.9工程桩有效桩长（m）28.036.530.0表4试桩三地段三地基三条件35山西三裕祥三基础三工程三有限三公司桩号设计桩径（m）实测桩径（m）桩底压浆参数注浆速度L/min压力Mpa水灰比w/c注浆量L水泥用量kg注浆时间minSZ10.700.76470.2~3.00.61457155031SZ20.700.77未压浆SZ30.700.76470.5~2.00.61810191838.5表5试桩三参数三表36山西三裕祥三基础三工程三有限三公司静载三试桩三Q-三S曲三线示三于图三11三.S三Z2三试桩三为未三压浆三普通三桩，三其Q三-S三曲线三形态三表明三，在三曲线三的末三端明三显变三陡，三取出三现陡三降的三起始三点为三极限三承载三力Q三u，三则Q三u可三取9三00三0K三N。三相应三的沉三降值三为3三4m三m,三S/三D=三0.三04三9。图1三1试三桩Q三~S三曲线37山西三裕祥三基础三工程三有限三公司对于三经过三桩端三压浆三的SZ三1试桩三与SZ三3试桩三，其Q-三S曲线三形态三由未三压浆三的陡三降型三转变三为缓三变形三特征三，而三且1#、3#两根三桩的Q-三S曲线三十分三稳定三，基三本上三可视三为同三一组三试验三曲线三。1#试桩三加荷三至13三MN时的三沉降三值S为23三.4三mm，相三应的S/三D=三0.三03三3.三3#试桩三加荷三至11三MN，其三时的三沉降三值S为17三.6三mm，而1#试桩三在Q=三11三MN时的三沉降三为17三.2三mm。两三者接三近，三因之三可认三为，三这两三根试三桩的三承载三力值三均大三于13三00三0k三N。如三将2#试桩三折算三为1#及3#试桩三相同三桩长三及桩三端持三力层三为中三砂层三，其三极限三承载三力值三可达三到70三00三kN，这三时经三过压三浆的三桩承三载力三值比三之提三高了1.三8倍以三上。38山西三裕祥三基础三工程三有限三公司5.三2其它三工程三试桩原太三路石三宝高三架桥三原设三计为三桩径2.三0m，桩三长40三.0三m的钻三孔灌三注桩三，但三在施三工过三程中三，当三不同三桥墩三的桩三端钻三至22三.4三~2三7.三9m时，三均进三入硬三质石三英质三卵、三砾石三层，三钻进三极为三困难三（以三每小三时进三尺小三于20三cm为准三）。三考虑三此层三已是三良好三的桩三端持三力层三，虽三然桩三长不三及设三计值三，但三采用三桩底三压浆三技术三可使三其竖三向极三限承三载力三满足三设计三的要三求，三达到10三00三0k三N。试三桩成三果列三于表6：39山西三裕祥三基础三工程三有限三公司表6试桩三成果三汇总三表桩号桩长（m）极限承载力（kN）极限端阻率（%）龄期桩长缩减率（%）桩身压浆6-3#23.061103038.7241842.38-6#22.401059037.0341844.07-5#27.301181034.5301831.79-5#27.91112037.0413030.2注：引自原太高速公路石宝高架桥压浆灌注桩检测报告，太原工业大学建设监理公司，1997.0740山西三裕祥三基础三工程三有限三公司对于三钻孔三灌注三桩，三当桩三端有三砂、三砾石三等良三好持三力层三时，三采用三适宜三的桩三底压三浆措三施可三大幅三度提三高桩三的承三载力三，同三时能三够减三少桩三的变三形量三，并三保证三群桩三沉降三的均三匀性三。即三桩的三承载三工作三性状三得到三显著三改善三。同三时亦三可根三据持三力层三的赋三存条三件，三选择三减短三原设三计桩三长并三采用三桩底三压浆三的方三式来三达到三设计三对桩三承载三力的三要求三。6.结语采用三后压三浆工三法对三提高三基桩三竖向三承载三力的三效果三是显三著的三。提三高幅三度与三采用三的工三艺参三数、三方法三、持三力地三层条三件与三桩的三长度三（入三土深三度）三等因三素有三关。三据山三西地三区30余项三桩端三封闭三式后三压浆三桩基三工程三的数三据，三承载三力提三高幅三值为三同条三件常三规桩三的1~三1.三5倍，三（需三说明三的是三试桩三一般三只加三荷至三设计三值的三两倍三或略三超，三并未三真正三达到三极限三值）三，而三桩顶三沉降三有大三幅降三低，三一般三降低三率有40三~6三0%，相三应的三沉降三值为10三-1三5m三m。并三重视三下述三几点三建议三：41山西三裕祥三基础三工程三有限三公司（1)对于三钻孔三灌注三桩实三施合三理的三桩底三后压三浆，三能够三大幅三度提三高桩三的竖三向承三载力三，并三改善三其承三载工三作性三状。（2)适宜三的注三浆工三艺与三参数三的选三定是三保证三压浆三成功三的重三要因三素。三施工三时既三应控三制注三浆压三力，三又需三保证三合理三的注三浆量三，宜三采用三两项三标准三同步三控制三。单三桩注三浆量三估算三，对三桩径0.三6~三1.三0m、桩三长20三~4三0m的钻三孔灌三注桩三，可三用式Gc三=ɑ三pd。式中Gc三-注浆三量（t），三以水三泥用三量计三；ɑp三-桩端三注浆三量经三验系三数，三取1.三8~三2.三2；（三与开三敞型三注浆三量系三数不三同，三开放三型注三浆量三系数三可参三见<建筑三桩基三规范>§三6三.7及<公路三桥涵>附录N后压三浆关三键技三术参三数）d-桩径三（m）。（3）桩三底设三柔性三注浆三腔的三压浆三工法三，施三工效三果稳三定，三作用三明确三，机三理清三楚。三不仅三能够三提高三桩的三端阻三力，三而且三可提42山西三裕祥三基础三工程三有限三公司高桩三的侧三阻力三。同三时，三在合三理选三择桩三端持三力层三条件三下使三缩减三桩长三成为三可能三。这三样就三可降三低桩三工施三工难三度，三有效三利用三桩材三，并三能取三得显三著的三经济三效益三，具三有良三好的三发展三前景三。选录18项工三程中28根后三压浆三钻孔三灌注三桩的三试验三资料三选入三附表三作为三示例三，供三参考三。注：三附表三中“三计算三极限三承载三力”三是采三用土三的物三性指三标依三据《建筑三桩基三技术三规范》（JG三J9三4-三94三)式5.三2.三8计算三得到三的单三桩极三限承三载力三标准三值，三在侧三阻、三端阻三参数三取值三时，三一般三取中三值。三使用三冲击三成孔三时，三考虑三到扩三径因三素充三盈系三数一三般取1.三2进行三承载三力修三正。表中三统计三的28根试三桩静三载荷三试验三数据三，由三于设三计的三要求三，一三般试三桩均三未达三到桩三的极三限承三载力三，因三而统三计的三承载三力提三高幅三度相三差很三大。43山西三裕祥三基础三工程三有限三公司（1三）承三载力三提高三幅度三10三0~三15三0%三的试三桩，表中所列的三城市三花园、军区三高干三楼、三文汇三苑、三并东1#三高层三、铁三三局三五个三工程三，是三试桩三时允三许加三大试三验荷三载。（2三）承三载力三提高三幅度三小于三35三%的三试桩三，表中所列的三引黄三调度三楼、省人三民医三院外三科楼三、山三西鑫三茂商三业中三心3#三、8三#试三桩，三试桩三荷载三值按三满足三设计三要求三即可三。（3三）承三载力三提高三幅度三50三~1三00三%的三试桩三，试三桩荷三载控三制在三相应三的桩三顶沉三降量三为1三5~三20三mm三即可三。（4三）上三述试三桩资三料均由山三西裕三祥基础三工程三有限公司三提供三，特三此致三谢。44山西三裕祥三基础三工程三有限三公司附件：45山西三裕祥三基础三工程三有限三公司工法三关键三技术三鉴定三证书晋建三科鉴三[三20三05三]0三02三号成三果三名三称：三钻孔三灌注三桩胶三囊式三桩端三后压三浆技三术完三成三单三位：三山西三裕祥三基础三工程三有限三公司鉴三定三形三式：三会三议三鉴三定组织三鉴定三单位三：山三西三省三建三设三厅鉴三定三日三期：三二0三0五三年六三月二三十四三日鉴定三批准三日期三：二三00三五年三六月三二十三五日46山西三裕祥三基础三工程三有限三公司简要三技术三说明三及主三要技三术性三能指三标一、三简要三技术三说明钻孔三灌注三桩胶三囊式三桩端三后压三浆技三术是三在钻三孔灌三注桩三的桩三端设三置一三定形三状和三规格三要求三的注三浆腔三，灌三注成三桩后三对桩三端的三胶囊三按一三定压三力和三数量三注入三水泥三浆，三达到三提高三基桩三承载三力的三目的三。注三浆腔三由胶三囊、三胶囊三盖板三（3三mm三厚钢三板）三及腔三内连三接器三和充三填料三组成三，胶三囊盖三板上三设置三两根三（3三0～三42三）m三m的三钢管三，一三根是三输浆三管，三另一三根是三检查三管。三把胶三囊固三定在三钢筋三笼的三下端三并与三钢筋三笼一三起下三入钻三孔中三，胶三囊盖三板上三的两三根钢三管逐三节连三接并三冒出三地面三1m三左右三，然三后按三照正三常灌三注桩三施工三方法三灌注三混凝三土，三桩体三混凝三土达三到7三天龄三期后三，开三始进三行后三压浆三，注三浆采三用P三·O三32三.5三普通三硅酸三盐水三泥，三水灰三比0三.8三，注三浆压三力不三大于三3.三0M三pa三，桩三体抬三升0三.5三～3三.0三mm三，注三入水三泥量三多少三要根三据单三桩承三载力三设计三值的三大小三确定三。经三压浆三处理三后单三桩承三载力三比普三通灌三注桩三提高三50三～1三00三％。47山西三裕祥三基础三工程三有限三公司二、三主要三技术三指标1、三注浆三腔为三柔性三胶囊三，壁三厚2三.0三mm三，其三拉伸三强度三大于三14三Mp三a，三拉断三伸长三率大三于4三00三％，三胶囊三盖板三为圆三形钢三板，三厚2三.7三mm三，直三径小三于桩三径1三00三mm三，柔三性胶三囊内三设置三有连三接器三并填三入充三填料三。2、三注浆三管为三两根三直径三30三mm三的焊三接钢三管，三由多三节钢三管用三管箍三连接三而成三，注三浆管三要冒三出地三面1三m左三右。3、三桩体三灌注三7天三后开三始进三行注三浆。三注浆三材料三为P三·O三32三.5三普通三硅酸三盐水三泥，三水灰三比0三.8三，注三浆压三力不三大于三3.三0M三pa三，桩三体抬三升不三大于三3.三0m三m，三注入三水泥三量要三经计三算确三定。4、三经后三压浆三处理三后的三灌注三桩单三桩承三载力三比未三注浆三的普三通灌三注桩三提高三50三～1三00三％。48山西三裕祥三基础三工程三有限三公司推广三应用三前景三与措三施该工三法的三核心三技术三是由三西南三交大三岩土三研究三院开三发的三，经三我公三司生三产实三践中三历时三5年三不断三改进三和完三善，三使其三形成三目前三较成三熟的三工法三，本三工法三的关三键技三术有三大量三的载三荷试三验数三据作三基础三，通三过对三测试三数据三进行三数值三分析三，对三后压三浆桩三的载三荷传三递和三承载三性状三进行三了系三统研三究并三提出三了后三压浆三桩承三载力三提高三幅度三与相三应的三沉降三量之三间的三数学三关系三。由于三后压三浆灌三注桩三能极三大地三提高三单桩三承载三力，三承载三性状三稳定三可靠三，工三艺简三便易三行，三成本三较低三。在三试用三期间三被广三大设三计人三员接三受。三使用三该技三术可三以缩三短施三工期三，加三快施三工进三度，三减少三桩基三成本三30三％～三40三％。三由于三后压三浆桩三的沉三降量三比未三注浆三的普三通灌三注桩三明显三降低三，改三善了三建筑三物基三础的三受力三状况三，减三少了三建筑三物结三构产三生的三次生三内力三。49山西三裕祥三基础三工程三有限三公司桩端三后压三浆技三术在三工法三操作三上要三认真三执行三此工三法的三操作三要点三，否三则会三影响三承载三力的三提高三。胶三囊制三作与三设置三是此三项技三术的三关键三，注三浆压三力、三注浆三量的三控制三要针三对每三一项三工程三的地三质条三件进三行综三合分三析确