过程件设计第三稿

本工程位于山东省青岛市，为现浇钢筋混凝土框架结构，长约70.4m20.4m5744.64m25.1m3.9m，16.9m。7要考虑抗震设计。结构设计由框架设计，设计，板设计和基础设计等组成。本工程选择中间一榀横向框架进行计算设计，内力计算时考虑竖向荷载、水平风荷载以及作用对于竖向荷载作用采用的是二次弯矩分配法水平荷载采用D值法作用采用底部剪力法。基础采用钢筋混凝土独立基础。设计计算过程中综合考虑了抗震要求、技术经济指标和施工工业化的要求。Accordingtothedesignrequirements,fortificationintensityis6degrees.fireratingforthesecondary.Earthquakeresistantlevelforlevel3.wanttoconsiderinthedesignofseismicdesign.Structuraldesignbytheframeworkdesign.tedesignandfoundationdesignetc.Thisprojectchoosethemiddleonecommoncalculationanddesigntransverseframework.internalcalculationandconsideringtheverticalloadandhorizontalwindloadandearthquakeaction.issecondarytotheverticalloadbendingmomentdistributionmethod,horizontalloadusingtheDvaluemethod,seismicactionbythebottomshearmethod.Basisusingreindconcreteindependentfoundation.Intheprocessofdesignandcalculationconsideringtheseismicrequirements.technicalandeconomicindexandtherequirementofconstructionindustrialization.:framestructure;cast-in-siteconcrete;structure 设计资 自然条 材料强度等级及做 结构布 确定计算简 梁、柱、板的截面尺寸估 梁截面尺寸估 柱截面尺 楼板截面尺 屋面横梁竖向线荷载标准 楼面面横梁竖向线荷载标准 屋面框架节点集中荷载标准 楼面面框架节点集中荷载标准 风荷 作 建筑物总中立荷载代表值G的计 作用计 竖向荷载作用下框架内力计 恒载作用下的框架内 活载作用下的框架内 横向荷载作用下的框架内力计 风荷载作用下的位移、内力计 荷载作用下的位移、内力计 竖向荷载调 框架梁、柱内力组 框架梁截面设 正截面受弯承载力计 斜截面受剪承载力计 框架柱截面设 截面承载力计 框架柱斜截面承载力计 选择基础材 初步选择基础尺 基础结构设 1为400KN/m2。不考虑水位的影响。0.20，0.60，C394不上人屋面0.5kNm2：楼面2.0kN/m2。

kNm22.5kN屋面活荷载与雪荷载取最大值，即0.5kNm21混凝土采用C30，钢筋混凝土框架梁、柱等主要结构构件的纵向受力钢筋采用HPB300。2(1)25厚1：2.5水泥砂浆抹平压光1×1m分格，密封胶嵌缝(2)层（干铺玻纤布或低强度等级砂浆一道(3)防水层：1.2厚合成高分子防水卷材(4)刷基层处理1.5(8)(9)201：3(1)20厚磨光花岗石（大理石）板，板背面刮水泥浆粘贴，稀水泥浆（或彩色水泥浆）(2)301：3(3)(4)60LC7.5轻骨料混凝土填充层(5)现浇钢筋混凝土楼板412.5131：1：6(5)(6)加气混凝土砌5(1)(2)(3)3～5厚抗裂砂浆复合耐碱玻纤(4)10(5)贴砌横向梯形槽聚苯板保温层，120厚(6)15厚粘结型胶粉聚苯颗粒(7)刷界面砂浆一道(8)加气混凝土砌块墙6(1)20厚磨光花岗石（大理石）板，板背面刮水泥浆粘贴，稀水泥浆（或彩色水泥浆）(2)301：3(3)1(4)刷(5)201：3(6)(7)60C15混凝土垫(8)3003：7150M5(9)素土夯实，压0.9。37BC,DE7.0m，CD2.1m。1-1所示：1-12BBCE2-10.7m,室外地坪标高为-0.40,5.1m，基础高度假定为1.0m，故底层柱标高为5.10.70.41.05.2m。其余各层柱标高从楼面算至l700021007000。BC、DE跨：b=(1/3~1/2)h=200~300mm,b=300mmCD跨：4b×h=250mm×400mmh=(1/18~1/15)l=388.8~466.7mm,取h=400mm 柱截面尺寸按照柱的轴压比按下列估算N

（2-

[N]

（2-1.2；n-fc-混凝土抗压强度设计值0.7，0.80.9。该框架结构的抗震等级为三级，其轴压比限值N]=0.9；各层的重力荷载代表12kN/m2。

1.33.55.7121035

1~47000mml/50=7000/50=120mm9.1.2，80mm；h=120mm。3

q gggggg恒载图3- 活载图3-251：2.51×1m1.2201：3120厚硬质聚氨酯1.5201：3401：8120BC、DE跨

0.4kN/0.02200.4kN/80.120.96kN/0.6kN/0.02200.4kN/70.040.28kN/0.12253.0kN/6.04kN/m0.30.6254.5kN/粉 2(0.60.12)0.02170.33kN/

0.250.4252.5kN/2(0.40.12)0.02170.19kN/柱

40.50.50.02200.4kN/（2）2-

g4BC1g4DE14.83kN/m,g4CD12.69kN/mg4BC2g4DE26.043.521.14kN/mg4CD26.042.112.68kN/m

q4BCq4DE0.53.51.75kN/mq4CD0.52.11.05kN/m20厚磨光花岗石（大理石）301：3

gBC2gDE25.653.519.78kN/mgCD25.652.111.87kN/mqBCqDE23.57.0kN/qCD22.14.2kN/GGGGG3-2边跨连系梁自重 0.20×0.40×3.5×25=7.0粉刷 2×(0.40-0.12)×0.02×3.5×17=0.671.3m高女儿墙： 1.3×3.5×3.6=16.38kN 1.3×2×0.02×3.5×17=3.09kN连系梁传来屋面自重：0.4×3.5×0.4×3.5×6.04=11.84顶层边节点集中荷载 G4B=G4E=中柱连系梁自重 0.20×0.4×4×25=7.0粉刷 2×(0.40-0.12)×0.02×3.5×17=0.67连系梁传来屋面自重 1/2×3.5×1/2×3.5×6.04=18.500.4×(3.5+3.5-2.1)×2.1/2×6.04=12.43顶层点集中荷载 G4C=G4D=38.6Q4B=Q4E=1/2×3.5×1/2×3.5×0.5=1.53Q4C=Q4D=1/2×3.5×1/2×3.5×0.5+1/2×(3.5+3.5-2.1)×2.1/2×0.5=2.82G3-3恒载（此处未考虑填充墙边跨连系梁自重 7.0粉刷 0.67连系梁传来楼面自重 0.5×3.5×0.5×3.5×5.65=17.30

GBGE G'G'0.50.53.625 中柱连系梁自重 粉刷 中间 点集中荷载

123.5123.55.6512(3.53.52.1)2.125.65GCGD

G'G'B E

C

已知基本风压

m2CWKZS地面算起），取风振系数z=1.0，3-13-5。3-116416316216116PPPPP建筑物总重力荷载代表值Gi集中于屋盖的质点重力荷载代表值G50%

0.50.216.152.2

6.0452.272（4.83722.69(7.00.67)941.33.6(52.20.50.5251.8443.92171.8（71.83.52.1/

183.52.11/2G4集中于三、四层处的质点重力荷载代表值50%0.52.016.152.25.6552.272G3G23）集中于二层处的质点重力荷载代表值50% G1在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响[4]I2I0；边框架3-2

I1.5I0I0 I0(mm梁3-33-3DKic/(一般层Kiciz（底cK/(2（一般层c(0.5K)/(2（底层Di12/ (kN/层层icizD225.732223.64646.14kNT11.700

1.7

3-4。3-4框架顶点假想水平位移层GiD(kN/Gi/（层间相对位移总位移4321根据本工程设防烈度7度，Π类场地，设计分组为第一组，查《建筑设计规范》特征周期Tg0.35s，max0.081(Tg)091

框架横向水平作用标准值为各楼层的作用和剪力标准值由表3-5计算列出。图示见图3-GiHi468930.67FnnFEK0.1202057.98层HiF (1) G FiFnFn（顶层楼层剪力43211节点B1SB1B04iB1B040.64SB1B24iB1B242.14S4(0.6412.14) B1B2B1B2SA

AA

节点C1SC1D1iC1D121.1S4(0.6412.14)21.1 C1C017.32

节点B2S4(2.1412.14A

节点C2

S4(2.1412.14)21.1

节点B4

S4(2.141)

节点C4S4(12.14)21.1

1

2.144

1.12B3、C3与相应的B2、C22

1ql214.837219.72kN

1ql212.691.0520.99kN

1ql2(12a2/l2a3/l3)121.1472(1232/7233/73)47.82kNMD4C41/32ql21/3212.682.121.75kNm

1ql214.837219.72kN

1ql212.691.0520.99kN

1ql2(12a2/l2a3/l3) 5/96ql25/9611.872.122.73kNm 1/32ql21/3211.872.121.64kNm

MB4ME438.980.0752.92kNm(逆时针为正MB1ME124.970.0751.87kNmMB4MC438.60.0752.90kNmMB1MC139.50.0752.96kNm3横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针方向为正。如图：4-1MB4C4MB4纵梁19.7247.822.9264.62kNDDDDDDDDCCCCCDBDBDBDB 4-24BB B

CC C C BB B B

C C C C AB B B

C C C C BB B B

C C C C A B 4-34-34-44-54-4 4-54-1BC层g437--337---237--137--4-2CD层4-3-2-1-4-3BC层g437--337-237--137--4-4层43211、弯

1ql2(12a2/l2a3/l3)5.91kNm 5/96ql25/961.052.120.24kNm 1/32ql21/321.052.120.14kNm

1ql2(12a2/l2a3/l3)23.63kNm 5/96ql25/964.22.120.96kN 1/32ql21/324.22.120.58kN2

MB4ME41.530.0750.11kNm（逆时针为正MB1ME16.130.0750.46kNmMC4MD42.820.0750.21kNmMB1MC111.270.0750.85kNm3DDD4-6ABMB4MB4C4MB45.910.115.80kNMC4MC4B4MC45.910.115.80kNBCMC4MC4D4MC40.240.210.45kNABBCMB4MB4C4MB45.910.115.80kN54-8，4-9。层47---377--277--177--层q4-3-2-1-4-7BC（kN层M=u×1.05-47---377---277---177---注：a=2.25m,l=7m

4-8层边柱（B中柱（C4321BB B

C C C BB B B

C C C C AB B B

C C C C BB B B

C C C C A B 4-74-8（kN4-91

4-9移43212

h

0

3

3.76mmH

4PPPP4-104-10Ky4—010—010310101010210010010—00—04-11 4-11y4------3------2------1------比4--0------3--0------2--0------1--0------M下(kNM上(kNVBVB4---------3---------2---------1---------0.26.00.50.6kN/0.22.10.50.21kN/7.0kN/m0.53.5kN/4.2kN/m0.52.1kN/MB4ME40.50.26/26/20.0750.90.0750.0675kNMB1ME10.526/26/20.07590.0750.675kNC4

D4

1.420.0750.11kNMC1MD10.52[6/26/2(662.1)/22.1/2]14.20.0751.1kN

1ql2(12a2/l2a3/l3)1/120.672(122.252/722.253/73)1.86kN 5/96ql25/960.212.120.048kN

1M/2

1/

20..1二~MB1C1MC1B11/12ql2(12a2/l2a3/1/123.572(122.252/722.253/73)10.86kNMC1D15/96ql25/962.12.120.48kNMD1C1-1/32ql21/322.12.120.29kNMB4MB4C4MB41.860.06751.7925kNm弯矩分配计算（采用迭代法5-14~5-17.BBCB B C CCDBCB B B C C CCDABB B B C C CCDBCB B B C C CCDABBC 4-140.5（雪+活）（kN4-150.5（雪+活）4-140.5（雪+活）BC层VB=u-∑VC=-(47---37--27--17--4-150.5（雪+活）CD层q4-3-2-1-4-160.5（雪+活）BC（kN层M=u×1.05-47---37--27--17--4-170.5（雪+活）层43212、作用下横向框架的内力计柱剪力和轴力计算过程见表4-20。作用下框架弯矩见图4-16.框架梁剪力、柱4-17。表4-18作用下横向框架柱剪力及柱端弯力yh4------3------2------1------表4-19作用下梁端弯4--0------3--0------2--0------1--0------表4-20作用梁剪力，柱轴4---------3---------2---------1---------图4-16作用框架弯矩 图4-17作用框架梁剪力、柱轴0.8~0.90.950％。MlMMrM中M 0.5(1)(Ml0Mr0中式中Ml0、Mr0——未调幅前梁左右两端的弯矩；M中——调幅前梁跨中弯矩标准值； 数M-----------------------------------------------------------------活--------------------------------5-2（一般组合1.2+1.4BCM-------V-M-M-------V-------CDM-------V-M------M-------V-------BCM-------V-M-M-------V-------CDM-------V--M------M-------V------BCM-------V-M-M-------V-------CDM------V--M------M------V------BCM-------V-M-M-------V-------CDM------V--M------M------V------表5-3横向框架梁内力组合（考虑组合BCM-----V-M-M-----V-----CDM----V--M----M----V----BCM-----V-M-M----V-----CDM----V--M----M----V----BCM----V-M-M----V-----CDM----V--M----M----V----BCM----V-M-M----V-----CDM----V--M----M----V----5-4（一般组合NminNmax1.2活活BM-N-M-N-CM----------N-M----------N-BM-N-M-N-CM--------N-M----------N-BM-N-M-N-CM----------N-M----------N-BM-N-M---N-V-----CM--------N-M--------N-V------表5-5横向架柱内力组合（考虑组合NminNmax0.5（雪+活BM-N-M-N-CM--------N-M--------N-BM---N-M-N-CM-----N-M-----N-BM---N-M---N-CM-----N-M-----N-BM---N-M---N-V---CM-----N-M-----N-V----- C35，f16.7Nmm2f1.57Nmm2

f

f

yy300×600，h0=600-35=565mmyy，梁的承载力抗震调整系数取0.75，对于三级抗震框架纵向受拉钢筋的最，支座：minmax[0.25%,(55ft/fy)%]0.25% 0.25%300600450mm2

/

)%]=0.2%，

0.2%300600B4C4s

1f1

121.016.712

11

fyA1fcbh0=16.73005650.08fy ss

表6-1正截面的弯承载力配筋计层计算4M/(kNα αfbh1 ξ=1-1-A1fcbh0 y2As,min/实配钢筋2223M/(kNα αfbh1 ξ=1-1-A1fcbh0 y实配钢筋4422M/(kNα αfbh1 ξ=1-1-A1fcbh0 y实配钢筋4421M/(kNα αfbh1 ξ=1-1-A1fcbh0 y实配钢筋442BC（1层

，hwh0hw565mm1.884 0.25cfcbh0AsVb0.7ftbh0 Φ8@100

0.24f

6-2层43210.25βcfcbh0ASV=Vb- ----ASV = 0.24ft/f层43210.25βcfcbh0ASV=Vb- ----Asv = 0.246.2.1截面配筋设， 柱的截面尺寸为500×500mm，a=35mm，C35混凝土f14.3N/mm2 as35mm，h060035565mm。柱的计算长度：在组合弯矩中由水平 产生的弯矩<75%Mmax,所以底层柱l01.0H，其余各层柱l01.25H。承载力抗震， 由于结构的对称性，BE，CDB、Cf相对受压区高度： f

0.518b

2.00105min0.7

对于第四层顶部的B4Me0M

ea20mm和偏心方向截面尺寸的130两者中的较大值，即6003020mm，故取ea20mm。底层l01.0H其余层l01.25Heieae0553.820eeih/2as573.8600/235 Ne

(10.5)fbh

1 fy(h0as126.87103838.80.05(10.50.05)116.7300360(565-24.56mm2min0.7%min0.2%AA

bh0.2%300600 4Φ12AsA452mms2ss

3

6.2.2ERV9.96kN0.2Cfcbh00.21.016.7300565/1000并且

取N647.81kN0.3fcbh00.316.7300565/1000

V1.05f

Asv

1 0.8511.721.051.57300565/10000.056 1 0

4Φ10@100， f/

0.1416.7/300

AsvvAcor

Φ10

78.5mm2则s119.8mm4Φ10@100，加密区位置及计算长度按规范要求确定。非加密区还应满足表6-4框架截面受弯承载能力计BBVN0.3fc44Asv/vfc/fyv加密区实配箍筋（v4Φ10@100非加密区实配箍筋（v4Φ10@1504Φ10@150，，AABCEDFCDAB7-11A、Cl026.01.712 B、Dl025.41.542E2l02F2l02

66

33C30I120mmhl0=120/6000=0.2.≥1/50，屋面荷 g=4.89×1.2=5.868kN/m2，q=1.4×2.0=2.8kN/q/2=1.4kN/m2，g+q/2=7.269kN/m2，g+q=8.686kN/楼面荷 g=1.2×4.89=5.87kN/m2，q=1.4×2.5=3.5kN/q/2=1.75kN/m2，g+q/2=7.618kN/m2，g+q=9.368kN/A、B、C、D、E、FlA，C区格板： 0.58，周边简支时，l01，l02方向的跨中弯矩系数分别l22m1(0.03740.20.0068)(gq2

01(0.08490.20.0229)ql2010.038767.2693.520.089482.83.522012m1(0.00680.20.0374)(gq22

01(0.02290.20.0849)ql2010.014287.2693.520.039882.83.52201222m2'm2"0.0571(gq)l012ACBDEFm1m2ACBDEFm1m2m1m220%。h0=100mm。最小配筋率：因为0.45ft0.451.430.24%0.2%，故取 =0.24%，

sACBDEFMρ6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS7-4ACBDEFMρ筋6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS6@140AS加大，两边各增加50mm，故部分柱尺寸为600mm值，取fk245kPa

基础承载力计算时，应采用荷载标准组合。恒k9活k+风或恒k+活k8BMK6.110.91.9313.85)20.31kN.mVK-3.520.9(-1.114.84)0.16kNCMK4.371.760.000以上：80.243.46.53kNm（采用加气混凝土砌块，γ=8.0kN/m3±0.000190.240.652.96kNm（γ=19kNm3连梁重：（200400250.20.42.0kN/MK20.3111.4960.10.160.55CFK613.3311.496K

--M

0..10.

1、B持力层为粉质黏土，故取

根据工程地质资料，基底以上土 平均重度γ17.21.019.30.517.90kNm3 17.2kN/m319.3kN/m3fafak

(d-0.5)2451.617.90(1.5-0.5)A≥fa-

lb

b

AA因为b3m

2MKe

27.120.04ml

p

749.99173.61kPa1.8

kmax

.88)

a .313.48-12、C,DC、D2.1m,B、C因为两柱荷载对称，所以联合基础近似按中心受压设计基础，基础埋深则A

2

fa- lb

b

AA因为b3mpFkGK682.27202.1249.75kPa

278.64kPa 1.BF673.1111.4961.2M10.1811.49

.kN.8CF792.5811.4961.22、B

C

18.kN.0pF

1.8

pmaxFM174.96

11.86

βhpat 2h0

2ab 2 =(at+ab 2latAl(2-lat

bc-h0)b-(2-c

-h01.8 (2.4-0.5-0.505)1.8- -0.505)1.8

fah0.71.01.43100550510-3508.03kN

hptm pj1

8-2M1a[(2bb'

p)

-p 12

1[(187.15174.96)(21.80.5)(187.15174.96)1.8]A 0 0.9h0

0.9505

Ø6@100，（As2