体育公园及滨河绿道工程岩土工程勘察报告

体育公园及滨河绿道工程岩土工程勘察报告目录165241序言 -12-1序言1.1工程概况邛崃市建设投资集团有限公司（以下简称业主)于2021年10月委托我院对其拟建的上林滨河体育公园及滨河绿道工程建设场地进行详细勘察阶段的岩土工程勘察。拟建邛崃上林滨河体育公园及滨河绿道工程项目位于邛崃市文君街道（原临邛街道）双桥村，红线面积96721.8㎡，范围东至黄坝大桥，西至邛名高速高架桥。本项目主要为上林体育公园临河侧驳岸工程、公园配套建筑工程。驳岸工程起于南河溢流堰上游约100m处，止于黄坝大桥，总长1.25km；公园小型建筑4处。设计单位为四川省建筑设计研究院有限公司。各拟建物性质见表1、2。表1拟建物结构特征一览表建筑情况建筑名称地上建筑层数(层)/高度（m）地下建筑层数预计结构类型预计基础形式预计结构荷载（KN或kPa）预计基础埋深（m）±0.000标高(m)建筑物对差异沉降敏感性地基允许变形值公园配套建筑1F/框架独立基础/桩基础800KN约-2.0504.10-504.60一般按GB5007-2011第5.3.4条执行表2拟建驳岸工程特征一览表建筑情况建筑名称工程等级主要建筑级别次要建筑级别临时建筑级别总长（Km）驳岸工程Ⅳ等、小（1）型工程4级5级5级1.25结构类型基础类型单位荷载岸顶面设计标高斜坡式护岸条形基础80kPa497.80~499.40m1.2岩土工程勘察等级根据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001，2009年版)、《市政工程勘察规范》CJJ56-2012进行岩土工程勘察分级：其中工程重要性等级为二级；场地等级为二级场地（中等复杂场地）；地基等级为二级地基（中等复杂地基）。综合确定该场地岩土工程勘察等级为乙级。1.3勘察目的及任务要求和依据的技术标准1.3.1勘察目的及任务要求根据《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001，2009年版)、《堤防工程地质勘察规程》（SL188-2005），本次勘察的目的任务和主要内容如下：（1）查明堤基地质结构，特殊土层、粗粒土层及腐殖土层、含沼气层等的分布、厚度及其性状。（2）查明基岩浅埋或出露区基岩的地层岩性，易风化、易软化中等～强透水岩层的分布，断层破碎带、裂隙密集带的产状、规模、充填与胶结情况，岩土接触面的起伏变化情况等。（3）査明堤基土洞、喀斯特洞穴等的分布、规模、填充情况及充填物的性状，分析其对堤基渗漏、稳定的影响。（4）查明堤基相对隔水层和透水层的埋深、厚度、特性及与江河、湖、海的水力连系，调查沿线泉、井分布位置及其水位、流量变化规律，查明地下水与地表水的水质及其对混凝土的腐蚀性。（5）基本査明堤线附近埋藏的古河道、古冲沟、渊、潭、塘等的性状、位置、分布范围，分析其对堤基渗漏、稳定的影响。（6）确定堤(墙)基各土(岩)层的物理力学性质和渗透性参数。（7）查明工程区滑坡、崩塌、沙丘等物理地质现象的分布位置规模和稳定性，分析其对堤防的影响。（8）对堤基的渗漏、渗透稳定、抗滑稳定、饱和砂土振动液化振陷、沉降变形等问题进行评价，并对堤线进行分段工程地质评价，提出处理措施的建议。（9）勘察天然建筑材料。（10）对场地地震效应进行评价，判明场地土类型和建筑场地类别，并提供抗震计算的有关参数；（11）对场地稳定性、适宜性和均匀性作出评价，提供岩土物理力学性质指标及设计所需参数，评价场地工程地质条件，预测建筑物的变形的特征；（12）对工程地质条件可能造成的工程风险进行分析评价；（13）对地基基础设计方案进行分析论证，并对可能采用的地基基础方案、适应性、持力层选择提出建议，推荐经济合理的地基基础方案；1.3.2勘察依据的技术标准本次勘察在充分收集本地区已有资料的基础上，依据现行规范、规程及参考资料进行工作。依据的规范规程及相关管理部门规定有：《堤防工程地质勘察规程》（附条文说明）（SL188-2005）（2）《堤防工程设计规范》（GB50286-2013）（3）《土工试验方法标准》（GB/T50123-2019）（4）《中小型水利水电工程地质勘察规范》（SL55-2005）（5）《水利水电工程钻探规程》（SL/T291-2020）（6）《水利水电工程天然建筑材料勘察规程》（SL251-2015）（7）《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）（8）《岩土工程勘察规范》(GB50021-2001，2009年版)（9）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（10）《市政工程勘察规范》CJJ56-2012（11）《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版）（12）《成都地区建筑地基基础设计规范》DB51/T5026-2001（13）《岩土工程勘察安全标准》GB50585-2019（14）《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012（15）《成都地区基坑工程安全技术规范》DB51/T5072-2011（16）《建筑工程抗震设防分类标准》GB50233-2008（17）《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020年版）（18）《成都市城乡建设委员会关于加强我市房屋建筑和市政基础设施工程勘察质量管理的通知》成建委〔2014〕427号（19）《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部【2018】37号令1.4勘察工作方法及工作量1.4.1勘察工作方法本次勘察根据业主提供的相关资料及技术要求，并遵循有关规范、规程的要求，按照综合评价的方法和原则布置工作量。（1）勘察放线以业主提供的公园景观工程及驳岸工程用地红线图及相关规程、规范为依据，由业主提供控制点（K1：X=7190808.647，Y=7159334.710；K2：X=7191132.915，Y=7159231.736）与勘探点相关关系采用GPS进行钻孔测放。坐标系采用成都市平面坐标系，1985国家高程基准。勘探点地面高程以控制点（K1：绝对高程TP=511.715m）为基准点测得，详见《勘探点平面布置图》。（2）本次勘察分为公园配套建筑及驳岸工程两部分。其中公园配套建筑部分沿拟建物角点及轮廓线共布置钻孔9个，钻孔间距8.0~21.0m，其中控制性钻孔3个，孔深均为15m；一般性钻孔6个，孔深均为13m。驳岸工程部分按设计堤基轴线、堤身线共布置3排60个钻孔，钻孔间距20~50m。其中控制性钻孔20个，孔深均为15m；一般性钻孔40个，孔深均为13m。另根据《成都市城乡建设委员会关于加强我市房屋建筑和市政基础设施工程勘察质量管理的通知》（成建委【2014】427号）规定，对取芯孔应进行动力触探对比试验，且对比孔不少于取芯孔总数的1/3的要求，本场地共布设8个动探对比孔（建筑部分1个，堤防工程7个）来获取卵石层的物理力学指标，孔深均为15m。（3）钻探机械型号及工艺：为保证岩芯取芯率，控制性钻孔均采用XY-100型钻机植物胶护壁回旋全断面取芯钻进工艺施工，以判别各土层的厚度、颜色、状态等；一般性钻孔及动探对比孔采用SH-30型钻机冲击钻进，对上部土层进行管冲取土鉴别，对下部卵石层进行N120超重型动力触探试验以判定卵石层的密实度。（4）原位测试：标准贯入试验（N）：对场地分布的素填土、粉土、细砂进行标准贯入试验，确定其力学性质。超重型（N120）圆锤动力触探：对场地分布的杂填土、卵石进行超重型（N120）动力触探试验，确定其力学性质。（5）室内试验：对所采集的土试样，进行室内物理、力学指标测试（包括：常规物理性质试验、压缩试验、剪切试验），对砂样、卵石样进行颗粒分析试验；采集2组土样和2组水样对场地内水和土对建筑材料的腐蚀性进行评价。1.5勘察作业完成工作量我院于2021年11月4日至2021年11月10日进行野外钻探，实际完成的勘察工作量见表3。表3实际完成工作量统计表工作项目工作内容单位数量放孔测放勘探点个69工程地质测绘（1:500）地质填图Km20.097钻探植物胶回旋孔孔/m22/330动探孔孔/m42/546动探对比孔孔/m8/120取样测试原状土样件12扰动砂、卵石样件12标贯（N）试验次18超重型动力触探孔502气象水文条件1.气候特性南河流域属亚热带湿润季风气候区，气候温和，冬无严寒，夏无酷热，四季分明，雨量充沛，无霜期长，日照较少。春季和初夏雨量偏少，有干旱；盛夏、初秋降水集中，多洪涝。春季回暖早，冷空气活动频繁，气温不稳定；秋季气温下降快，阴雨连绵。属典型的盆地气候。邛崃气象部门统计，流域内年平均气温在15℃～18℃之间，最高气温36.1℃，最低气温-4.5℃。多年平均蒸发量922.3mm，无霜期288天，日照时数1101.4h,相对湿度84%，风速1.5m/s。南河流域上游因受青衣江暴雨区的影响属多雨区，中游雨量较为丰沛，据气象部门实测资料统计，上游南宝山多年平均年降水量为1722.8mm，中游邛崃市为1091.9mm，下游新津县为977.5mm，自西向东呈由多到少分布。降水的年际、年内分配极不均匀，据邛崃市气象部门实测资料统计，年降水量最多为1990年的1459.7mm，最少为1965年的806.3mm；年内多年平均逐月降水量显示，雨量集中在6～9月，这四个月的雨量在中游约占年雨量的70%，冬季12～2月，仅占4%，常见冬春旱。2.水文特性南河及其主要支流上游均位于岷江鹿头山和青衣江两大暴雨区之间，流域内最高处海拔高程达3310m，几无积雪。南河径流及其主要支流主要靠降雨补给，径流年际、年内的分配与变化同降雨的年际、年内的分配与变化极为对应，关系密切，时空分布极不均匀。由于受地理地形制约，夏秋季节形成暴雨的主要天气系统为低涡、低槽或横切变线等类型，其特点是暴雨强度大，笼罩面宽，暴雨中心极易造成上游与区间雨量相遭遇，发生洪水量大，破坏性强，灾害严重。其特点是，峰高、时短、涨落快，洪水过程呈尖瘦型。如1980年6月28日至29日，南河流域发生一次大暴雨，最大降雨量在300mm以上，降雨过程有三次，先山区后平原，形成复式降雨，产生复式洪峰，各河洪水汇流时间接近，洪峰相遇，出现特大洪水。3场地工程地质条件3.1区域地质构造特征及地震工程区在构造位置上，处于我国新华夏系第三沉降带——四川盆地西南缘的成都凹陷盆地内，凹陷盆地西边受龙门山断裂带的安县——灌县断裂的控制，东边紧靠龙泉山西坡断层，其中包括蒲江——新津断裂带，龙泉山——苏码头，盐井沟——熊坡构造带，雾中山——高家坝——三合场构造带和成都凹陷三个次一级的构造带。现将成都凹陷内的主要断裂简述如下：（1）蒲江——新津断裂带该断裂带南起洪雅，向北经蒲江至新津，纵贯成都平原，经双流、成都、广汉直达德阳，其中新津以北断裂带被第四系沉积物覆盖。第四纪以来该断裂显示了一定活动性，据断层泥年龄测定，断层活动年代为距今12万年。（2）彭县——大邑——名山断裂带该断裂带据物探资料为成都平原内的一条隐伏断裂，大致沿三河场、大邑、金马场三个背斜的东南翼陡带上通过。断距一般300m，大者可达500m，为倾向北西的压性断层。（3）苏码头——盐井沟断裂带该断裂带由盐井沟、邓家湾和石庙子等9条小断层组成，规模均不大，总长约25km，总体走向为NE30°，倾向SE，倾角较陡。图1区域构造纲要图据史料记载，1734年于蒲江发生过5级地震，1962年于洪雅发生过5.1级地震，1966年于蒲江发生过3.3级地震，以及1966年于新都发生过3.4级地震。工程区位于四川盆地弱活动断裂构造区，蒲江——新津断裂活动强度较低，最新活动时代为中更新世——晚更新世，地震活动强度小于6级。工程场地及其附近未发生过中强性破坏地震，对工程场地造成影响的主要是来自外围地区发生的中强性破坏地震。2008年5月12日汶川8级地震，根据中国地震局2008年8月29日发布的汶川8级地震烈度分布图查得，汶川8级地震对工程场地影响最大的地震烈度为Ⅶ度。工区内地质构造较简单，无大的断裂构造分布，主要受外围中强地震的影响，外围历史地震对工程场地的最大影响烈度为Ⅶ度。根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），工程区地震动峰值加速度值为0.10ɡ，动反应谱特征周期为0.45s，相应的地震基本烈度为Ⅶ度。本工程区域构造稳定较好。3.2地形地貌拟建场地位于邛崃市文君街道，交通十分方便。场地勘察期间为河漫滩区域，部分地段为弃土堆场，局部地段填土较厚，勘探点孔口标高497.99～505.21m，高差7.22m，整体地形较为平坦，局部地段起伏较大。受场地条件限制，局部钻孔勘探点位在规范允许范围内稍有挪移，详见勘探点平面布置图。拟建场地地貌单元属西河水系Ⅰ级阶地，部分微地貌单元属河漫滩。图2工程位置图3.3地层岩性根据现有揭露钻孔深度范围内的资料，拟建场地地层自上而下依次为：第四系人工填土（Q4ml）、第四系全新统冲洪积（Q4al+pl）成因的粉土、细砂和卵石。其埋藏情况和厚度特征详见《工程地质剖面图》，现将各地层的分布及特征由上至下描述如下：3.3.1第四系全新统人工填土（1）杂填土：色杂，松散，稍湿。以回填粉土为主，其中表层部分含有大量砖块、混凝土块、废旧混凝土地坪以及少量生活垃圾；下部分区域含有少量砖块，混杂有少量卵石颗粒等。总体硬杂质含量超过30%，回填时间大于5年。该层在场地部分地段分布，层厚1.7～2.3m。（2）素填土：褐黄色，稍密，稍湿。以粉土为主，局部含少量卵石和植物根茎，回填时间大于5年。该层在场地部分地段分布，层厚0.5～3.5m。3.3.2第四系全新统冲洪积（1）粉土：褐黄色，中密～密实，以密实为主，稍湿~湿。无光泽，干强度低、韧性低，摇震反应中等，含氧化铁、铁锰质结核、云母碎屑，底部渐变为细砂。该层在场地大部分地段分布，层厚0.6～2.2m。（2）细砂：褐色、褐灰色、褐黄色，松散，湿。以长石、石英云母为主,含少量粘粒。以条带状或岛状形式分布于卵石层顶板之上。该层在场地大部分地段分布，层厚0.5～3.4m。（3）卵石：褐灰色、褐黄色，松散～密实，稍湿～饱和。以花岗岩、石英砂岩为主，中等～微风化，呈亚圆形，磨圆度较好，卵石粒径一般5～10cm，大者可达20cm以上，隙间充填砂、圆砾及粘性土。卵石层顶板埋深0.8～6.0m，标高496.23m～503.49m，高差7.62m，场地卵石层面起伏较大。本次钻探深度范围内未穿透。按钻探取样及N120动探，该层按密实度可分为松散、稍密、中密和密实四个亚层：松散卵石：卵石基本不接触，含量50％～55%，粒径一般30～80mm，最大粒径大于100mm，空隙间充填物主要为中砂，钻进较易，钻杆无跳动，孔壁易垮孔，N120锤击数标准值1～4击/10cm，该层在场地局部地段分布。稍密卵石：卵石稍有接触，含量55％～60%，粒径一般50～100mm，最大大于120mm，孔隙间充填物主要为中砂，钻进较容易，钻杆稍有跳动，N120锤击数标准值4～7击/10cm，该层在场地均有分布。中密卵石：卵石多数接触，含量60％～70％，粒径一般50～100mm，最大大于150mm，孔隙间充填物为砂粒，动探施工时，钻杆、吊锤轻微跳动，N120锤击数标准值7～10击/10cm，该层在场地均有分布。密实卵石：80％以上的卵石互相接触，卵石含量70％以上，粒径一般100～150mm，最大大于200mm，孔隙间充填物为砂粒，动探施工时，钻杆、吊锤跳动剧烈，N120锤击数标准值大于10击/10cm，该层在场地均有分布。3.4地基岩土物理力学性质为了取得场地地基土物理力学指标，采用了标准贯入（N）试验、N120超重型动力触探等原位测试及取土样进行室内土工试验，通过对获取的实测资料的综合分析、数理统计，得出地基岩土的物理力学指标参数。3.4.1室内试验为综合评价场地岩土层的工程性质，本次勘察共取原状土样12件以及扰动卵石样6件、扰动砂样6件，以便准确的定名并获得其岩土体物理力学性质参数，并对土工试验成果按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）(2009年版)第14.2节有关要求进行统计分析；其试验结果详见表4、表5。表4土工试验成果统计表土名统计值含水量w%密度ρg/cm饱和度孔隙比e液限wL%塑限wp%塑性指数IP液性指数IL压缩系数a1-2MPa-1压缩模量Es1-2MPa内聚力ckPa内摩擦角φ粘粒含量%素填土样本数666666666666/最大值27.91.97900.91934.020.513.50.620.4706.6035.016.5/最小值22.41.82830.68429.418.810.60.290.2554.0824.013.6/平均值24.51.91860.77732.019.612.40.400.3435.3529.215.0/δ0.0780.0310.0310.1090.0490.0300.0880.3050.2270.1760.1330.073/标准值//////////26.014.1/粉土样本数6666666666666最大值26.02.05980.75429.219.99.30.730.3169.7023.021.419.0最小值18.31.94890.55224.317.66.70.060.1605.5510.015.912.1平均值22.62.00930.65226.618.58.10.490.2267.6217.218.515.9δ0.1290.0200.0360.1150.0790.0530.1410.5200.2480.1920.2820.1100.154标准值//////////18.015.6/根据土工试验结果可知：素填土力学性质差，承载力差；粉土黏粒含量12.1%～19.0%，力学性质一般，承载力较一般。表5颗粒分析成果表土层名称钻孔孔号取样深度（m）颗粒组成砾砂粒粉粒>6060～2020～22.0～0.50.5～0.250.25～0.075<0.075mmmmmmmmmmmmmm%%%%%%%细砂60.8-1.10.69.013.764.312.4151.0-1.35.45.216.964.97.6210.8-1.11.82.310.176.59.3442.5-2.81.37.918.361.810.7480.8-1.10.95.826.455.411.5555.0-5.34.111.521.254.29.0卵石45.0-5.540.128.620.02.03.54.31.5133.8-4.333.823.318.28.06.05.94.8215.0-5.551.730.112.50.83.41.10.4233.0-3.531.521.619.45.712.62.36.9404.5-5.019.340.323.53.24.95.63.2597.0-7.542.633.015.61.52.03.71.6由试验结果可知：场地内分布于卵石层顶板上的砂为细砂，卵石密实度为松散～密实。3.4.2标准贯入试验（N）本次勘察对场地内分布的素填土、粉土、细砂共进行了18次标准贯入（N）试验，试验结果统计见表6。表6标准贯入（N）试验结果土类名称统计指标样本数最大值(击)最小值(击)平均值(击)标准差（σ）变异系数（δ）标准值(击)素填土53.892.843.08///粉土64.873.894.500.4800.1074.10细砂73.001.952.510.5000.2002.45由试验结果可知，本场地分布的素填土及细砂力学性质差，承载力低；粉土的力学性质一般，承载力一般。3.4.3超重型动力触探（N120）试验本次勘察对钻孔进行了超重型动力触探(N120)原位测试，采用击数/10cm来判别杂填土、卵石层密实度，其判别标准见表7，场地卵石触探试验统计见表8。其密实度变化情况参阅《工程地质剖面图》中的动探曲线。表7N120密实度判别标准N120击数N120≤44<N120≤77<N120≤10N120>10密实度松散稍密中密密实表8超重型触探（N120）试验统计表项目频数最大值最小值平均值标准差变异系数标准值杂填土24.11.52.8///松散卵石144.01.53.11.7320.3452.8稍密卵石316.94.35.62.1380.3565.2中密卵石509.87.28.52.5670.2598.4密实卵石5030.711.918.54.1550.47915.7通过动探曲线可知：场地分布的杂填土成分不均匀，较松散、欠固结；场地分布的卵石密实度变化较大，总体而言，上部以松散～稍密为主，局部为中密卵石，夹不规则分布的中砂透镜体；下部以中密～密实为主，局部夹稍密卵石透镜体。3.5水文地质条件3.5.1地表水拟建场地紧邻南河。南河是岷江右岸的一级支流，又名赤水河，起源于邛崃山脉邛崃市境西部山区的镇西山、天台山东面，海拔高程2025m（玉林山主峰），从西向东纵贯邛崃市境腹心地带，在蔡渡进入新津县境，经新津县城南至通济堰，过拦河低坝汇入岷江，南河流域面积为3640km2。南河干流邛崃市境内河段长56km，新津县境内河段长13.55km。南河干流上游河段大部分在两山峡谷间，河水对两岸冲刷较少，在邛崃市城西纳入出阝江河水后，河面逐渐宽阔，在200～300m之间，右岸邻山，左岸为冲积平原，迂回曲折、洪枯流量变幅大，河道坦浅弯曲，河床砂砾堆积，河槽呈宽浅式，在邛崃市高埂镇境内开始多处呈S型，凹冲凸淤、滩沱相间、流向多变、河岸垮塌、河道改变、沧海桑田，河床比降为1～1.5‰；下游在邛崃市回龙镇、羊安镇纳蒲江河、斜江河之水翻过永商电站拦河坝进入新津县境内后，河段顺直，河槽呈窄深式，河床以砂砾石为主，河床平均比降为0.56‰。南河流域上源受鹿头山和青衣江暴雨区影响，主汛期降水集中，地表径流大，洪峰水位高，流量大。由于有三合堰引都江堰外江之水，玉溪河引水灌溉工程引玉溪河之水，使南河成为非闭合型流域。文井江（火井河），源于镇西山，全长48.25km，河宽30～80m，纳23条溪水，流域面积418.5km2；白沫江（夹关河），源于天台山，全长50.7km，河宽30～80m，纳35条溪水和石头河之水，流域面积416.61km2。文井江和白沫江在邛崃市马湖乡齐口汇合后，始称南河干流。䢺江河是南河左岸一级支流，源于大邑县双河乡山区的九龙池，海拔高程3670m，全长81.8km，其中平原河道长19km，总流域面积501km2，在邛崃市城西石灰包汇入南河。勘察期间河水位高497.6~498.30m，调查历史水文资料，汛期最高水位501.10m（1980年邛崃站水文）。场地地表水对工程有直接影响的主要为南河，由于拟建堤岸工程紧邻南河河道，河水对基础有较大的冲刷力，堤岸施工时应先施工导流堰或围堰，避免施工期间带水作业，并尽量避开汛期施工。3.5.2地下水根据地下水赋存条件，本场地地下水主要有三种类型：上层滞水、第四系孔隙潜水。本次勘察正值平水期，勘察期间测得地下水分列状态如下：上层滞水：主要赋存于人工填土、粉土中，水量一般较小，呈岛状分布，受大气降水、地表积水等渗透补给。其特点为分布不均，连通性较差，水位无规律，如遇雨季，水量及水位受地表水及大气降水影响较为明显，对基础施工有一定影响。孔隙潜水：主要赋存于第四系冲洪积砂卵石层中，属强透水层，场地环境类别为Ⅱ类。其补给源主要为地下水径流及大气降水补给，水量丰富，水位变化受季节性控制。本次勘察期间为丰水期向平水期过渡阶段，勘察期间测得现场实际水位为0.3~5.2m，对应标高为499.10~499.36m。据收集附近水文地质资料，场地地下水位年变幅1.5～2.5m。该场地卵石层的渗透系数参考K=25m/d取值，建议现场进行抽水试验测定并修正以确定渗透系数最终取值。地下水在岸坡岩土体中渗流时，会对边坡产生动水压力，指向临空面，对边坡稳定性不利，在河谷地带，当洪水水位迅速下降时，岸坡内往往产生较大的动水压力使之失稳。此外，地下水的潜蚀作用，会削弱甚至破坏土体的结构联结，对边坡稳定性产生不利影响。总体而言，场地处于成都平原地带，丰水期，地表水补给地下水，枯水期，河水水位低于潜水位，地下水补给地表水。3.6水、土腐蚀性评价本次勘察采集了土样2件、水样2件按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）2009版进行水土腐蚀性测试，试验结果详见附录1，其分析评价详见表9。表9水、土对建筑材料腐蚀性评价表项目实测值评价标准腐蚀等级备注结论按环境类型水对混凝土结构的腐蚀性SO42-（mg/L）104.2～122.0<300微环境类型为Ⅱ类微Mg2+(mg/L)11.2～19.6<2000微总矿化度(mg/L)382.4～451.0<20000微土对混凝土结构的腐蚀性SO42-（mg/kg）175.45～208.75<450微环境类型为Ⅱ类微Mg2+(mg/kg)23.65～29.50<3000微按地层渗透性水对混凝土结构的腐蚀性PH值7.2～7.5>6.5微A强透水层微侵蚀性CO2（mg/L）2.0～4.4<15微HCO-3(mmol/L)2.5～3.0>1.0微土对混凝土结构的腐蚀性PH值7.48～7.66>5.0微B粉土微对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀性水C1-(mg/L)23.6～26.7<100微干湿交替微土C1-(mg/kg)23.45～33.80<400微B粉土微对钢结构腐蚀性土PH值7.48～7.66>5.5微/微试验结果表明：场地地下水和土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋均具有微腐蚀性。表10环境水对混凝土腐蚀评价表腐蚀类型腐蚀性判定依据实测值界限指标腐蚀程度重碳酸型HCO-3(mmol/L)2.5～3.0>1.07无腐蚀镁离子型Mg2+(mg/L)11.2～19.6<1000无腐蚀根据地质调查，区内地表水和地下水水化学类型均为重碳酸-钙-镁型水，根据《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487-2008）附录L环境水腐蚀性评价标准判定，区内地表及地下水对砼结构、砼结构中钢筋无腐蚀性。3.7不良地质作用、不利埋藏物及特殊性岩土3.7.1不良地质作用及不利埋藏物根据现场实际调查，本场地内无滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用。未发现埋藏的暗河、墓穴、孤石等对工程不利的埋藏物。3.7.2特殊性岩土评价填土：该场地内填土主要以回填粉土为主，含有大量砖块、生活垃圾等。填土局部厚度较大，成分混杂，结构松散，填筑时间短，承载力及抗剪强度低，稳定性差。对于杂质含量较大的填土，施工前应进行清除。基槽开挖后岸堤施工，严格控制填土厚度及压实质量。对于回填土体，保证足够的沉降时间，由于工期限制不能满足要求时，要进行预压，加速填土沉降密实。严格控制填挖结合部的施工质量，防止差异沉降。

4场地及地震效应据《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010，2016版)及《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），该场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0.10g，设计地震分组为第三组，设计特征周期为0.45s。4.1场地土地震液化判别拟建场地地貌单元属南河水系Ⅰ级阶地，地层年代为第四纪全新世（Q4），根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016年版）“第4.3条”和《成都地区建筑地基基础设计规范》（DB51/T5026-2001）“附录P地基液化判别”：粉土黏粒含量为12.1%～19.0%，大于10%，可不考虑其液化影响；场地分布的细砂可能存在液化的可能性，根据标准贯入试验对场地分布的细砂进行液化判别,其液化判别计算见表11。表11标准贯入（N）试验液化判别表孔号土名dsNiNcrNi与Ncr的大小关系液化判定Ile液化等级9细砂0.83.005.28Ni<Ncr液化4.32中等12细砂0.82.005.28Ni<Ncr液化6.83中等20细砂4.23.007.32Ni<Ncr液化8.64中等25细砂1.82.005.88Ni<Ncr液化14.04中等35细砂3.63.006.96Ni<Ncr液化7.70轻微50细砂1.32.005.58Ni<Ncr液化6.42中等计算结果表明：在7度地震烈度下，场地分布的饱和细砂均属可液化土层，液化等级为轻微～中等。4.2抗震地段划分场地分布有软弱土（填土）、可液化细砂，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016年版）4.1.1条中表4.1.1“有利、一般、不利和危险地段的划分”原则，判断场地属对建筑抗震不利地段。对于表层杂质含量较大的填土应进行清除，后期现场采用素填土回填处理后，并保证回填质量，使土方地段填土等效剪切波速值大于150m/s（或确保分层夯实且压实系数≥0.92）。对于液化细砂，局部细砂后期处于开挖范围可直接挖除，对于埋深较大地段，可采用水振冲等方式进行处理。4.3建筑场地类别为划分场地土类别，根据附近工程资料估算各土层剪切波速，其统计结果见表12，测试综合成果详见附录4《波速测试报告》。表12各土层波速测试成果表岩土名称剪切波波速（m/s）场地土杂填土131~145软弱土素填土145~149软弱土粉土203~217中软土细砂218~231中软土松散卵石261~287中硬土稍密卵石344~382中硬土中密卵石393~431中硬土密实卵石447~487中硬土从波速试验可知:场地土层等效剪切波速平均值在500≥Vse＞250m/s的范围内，场地覆盖层厚度在＞5m，综合考虑场地土为中硬土，场地类别为Ⅱ类。4.4建筑抗震等级各场地应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用，达到在遭遇高于当地抗震设防烈度的预估罕遇地震影响时不致倒塌或发生危及生命安全的严重破坏的抗震设防目标。根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50233-2008），本建筑工程的抗震设防类别为标准设防类（简称丙类）。设计单位应综合拟建建筑结构特征最终确定本场地抗震设防类别，并依据抗震设防类别采取相应抗震措施。4.5软土震陷评价根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）条文说明第5.7.11条，场地内分布的软弱土在抗震设防烈度7度条件下，等效剪切波速大于90m/s，可不考虑震陷影响。5公园配套建筑岩土工程分析评价5.1工程特点及其环境工程特点：拟建建筑为低层公园配套建筑，建筑部分无地下室。基础预计埋藏深度2.0m，基础形式拟分别采用独立基础、桩基础，结构类型为框架结构，建筑物对沉降敏感程度为一般。建筑环境：拟建场地位于邛崃市文君街道，交通方便。拟建场地整体在自然条件下为稳定，无不良地质作用分布，建筑环境良好，适宜建筑。5.2场地和地基稳定性评价根据区域地质资料及钻探成果，场地无断裂构造，地势平缓，无特殊不良地质作用，场地整体稳定，适宜建筑。5.3地基土评价A)第四系全新统人工填土（Q4ml）场地内上覆人工填土结构松散～稍密，成份混杂，厚度分布不均，成分均匀性差，工程性能差。第四系全新统冲洪积层（Q4al+pl）（1）粉土力学性质一般，分布不均，厚度变化较大，工程性能一般。（2）细砂力学性质差，分布不均，厚度变化较大，工程性能差。（3）卵石层密实度变化较大，总体来看其力学性质较好，承载力高，压缩性低，工程性能好。拟建场地整体范围内地基土分布层位较稳定，连续性较好；地基土总体均匀性较好，为均匀地基，但应注意局部存在一定的不均匀性。5.4地基与基础方案建议根据建筑物特点及场地地基土特征，提出如下建议：拟建公园配套用房地上1F，无地下室，预计基底埋深2.0m。基底附近土层主要为素填土、粉土、细砂。建议采用天然地基，柱下独立基础，以粉土为基础持力层。由于本场地细砂为轻微~中等液化，以粉土为基础持力层时应考虑细砂液化的影响，在此情况下若地基变形值经验算不满足设计及规范要求，可采用加大基础埋深的方式，以卵石层为基础持力层；亦可采用桩基础，以稍密~密实卵石为桩端持力层。或可采用复合地基方式进行处理，处理后采用独立基础。ZK61、ZK65、ZK67号钻孔区域基底附近土层主要为素填土、细砂，建议该区域建筑加大基础埋深，采用天然地基独立基础，以卵石层为基础持力层；或采用桩基础，以稍密~密实卵石为桩端持力层。或可采用复合地基方式进行处理，处理后采用独立基础。5.5复合地基评价鉴于公园配套建筑场地地质条件及拟建建筑物性质，可采用独立基础型式。由于场地内分布的细砂具有液化，需采用换填垫层法对细砂进行挖除之后采用级配良好的砂卵石进行回填，并对回填的砂卵石进行分层碾压夯实，压实系数需满足设计要求；或采用水振冲方式消除砂土液化。再采用高压旋喷桩对换填的砂卵石层及基底下的中砂、松散卵石层进行地基处理，以中密及以上卵石层作为桩端持力层。建议采用单管法或双管法高压旋喷桩，确保成桩质量，以检测合格的复合地基作为地基持力层。正式施工成桩前，应选取具有代表性的地段进行试桩，试桩满足设计要求后方可进行大面积施工。其设计与施工应由有资质的专业单位完成。复合地基检测应委托有资质的专业单位进行，按照《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）、《建筑桩基检测技术规范》（JGJ106-2014）进行低应变、复合地基检测试验、单桩竖向抗压检测试验等相关内容进行检测。5.6桩基础分析、评价根据现场勘探资料，场地配套建筑区域填土厚度较大，设计基底标高距稳定持力层高差较大，后期可能采用桩基础方案。5.6.1桩端持力层拟建公园配套用房基底分布为填土、粉土、细砂，其下为卵石层。卵石层层位较稳定，承载力高。建议选择稍密及以上卵石层为拟建物桩基础桩端持力层，可满足拟建物承载力要求。5.6.2桩型选择根据拟建物特点和场地工程地质条件，结合本地区施工经验，本工程中公园配套用房桩型可选用钻孔灌注桩。5.6.3桩基设计参数单桩承载力应根据现场试验确定，建议进行试桩。在无试验资料时，可根据下表中有关数据进行估算。表13桩基设计参数建议值表岩土名称项目钻（冲）孔灌注桩负摩阻力系数ζn桩的极限侧阻力标准值qsik(KPa)桩的极限端阻力标准值qpk(KPa)杂填土20/0.2素填土20/0.2粉土60//细砂15//卵石松散90//稍密1201800/中密1502400/密实1603000/5.6.4桩基设计和施工相关问题根据上述分析，本工程选用钻孔灌注桩，钻孔灌注桩施工具有成孔速度快、适用范围广、可水下成桩、危险度相对较小的优点，还能根据不同的荷载要求采用不同直径和桩长，满足高承载力要求。以下将对桩的成桩可能性、施工条件、地下水对其影响及桩基对环境的影响进行论述。

（1）成桩可行性分析拟建场地地形起伏较大，采用旋挖钻机施工前需对场地进行场平，根据类似工程施工经验，旋挖机对土层及卵石地层有很好的穿透性，具备桩基施工条件。旋挖桩采用泥浆护壁施工，要穿过厚度较大的杂填土、粉土、细砂，孔底沉渣、桩身夹泥、断桩、塌孔等施工质量无法控制和施工风险也相当大，为确保施工质量，施工时应采取特殊护壁工艺措施。（2）地下水对桩基设计和施工的影响

场地水文地质条件简单，对桩基施工影响较小。部分区域采用旋挖成孔灌注桩，成孔时需采用钢护筒或泥浆护壁，灌注桩身混凝土时应采用水下混凝土灌注工艺。（3）特殊性土对桩基的影响

根据钻探成果资料，拟建场地分布一定厚度的新近填土。新近填土固结尚未完成，后期沉降固结会对桩基产生下拉荷载，桩基设计时应考虑填土负摩阻力，负摩阻力系数可取0.20。（4）液化砂土对桩基的影响砂土液化时，砂土的抗剪强度基本丧失，桩的侧摩阻力趋向于零，地面产生沉降，对桩产生负摩阻力，负摩阻力系数可取0.15.（5）桩基施工条件论述

工程区位于邛崃市文君街道，地貌单元属南河水系Ⅰ级阶地；场地地势有起伏较小，周边环境简单，成桩难度较小，地下水及特殊性土对桩基有一定影响，采取适当措施后，适宜桩基施工；（6）桩基施工对周边的环境的影响施工机具、器械的堆放会对道路交通造成一定影响，应提前做好疏导、分流工作，以避免交通堵塞。材料运输过程中会对道路整洁及城市环境卫生造成一定的影响。场地周边为居民小区，钻孔噪音对周边环境有一定影响，应按当地的相关要求进行桩基施工。此外，在施工前应进行试桩，确定成桩的可能性及相关施工工艺和参数等。桩基础施工结束后，应待桩身强度达到设计要求，由具有法定资格的检测单位对桩身进行低应变检测、取芯检查桩底沉渣量、单桩静载荷试验等，其检测周期相对较长。所有检测工作均须由建议单位委托具有相应资质的第三方单位承担。5.7基坑支护及降排水评价5.7.1基坑支护评价（1）基坑周边环境条件拟建场地现状东侧为南河，其余周边均为空地、市政绿化用地。（2）基坑安全等级拟建场地无层地下室，基坑深约2.0~6.0m。场地上覆人工填土较松散，填土、粉质黏土抗剪强度不高。基坑土体侧压力大，基坑边坡处于不稳定状态。该段基坑工程安全等级为二级，重要性系数r0=1.0。（3）支护结构选型拟建场地基坑开挖深度较深，安全事故影响后果严重，结合施工现场场地空间需要，可采用土钉墙支护或排桩等支护措施。有关支护方案应具有相关资质的单位进行专项设计。5.7.2基坑降水、排水及对周边环境影响评价场地地下水类型主要属第四系孔隙潜水类型，砂、卵石层为主要含水层。地下水埋深较深，施工降水标高可按最高设计地坪考虑。由于地层渗透性较好，基础施工时应进行专项降水设计，建议采取管井降水结合明排措施控制地下水。场地及其周边应做好地表水的疏排工作和地面封闭，防止地表水下渗对基坑安全产生不利影响。6堤防工程岩土工程评价6.1岸坡稳定性评价拟建堤防工程位于西河右岸，地貌单元属Ⅰ级阶地，整体地形开阔平坦，局部地段起伏较大。堤基土上部以填土、砂土为主，下部主要为卵石土，地层结构层面起伏平缓，岸坡在自然状态下稳定性较好。临河侧受洪水冲刷、淘刷影响，坡脚局部地段出现小规模的垮塌现象，坡脚处岸坡稳定性较差。6.2堤基持力层选择拟建工程沿线岸坡类型主要为土质岸坡，根据《堤防工程地质勘察规程》SL188-2005附录C表C.0.2，按其成因、成份、结构确定本场地堤基地质结构为Ⅲ类（多层结构）：素填土+粉土+细砂土+卵石土。本工程堤基由上部人工填土，中部粉土、细砂土和下部卵石土组成，其中人工填土和细砂承载力稍低，不能直接作为堤基持力层，粉土承载能力稍高，可作为堤基持力层，卵石土承载力较高，可作为堤基持力层。若堤基持力层承载力要求较高，部分土层无法满足设计要求，可采用换填或扩大基础的方式进行处理。6.3堤基土渗透变形及临界水力比降根据《堤防工程地质勘查规程》SL188-2005附录D，结合本场地土工试验成果，本工程堤基土细砂的不均匀系数CU=1.88~3.00，细砂的渗透变形为流土。根据表D.0.4，本工程细砂允许水力比降可取0.25~0.35。根据颗粒级配曲线，卵石为不连续级配土，不均匀系数CU=12.12~214.17，Pc=22%＜25%，卵石的渗透变形为管涌。根据表D.0.4，本工程卵石允许水力比降可取0.10~0.20。表14砂、卵石颗分试验成果表项目界限粒径界限系数岩土名称有效粒径

d10中间粒径

d30平均粒径

d50限制粒径

d60不均匀系数

Cu曲率系数

Ccmmmmmmmm细砂0.0970.1350.1640.0780.1060.1510.1852.370.780.0760.0960.1240.1431.880.850.1030.1490.1850.1100.1710.2140.0770.1150.1810.2313.000.74卵石0.62918.22444.46760.14595.628.780.2234.35931.43447.761214.171.786.68035.42062.63980.96012.122.320.2702.88925.10742.100155.930.730.3019.80429.36038.374127.498.323.13027.26350.00963.81020.393.726.4堤基抗滑稳定性评价堤基下地层主要为粉土、细砂和卵石，根据设计成果，堤基基础置于卵石层中，其基底摩擦系数较大，不存在抗滑稳定问题。6.5堤基抗冲刷稳定性评价本工程堤基主要为卵石，岸坡上部主要由粉土、细砂层组成，在洪水期，由于水流速度较大，将对河床、防洪堤内坡有较大的冲刷作用，设计单位应根据《堤防工程设计规范（GB50286-2013）》计算各堤段冲刷深度，建议堤基置于冲刷深度以下大于0.5～1.2m或采取必要保护措施，以防堤基破坏而造成堤防损毁。6.6饱和砂土振动液化评价根据《水利水电工程地质勘察规范》GB50487-2008附录P，场地分布的细砂可能为液化土，根据标准贯入试验对场地分布的细砂进行液化判别,其液化判别计算见表15。表15标准贯入（N）试验液化判别表孔号土名dsNNcrN与Ncr的大小关系液化判定9细砂1.03.006N<Ncr液化12细砂1.82.006.48N<Ncr液化20细砂4.03.007.8N<Ncr液化25细砂2.02.006.6N<Ncr液化35细砂3.53.007.5N<Ncr液化50细砂1.22.006.12N<Ncr液化计算结果表明：在7度地震烈度下，场地分布的饱和细砂均属可液化土层。6.7堤基土沉降变形评价本工程堤基基础持力层主要为卵石，局部地段为粉土，呈中密~密实状态，地基可能发生不均匀沉陷变形问题，建议地基开挖至设计高程后采取相应的工程处理措施。6.8开挖基坑涌水和开挖边坡稳定性评价堤基土为粉土、细砂、卵石，上部粉土为弱透水层，下部细砂、卵石为强透水层，基坑开挖后存在涌水问题，可采围堰防渗，必要时采用管井降水结合明排措施进行处理；地基开挖至设计高程后，应保持基坑岩土体结构原状性，不宜长期被水浸泡，不宜扰动，并及时通知质检部门、业主、勘察设计、监理等单位组织基础验收。堤线一带覆盖层较厚，开挖堤基形成边坡土体主要由填土、粉土、细砂、卵石层组成，土体抗剪性能差，堤基开挖后边坡稳定性较差，建议及时采取临时支护衬砌等工程处理措施。7堤基和堤岸工程地质条件分类《水利水电工程地质勘察规范》GB50487-2008附录E，本项目堤基工程存在抗渗稳定性问题，地质条件为C类。根据岸坡土体抗冲刷能力与历史险情调查，本项目堤岸工程地质条件为稳定性较差岸坡。8天然建筑材料本工程所需天然建筑材料主要为砂砾石料、混凝土、石渣料和块石料。天然砂砾石料本工程所需砂砾石料（作为换填及垫层）约2.8万m³，由于辖区范围内有天然河道砂卵砾石料可开采，本工程所需砂砾石料采用外购，本阶段调查了邛崃市鑫磊砂石有限公司，该公司料场为邛崃市持证合法经营料场，为工程区临近工程选用，其储量和供应量满足工程需求。本工程所需混凝土约0.28万m³，由于邛崃市辖区范围内有天然河道砂卵砾石料可开采，根据现场情况结合施工、造价等综合考虑采用外购商品砼，本阶段调查了邛崃蜀丰商砼材料有限公司、邛崃恒泰昌商砼材料有限公司，质量满足规范要求，日供应量均大于3000m3，生产能力满足工程用量要求，距工程区距离35～40km，有公路相连，交通便利。本阶段收集了粗、细骨料试验指标与质量技术要求对比见表16、17。表16混凝土粗（砾石）骨料试验成果与技术要求对比表项目指标取样试验结果（平均值）评价表观密度＞2.6g/cm³2.7g/cm³合格混合堆积密度＞1.6g/cm³1.80g/cm³合格吸水率≤1.5%（抗冻要求的混凝土）1.02%合格针片状颗粒状含量＜15%12.57%合格软弱颗粒含量＜5%4.12%合格含泥量＜1%0.28%合格碱活性骨料含量Rc>70而Sc>Rc或Rc<70而Sc>35+Rc/2Sc22.4325.67合格Rc182.32178.66硫酸盐及硫化物含量（SO3）＜1%0.44%合格有机质含量浅于标准色浅于标准色合格软物质含量不存在不存在合格压碎指标≤14%13.6合格粒度模数6.25～8.307.01合格表17混凝土细（砂）骨料试验成果与技术要求对比表项目指标取样试验结果（平均值）评价表观密度＞2.50g/cm³2.62g/cm³合格堆积密度＞1.50g/cm³1.68g/cm³合格云母含量＜2.0%1.0%合格含泥量＜3.0%2.5%合格碱活性骨料含量Rc>70而Sc>Rc或Rc<70而Sc>35+Rc/2Sc22.4325.67合格Rc182.32178.66硫酸盐及硫化物含量（SO3）＜1%0.45%合格有机质含量浅于标准色浅于标准色合格轻物质含量＜1%0.45%合格坚固性≤8.0%（抗冻要求的混凝土）4.2合格细度模数2.0～3.0为宜2.33合格平均粒径0.29～0.43mm0.38合格根据试验成果可知，粗骨料表观密度、堆积密度、孔隙率、吸水率、碱活性骨料含量、有机质含量、冻融质量损失率、软弱颗粒含量等指标均满足《水电水利工程天然建筑材料勘察规程》（SL251-2015）的要求。细骨料表观密度、堆积密度、孔隙率、云母含量、碱活性骨料含量、有机质含量、轻物质含量、细度模数等指标均满足《水电水利工程天然建筑材料勘察规程》（SL251-2015）的要求。但含泥量稍微超标，这可能与砂的粒型较差、砂中含有少量杂质（主要是草根等污染物）等原因有关，对砂中的泥质，开采过程可作适当的淘洗即可。碱活性（化学法）试验成果表明，工程区河段内粗、细骨料不具碱活性。石渣料本工程所需石渣料约3.6万m³，本阶段在工程区河段选取了邛崃市鹏程砂石场，该料场分布高程490～505m，顺河长约100m，横河宽约80m，产地面积约8000m2，可开采厚度20～30m，储量满足规范要求。根据现场勘查，料场处除部分地表分布厚约2～3m的粉土层，下伏卵石层。根据收集的资料及已建邻近工程的情况，结合本工程的情况，该料场的石渣料可供不同填筑高程时的沉降分析及稳定分析，可选作为堤身填筑使用。块石料据设计，本工程所需块石料约2.8万m³，本阶段在工程区河段左岸选取了邛崃市鹏程砂石场，该料场分布高程490～505m，顺河长约100m，横河宽约80m，产地面积约8000m2，可开采厚度20～30m，储量满足规范要求。由于本工程对块石料强度强求不高，该料场块石料质量满足设计要求，建议设计根据块石料料源情况进行适当选用。9地质条件可能造成的工程风险场地内有大范围新近填土，开挖时可能造成施工大型机械下陷、吊车坐地不稳造成吊车翻塌。基坑开挖时支护措施不当易导致基坑边坡失稳。场地填土较厚，在旋挖桩施工时可能造成桩周孔壁坍塌等工程风险，施工时应采取有效的护壁措施，否则可能产生塌孔。建议采用高黏性土护壁，同时应注意调配泥浆浓度，必要时可采用钢护筒护壁钻进。（3）细砂层厚度较大，地震时可导致砂土液化而丧失承载力地层，同时，支护桩、地基处理施工时会造成孔内砂层垮塌，如影响面较大时可造成周边地层沉降，影响周边既有建筑、管网、道路安全。（4）基坑开挖边线距离既有南河较近，施工应避开汛期，以防河水上涨、倒灌对基坑、基础施工的不利影响。（5）本工程周边市政管线较多，施工前应进一步查清管线分布情况，确保施工安全，同时应加强对既有管线的迁改和保护工作。（6）岸堤工程紧临南河，临时导流及围堰工程应避开雨季汛期施工，应作好堰基防渗处理。10结论与建议（1）据《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010,2016版)及《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），该场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0.10g，设计地震分组为第三组，设计特征周期为0.45s。（2）区内地下水类型按其埋藏条件可分为上层滞水和第四系孔隙潜水。工程区地下水径流条件好，水循环交替强烈。经取样分析，根据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001，场地地下水对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性；场地土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋均具微腐蚀性。根据《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487-2008）环境水腐蚀性评价标准判定，区内地表及地下水对砼结构、砼结构中钢筋无腐蚀性。（3）公园建筑部分岩土工程评价见第5节。（4）堤防工程岩土工程评价见第6节。（5）地基土物理力学指标建议值见表18。（6）本报告经施工图审查机构审查合格后方可作为施工图设计之依据，地基基础施工中出现异常，可通过施工验槽酌情处理。表18地基岩土物理力学指标建议值表岩土名称重度γ(kN/m3)承载力特征值fak(kPa)压缩模量Es(MPa)变形模量E0(MPa)抗剪强度指标基底摩擦系数μ岩土体与锚固体极限粘结强度标准值frbk(kPa)高压旋喷桩旋挖钻孔灌注桩负摩阻力系数ζn土质边坡允许坡率（H≤5m）粘聚力标准值Ck(kPa)内摩擦角标准值φk(度)桩的侧阻力特征值（qs）(kPa）桩端阻力特征值（qp）(kPa)桩的极限端阻力标准值（qpk）(kPa)桩的极限侧阻力标准值（qsik）(kPa)杂填土19.0///58/////200.21:2素填土18.560//1010/3010//200.21:2粉土19.01104.5/18150.254515//60/1:1细砂18.5705.050200.307010//15/1:1.5卵石松散19.518015120280.4010021//90/1:1稍密20.533024180300.45140403301800120/1:1中密21.060035264350.50180606002400150/1:0.75密实22.580045345400.50250808003000160/1:0.5注：表中高压旋喷桩侧阻力特征值、端阻力特征值根据《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2012经验参数法并结合地区经验确定，钻孔