长寿区快速通道项目（K13+801～K17+940段）高边坡施工图设计说明

第第页两江新区-长寿区快速通道项目（K13+801～K17+940段）高边坡施工图设计说明工程概况1.1项目项目区位两江新区-长寿区快速通道南起于三环高速，顺接快速路六纵线，往北沿铜锣山东侧，经石船、统景，跨越御临河，穿越明月山至长寿晏家后，北止于菩提山北侧渝巫路，接顺现状菩提北路。项目属于主城核心区东北向的对外快速通道。根据主城综合交通规划，快速路六纵线经六横线向北与本项目在起点范围接顺，实现主城东部槽谷的纵向贯通功能，同时将长寿区纳入主城都市区的市政道路系统。1.2工程范围及规模工程名称：两江新区-长寿区快速通道项目工程地点：重庆市两江新区、渝北区、长寿区建设范围：本项目南起于三环高速双桥立交，顺接快速路六纵线，往北沿铜锣山东侧，经石船、统景，跨越御临河，穿越明月山至长寿晏家后，北止于菩提山北侧渝巫路，接顺现状菩提北路。道工程范围长度约23.61km。工程区位：重庆市两江新区、渝北区、长寿区建设规模：本项目道路等级为城市快速路，设计速度80km/h，双向六车道（两侧预留双向四车道货运通道），工程范围长度约23.61km。标准路幅宽度29m。主要建设内容包括主要建设内容包括特长隧道1座（晏家隧道约4.46km），中隧道1座（龙门桥隧道左洞946m、右洞925.5m），，跨御临河桥梁1座，互通立交4座（双桥立交、统景立交、河泉立交、齐心大道立交），渝北服务区1处，长寿主线收费站1处。1.3工程规模和主要工程内容据重庆市城乡建设委员会颁发的《关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》：“高切坡中岩质边坡高度≥15米，岩土混合边坡高度≥12米且土层厚度≥4米，土质边坡高度≥8米”、“高填方边坡高度≥8米”管理范围上述边坡均应做边坡专项设计。本次设计的边坡包括主线、双桥立交、还建道路、L连接道、三环连接道、统景立交、河泉立交、经开区隧道、齐心大道立交、管理用房、服务区全线高边坡。本册图纸为K13+801～K17+940段，边坡统计情况如下表：序号编号边坡号填挖方里程边坡等级破坏模式左右侧长度/m最大高度（m）边坡类型1主线ZX-68#高边坡填方主线左线K16+110~K16+200一级沿岩土界面滑移破坏左侧9012.2永久2ZX-69#高边坡填方K16+215~K16+235一级土体内部圆弧滑动左侧3312.5永久3ZX-70#高边坡挖方主线左线K16+320~K16+420一级沿岩层面平面滑动左侧10017.6永久4ZX-71#高边坡填方K16+400~K16+490二级土体可能沿岩土界面发生滑移破坏右侧9015.5永久5ZX-73#高边坡填方K16+550~K16+760一级沿岩层面滑移破坏右侧21022永久6ZX-74#高边坡填方主线左线K16+620~K16+760一级沿岩层面滑移破坏左侧14013永久7ZX-75#高边坡填方K16+890~K17+60一级土体内部圆弧滑动破坏右侧17012永久9HJ-23#高边坡挖方还建道路二十五K0+540~K0+619.859二级沿岩土界面发生滑移破坏左侧8022永久103-4#设备房基坑3-4#设备房基坑基坑3-4#设备房基坑二级岩体自身强度控制5.3临时1112#桥右幅0#墩承台基坑12#桥右幅0#墩承台基坑一级强度控制南侧2115临时性1212#桥左幅3#墩承台基坑12#桥左幅3#墩承台基坑一级层面控制西北23.715临时性1312#桥右幅4#墩承台基坑12#桥右幅4#墩承台基坑一级层面控制西北1015临时性设计依据及采用标准规范2.1合同依据建设单位与我联合体签订的合同。2.2政府相关批复意见及相关文号（1）主要会议纪要及批复1）《重庆市城乡建设委员会关于开展两江新区-长寿区快速通道项目前期储备工作的通知》渝建函[2018]470号2）《重庆市住房和城乡建设委员会两江新区-长寿区快速通道项目前期工作移交会议纪要》第51号3）《两江新区-长寿快速通道方案研究会议纪要》（重庆市规划和自然资源局【2019-459】）4）《两江新区-长寿快速通道项目推进会议纪要》（重庆市规划和自然资源局【2020-86】）5）《两江新区-长寿快速通道方案研究会议纪要》（重庆市规划和自然资源局【2020-182】）6）《两江新区-长寿快速通道项目前期工作推进会议纪要》市住建委第81号7）《重庆市长寿区水利局关于两江新区至长寿区快速通道项目龙们桥水库段选线方案的意见》长寿区水利局8）《重庆市交通局关于两江新区至长寿区快速通道上跨渝长扩能高速公路有关事宜会议纪要》渝交纪要[2020]46号9）《重庆市住房和城乡建设委员会关于两江新区-长寿区快速通道项目进展情况的报告》渝建文[2020]101号10）政府相关批示文件11）《重庆市发展和改革委员会关于加快推进两江新区到长寿快速通道项目前期工作的报告》渝发改文[2021]5号（12）《两江新区至长寿区快速通道跨渝长复线高速节点上跨桥项目可行性研究报告的批复》长发改投[2020]271号12）《两江新区至长寿区快速通道跨渝长复线高速节点上跨桥项目可行性研究报告的批复》长发改投[2020]271号13）《两江新区至长寿区快速通道上跨渝长扩能高速公路有关事宜会议纪要》渝交纪要〔2020〕46号14）本项目涉铁路节点方案设计的审查意见15）本项目高边坡方案设计的审查意见16）《渝北区规划和自然资源局关于两江新区到长寿区快速通道方案设计（渝北、两江段）技术审查的意见》17）《重庆市长寿区规划和自然资源局关于两江新区到长寿区快速通道项目方案设计技术审查的意见》18）《长寿至两江新区快速通道项目交通咨询》合同及成果19）《高边坡方案评估报告》（2021年5月）20）《重庆市发展和改革委员会关于两江新区到长寿快速通道项目可行性研究审查意见的函》（渝发改投资函[2021]389号）21）初设审查意见（2）主要规划资料1）《重庆市主城区快速路系统建设规划》(2006-2020)2）《重庆市主城区综合交通规划》（2010-2020）3）《重庆市城乡总体规划（2007－2020年）修正版》4）《重庆市两江新区总体规划（2010-2020年）》5）《重庆市十三五规划城市道路建设专项规划（2016-2020年）》6）《两江新区龙盛汽车城货运（物流）交通专项规划》7）《重庆市主城区轨道交通线网规划》8）《重庆市轨道交通线网调整规划》9）《明月山两江新区至长寿隧道规划研究》2017年8月10）《重庆市长寿区城乡总体规划》2013年编制，2015年修订11）《长寿区综合交通规划修改（2014-2025年）》12）《长寿区铁公水联运规划》2018年1月13）《重庆市长寿区城乡总体规划》2013年编制，2015年修订14）御临河航道、港口现状及发展规划（3）项目沿线1:10000、1:2000及1：500地形图和管线物探资料（4）《两江新区至长寿区快速通道-跨渝长复线高速节点上跨桥项目工程地质详细勘察报告》2020年9月（5）三环高速、两江大道、渝长高速公路扩能项目、铁路东环线设计资料（6）通过评审的晏家隧道地质环境保护方案成果（2021.7）（7）通过评审的高边坡方案设计成果（2021.5）（8）通过评审的隧道工程抗震设计专篇（2021.6）（9）项目沿线控规、道路红线2.3相关勘察、测量、检测报告文件测量单位提供的项目沿线1：500地形及管线图（2020年4月）。经勘查外审单位审查合格的勘察报告。1）《两江新区-长寿区快速通道项目工程地质详细勘察报告（C-1长寿段K16+190~K18+340）》2.4设计规范及标准本工程为城市快速路，以重庆市地标、国标和建设部颁布规范为主要依据，同时参照其他行业标准。（1）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）（2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（3）《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)（4）《混凝土质量控制标准》（GB50164—2011）（5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）（6）《混凝土结构耐久性设计规范》(GB/T50476—2008)（7）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）（8）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）（9）《挡土墙》（17J008）（中华人民共和国住房和城乡建设部）（10）《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB50086-2015）（11）《建筑边坡工程施工质量验收规范》（DBJ/T50-100-2010）（12）《地质灾害防治工程设计规范》（DBJ50/T-029-2019）（13）《普通硅酸盐水泥》（GB175—2007）（14）《混凝土强度检验评定标准》（GB/T50107-2010）（15）《滑坡防治工程设计与施工技术规范》（DZ/T0219-2006）（16）《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2014）（17）《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）（18）《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）（19）《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)（20）《城市道路设计规范》(CJJ37－2012)（21）《城市快速路设计规程》（CJJ129-2009）（22）《市政公用工程设计文件编制深度规定》（2013）（23）《重庆市市政工程施工图设计文件编制技术规定（2017年版）》（24）重庆市《进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》渝建发【2010】166号上阶段意见的批复及执行情况2021年5月7日，重庆市城市建设投资（集团）有限公司组织专家（名单附后），在重庆市城建施工图审查有限公司会议室召开《两江新区-长寿区快速通道工程（K13+360~K23+610）高边坡方案设计》安全专项论证会。参加会议的有勘察单位（招商局重庆交通科研设计院有限公司），设计单位（重庆市设计院有限公司、招商局重庆交通科研设计院有限公司），与会专家听取了勘察设计单位对该边坡地质情况和方案设计的介绍，专家组查阅相关资料并经过讨论后形成如下论证意见：本工程道路挖方岩质边坡最大高度约42m。填方边坡最大高度约35m，均属于渝建发（2010）166号文件所规定的超限边坡，对其方案设计进行安全专项论证是必要的。方案设计的资料较齐全，主要设计人资格符合要求。岩土工程勘察报告已通过审查，可作为该边坡方案设计依据。根据边坡高度及重要性，边坡工程安全等级分段确定为一级和二级、永久边坡支护设计使用年限为50年或100年合理，设计采用的边坡综合治理方案（分级放坡+坡面防护、锚杆挡墙、喷锚支护、重力式挡墙、桩板式挡墙（含锚拉式）、扶壁式挡墙、截排水系统）基本可行。建议：勘察单位补充完善边坡地勘剖面、地质信息及边坡稳定性评价；设计单位完善边坡顶及边坡底既有建（构）筑物、铁路、输配电高压铁塔、高速公路、市政道路及官网情况、荷载分布范围及其大小，并进一步复核完善方案设计。执行情况：按审查意见完善完善方案设计。复核岩土参数校核填方边坡沿岩土界面滑动的稳定性。执行情况：按审查意见复核岩土参数校核填方边坡岩土界面滑动的稳定性，详计算书。完善边坡设计说明内容及图面表达、截排水设计、坡顶安全防护措施等内容。执行情况：完善设计说明及图面表达、截排水设计、坡顶安全防护措施，详高边坡设计图册总说明7.3条边坡排水及分图纸设计。完善边坡施工顺序方法和工艺等要求（施工时校验岩层面性状）；强调执行“动态设计、信息法施工”原则，加强边坡监测及信息反馈。执行情况：完善边坡施工顺序方法和工艺等要求（施工时校验岩层面性状），详高边坡设计图册总说明7.3.2条特殊边坡处理措施，12.7条边坡工程；强调执行“动态设计、信息法施工”原则，加强边坡监测及信息反馈，详11.2条边坡变形监测。建设条件本节内容摘录于《两江新区-长寿区快速通道项目工程地质详细勘察（长寿段K16+190~K18+340）》，以下简称报告,本册图纸涉及的K16+056（左线）、K16+066（右线）~K16+190段详见《两江新区-长寿区快速通道（隧道段K11+510~K16+190）工程地质详细勘察报告》。4.1场地位置及地形地貌勘察区位于长寿区晏家，有市政道路通往场地附近，交通条件较便利。地理坐标位于X=102080～103570m，Y=99890～101750m间。场地地貌受地质构造和岩性控制，为构造剥蚀丘陵斜坡地貌，地面总体地势较缓，坡角一般5～25°，K16+190～K16+480场地地形主要为原始地貌，其中K16+190～K16+320地形平缓，坡角约5～11°，K16+320～K16+480斜坡分布，地形坡角一般25～33°。K16+480～K16+640，地形较陡，为施工区，斜坡岩性主要为抛填土，坡角约30°；K16+920～K18+180西侧约50m为河泉水库，水位高程约320.6m，水域面积约150843m2。勘察范围内水涯线约319.88~320.73，形成的边坡已进行放坡处理，且采用了格构支护。拟建道路东侧约25m为沪渝高速，两条道路设计高程高差较小，在建沪渝高速基本完成了边坡的治理，采用放坡处理。本次勘察场地范围内勘探点最高高程357.28m（CSZC21），最低高程304.94m（CSZC37），相对高差为52.34m。4.2气象、水文气象：场地属亚热带温湿气候区，湿度大，冬冷夏热，降雨丰富，夏季多暴雨，据长寿区气象局资料：年平均气温：17.7℃，月平均气温：最高36℃、最低5.4℃，极端最高温度41.7℃、极端最低温度-3.5℃，一年中最热为7、8、9三个月，最冷为1月；年平均相对湿度79.9%，月平均相对湿度最大92%、最小64.3%；多年平均降水量1085.3mm左右，年最大降雨量1544.8mm，年最小降雨量740.1mm，1日最大降雨量206.11mm，降雨多集中在5～9月，年平均日照时数1243.8小时。根据重庆市1951～1998年的资料统计，全市出现暴雨共有138天，平均每年2.9天，最多年为8天，1971年没有出现暴雨日；日雨量≥100mm18次，没有出现3日总雨量达到150mm，而其中一日雨量＜100mm的情况，最多年为3次；其中包括1996年7月21日出现的降雨量为206.1mm的特大暴雨。大暴雨平均约3年一遭。20世纪50年代中期和80年代中期，暴雨日数为谷点，60年代末期到70年代初期为峰点，从90年代初以来，暴雨日数有大增的趋势。图2-2重庆多年平均降雨量直方图近五十年来，连续2天以上暴雨共4次，分别是1963年5月25、26日（降水量分别是109.3mm、51.9mm）；1968年9月27、28日（降水量分别是55.5mm、52.6mm）；1978年5月29、30日（降水量分别是59.3mm、179.9mm）；1993年6月10、11日（降水量分别是70.2mm、50.2mm）。20年、50年、100年一遇降水量分别按110mm、180mm、206mm考虑。水文：K17+60~K18+260段道路左侧约50m为河泉水库，水位高程约320.6m，水域面积约150843m2，正常蓄水位约320.00，水库设计最高水位322.80m。勘察范围内水涯线约319.88~320.73，道路设计高程约316.552~323.42，河泉水库岸坡已进行治理，对拟建道路影响小。场地K16+260附近有一小溪河自北西向南东流经场地，为当地最低的侵蚀基准面。自西向东流经场地，流入已修建的涵洞。勘察区域小溪河河床一般宽1.0m，水深一般0.20~0.50m，勘察范围内勘察期间水位约310.00～312，据走访调查，勘察范围内50年一遇最高洪水位高程约313.00m。水位受区内降雨量控制，具有季节性变化大的特征，其余地表水主要受大气降雨补给，雨季时雨水由坡面向切割的冲沟中汇集，具雨涨晴消的特点4.3地质构造场地地质构造位于明月峡背斜东翼，岩层呈单斜产出，岩层产状约100-140°∠50-62°，优势产状115°∠55°。根据附近岩石露头调查裂隙，场区主要发育二组裂隙，裂隙属稍发育~较发育，其特征如下：1）240°∠60°，裂面平整，裂面充填泥质，分离，平直光滑略有起伏，延伸长4~8m，间距1.2~1.5m，张开度2mm，铁锈浸染，呈黄色，结合很差，属软弱结构面；2）310°∠70°，裂面微张开，无充填，平直很光滑，延伸一般5~7m，间距2.1~3.2m，张开度3mm，属软弱结构面，结合很差。岩层面：层间裂隙较发育，表面平直很光滑，无胶结，泥质或泥夹岩屑充填，岩层层面结合很差，属软弱结构面。场地构造裂隙不发育，未见次级褶皱、软弱夹层及断层分布，地质构造简单。场地构造裂隙不发育，未见次级褶皱及断层分布，地质构造简单。（见图“构造纲要图”）建设场地建设场地构造纲要图4.4地层岩性经钻探揭露及工程地质测绘，建设场地范围内岩土层为第四系全新统人工填土（Q4ml）、粉质粘土（Q4el+dl），下伏侏罗系中统下沙溪庙组（J2xs）、侏罗系中统新田沟（J2x），由新至老对各岩土层的工程特征描述如下：4.4.6.1全新统（Q4）素填土（Q4ml）：杂色，由粘性土、砂泥岩碎石组成，局部为灰岩碎块石（CSZX8-10号孔区域），硬质物粒径一般20～200mm，局部达600mm，含量约10％～45％，机械抛填，填土结构松散～中密、稍湿，回填时间不等，约3～10年。结合初步勘察和详细勘察钻孔，揭露厚度0.20(CSZC45)～30.5m(CSZC35)，主要分布于房屋、市政道路及东侧施工区周边，位于场地表层。粉质粘土(Q4el+dl)：为原始残坡积土层，棕黄色，软塑～可塑状，主要由粘粒组成，成分较均匀，局部含风化残余岩屑，刀切面稍具光泽，无摇震反应，干强度及韧性中等。分布于场地原始地貌段，河边及鱼塘周边受水的浸泡，表层约2.0～3.0m为软塑状，具体范围详见平面图。结合初步勘察和详细勘察钻孔，钻探揭露厚度0.20(CSZC42)～7.40m(CSZC12)。4.4.6.2侏罗系中统下沙溪庙组(J2xs：K16+700～K18+340)泥岩（J2xs-Ms）：紫红色为主，局部灰黄色，泥质结构，中厚层状构造；主要由粘土矿物组成，局部含砂质重，多夹砂质条带。主要分布在K16+700～K18+340段，钻孔CSZX12、CSZX14～CSZX65，结合初步勘察和详细勘察钻孔，钻孔揭露厚度1.0(CSZX50)～12.7m(CSZX33)。砂岩（J2xs-Ss）：灰黄色，中～粗粒结构，钙泥质胶结，中厚～厚层状构造，主要由长石、石英等矿物组成，含少量云母及暗色矿物。主要分布在K16+700～K18+340段，分布在钻孔CSZX12、CSZX14～CSZX65，结合初步勘察和详细勘察钻孔，钻孔揭露厚度1.5(CSZX64)～18.8m(CSZX40)。4.4.6.3侏罗系中统新田沟组(J2x：K16+200～K16+700)泥岩（J2x-Ms）：紫红色、灰黄色，泥质结构，中厚层状构造；主要由粘土矿物组成，局部含砂质重。主要分布在K16+200～K16+700段，分布在钻孔CSZX1～CSZX11，结合初步勘察和详细勘察钻孔，钻孔揭露厚度3.7(CSZX10)～20.5m(CSZX2)。砂岩（J2x-Ss）：浅灰色，中～细粒结构，钙泥质胶结，中厚～厚层状构造，主要由长石、石英等矿物组成，含少量云母及暗色矿物。主要分布在K16+200～K16+700段，分布在钻孔CSZX1～CSZX11，结合初步勘察和详细勘察钻孔，钻孔揭露厚度2.7(CSZX5)～5.8m(CSZX8)。4.4.6.4侏罗系中下统自流井组(J1-2z：K16+120～K16+200，Z1桥台)泥岩（J1-2z-Ms）：灰黄色，泥质结构，中厚层状构造；主要由粘土矿物组成，局部含砂质重，多夹砂质条带。灰岩（J1-2z-Ml）：灰色，隐晶质结构，中厚层状构造，主要成分为方解石，局部方解石脉发育。4.4.6.5风化带特征及基岩面起伏情况场地大部地段被第四系土层覆盖，基岩面埋深0.20(CSZC54)～30.5m(CSZC35)，局部（陡崖陡坎处）基岩出露，基岩面总体与地形基本一致，基岩面起伏较小，相邻钻孔间基岩面坡度为5～25°，地面调查局部为陡坎。基岩强风化带：风化裂隙较发育，岩质较软，岩芯多呈碎块状，短柱状。根据初步勘察和详细勘察钻探成果，钻孔揭露厚度0.40(CSZC9)～9.80m(CSZC70)。基岩中风化带：岩芯多呈柱状，长柱状，局部块状，岩质较硬，构造裂隙不发育。根据初步勘察和详细勘察钻探成果，揭露埋深为1.00(CSZC114)～32.50m(CSZC35)。基岩面与上覆土层呈不整合接触。4.5水文地质条件4.5.1地下水类型场地地下水按其特征可分为松散堆积层孔隙水和基岩裂隙水两种类型。松散岩类孔隙水：松散岩类孔隙水主要赋存于素填土层中，属于临时性上层滞水，无统一地下水位，其补给来源主要为大气降水，迳流途径为由地表垂直下渗或产生层内侧向渗透，向填土较深处渗流、排泄，径流途径短，主要通过大气蒸发排泄。该类水受季节、降雨影响较大，雨季时丰富，旱季时贫乏。基岩裂隙水：基岩裂隙水水量贫乏且受大气降水影响明显，主要赋存于强风化基岩构造裂隙中，其赋存条件受构造裂隙分布情况和裂隙发育程度控制，接受大气降水或上覆第四系孔隙水补给。4.5.2地下水补、迳、排条件勘察区地形整体平缓，场地内素填土属透水层，粉质粘土、泥岩属隔水层，砂岩为弱透水层。当大气降水后形成地表径流向地势低洼处排泄，部分由地表垂直下渗，沿基岩面径流。西侧河泉水库水库勘察期间水位319.80m，道路设计高程316.992～324.554，地下水补给条件差，河泉水库为当地地表水和地下水排泄基准面，地下水变化幅度随河水位而变化，洪水期由河水补充地下水，枯水期由地下水补给河水。地表水和地下水补给来源主要为大气降水及河泉水库，向河泉水库排泄。岩体裂隙不发育，岩体较完整，不利于地下水的赋存；大气降水除沿地表径流向河泉水库排泄外部分下渗，在场地填土及基岩强风化带内部赋集形成地下水，类型为潜水。12号桥Z1桥台及桥墩紧邻小溪河，Z1桥台现有积水，水深约0.5m-1.0m，积水面积约500㎡，13号桥西侧地势较低，桥墩位于施工区，填土厚度大，覆盖层较厚地段易形成上层滞水，河泉水库环绕地带素填土较厚区域受水库影响较大，建议做好防护防渗工作，施工过程中做好排除积水工作（特别是雨季施工），保证施工顺利及拟建物的安全。河边深厚填土区域建议采用旋挖桩，并采用水下混凝土浇筑。钻探施工完毕后提干钻孔循环水后24h观测孔内水位情况，钻孔水位不恢复，说明勘察期间场地地下水贫乏。场地岩土层渗透系数：素填土取10.0m/d（经验值），粉质粘土取0.05m/d（经验值），泥岩取0.1m/d（经验值），砂岩取0.5m/d（经验值），灰岩取0.2m/d（经验值）。综上所述，勘察期间地下水总体较贫乏，水文地质条件简单。但素填土位于粉质粘土层面上，原始地貌低洼处利于地下水赋存和汇集，该类土壤孔隙水水量受降雨强度影响，雨季时局部地段地下水较富集，地下水位将提高。4.6不良地质现象现场调查，场地内东侧边坡已经治理或正在治理中，现状斜坡均未发现变形迹象。结合钻探成果、工程地质测绘及区域资料，勘察场地及周边未发现崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质作用，地下无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。场地内基岩主要为泥岩、砂岩，仅在初勘8个钻孔揭露灰岩，位于K16+120～K16+200段，属侏罗系中下统自流井组，钻探结果显示，在场地内施工的8个灰岩钻孔中，未揭露溶洞，拟建场地属岩溶不发育地段。K16+480～K16+680段西侧紧邻高回填区，岩性为抛填土，基岩面平缓，不易产生整体滑动，现状整体稳定，按照设计高程平场后，坡脚进行回填反压，对边坡整体稳定性有利，但边坡坡面未进行护坡处理，易产生掉块，对拟建道路有影响，建议西侧边坡坡面进行格构绿化处理，高于路面部分清除，并向西北侧低洼处回填、碾压，对路基进行压实处理。K16+760～K16+880附近位于泄洪区，在13号桥西侧地势较低，桥墩位于施工区，填土厚度大，覆盖层较厚地段易形成上层滞水，河泉水库环绕地带素填土较厚区域受水库影响较大，建议做好防护防渗工作，施工过程中做好排除积水工作（特别是雨季施工），保证施工顺利及拟建物的安全。河边深厚填土区域建议采用旋挖桩，并采用水下混凝土浇筑。K17+220～K17+260及K17+360～K17+440为本次道路填方区域，坡脚紧邻河泉水库大坝区，路面与大坝之间应进行回填压实处理；该段挖方边坡高度最大15.0m，填方边坡最大约11.0m，边坡具备放坡条件，按照设计坡率放坡后，不会产生整体滑动，挖方边坡坡顶线与大坝结构约30.0～50.0m，工程建设对河泉水库影响小，不会造成渗漏、溃坝等。4.7、岩、土物理力学特征4.7.6.1岩土体的基底摩擦系数μ根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330—2013表11.2.3，并结合经验确定；4.7.6.2岩体抗拉强度参照《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016，取岩石抗拉强度标准值乘以0.4的折减系数再乘以0.95的时间效应系数，并结合重庆地区经验取值；4.7.6.3岩体抗剪强度参照《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016,岩体C取岩石C的标准值乘以0.30的折减系数再乘以0.95的时间效应系数；岩体φ取岩石φ的标准值乘以0.90的折减系数再乘0.95的时间效应系数，并结合重庆地区经验取值；4.7.6.4岩土体水平抗力系数参照《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）10.3.8节表10.3.8-1、10.3.8-2确定。4.7.6.5M30砂浆锚固体与岩石粘结强度特征值按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表8.2.3-2确定。岩土体参数取值表见下表。岩土体物理力学指标取值表1序号指标侏罗系中下统自流井组侏罗系中统新田沟组侏罗系中统下沙溪庙组泥岩灰岩泥岩砂岩灰岩泥岩砂岩1地基承载力特征值（kPa）强风化（kPa）260*400*260*300*500*260*300*中等风化（按《公路桥涵地基与基础设计规范》取值）4002600480180028004501800中等风化（按《市政工程地质勘察规范》取值）12638349174255758374177156552天然抗剪强度C（KPa）4841500*48412821500*4841282φ（°）2935*293435*29343岩体抗拉强度(标准值）MPa0.15*0.55*0.170.380.55*0.150.394单轴抗压强度(标准值）天然（MPa）3.4830.004.8021.0130.584.8821.41饱和（MPa）1.9923.002.8315.3623.072.9015.505弹性模量MPa1280*2800*1289.792532.582800*1314.522653.146变形模量MPa990*2300*995.792113.882300*1023.462224.337泊松比0.320.20*0.320.230.20*0.320.23岩土体物理力学指标取值表2序号指标素填土可塑状粉质粘土软塑状粉质粘土泥岩砂岩灰岩备注1天然重度KN/m320.5*19.816.9*25.2*24.7*24.7*2饱和重度KN/m321.0*2017.9*25.4*24.9*24.9*3基底摩擦系数土层/0.25*////强风化///0.30.350.35中等风化///0.40.550.64岩石与锚固体极限粘结强度标准值KPa/40/36070010005岩体水平抗力系数MN/m3强风化///305050中风化603004006土体水平抗力系数的比例系数MN/m412*（稍密）20*8*40*（强风化）60*（强风化）80*（强风化）7负摩阻力系数/0.20*/////8桩的极限侧阻力标准值Kpa强风化/70*30*140*180*200*中风化///9天然抗剪强度C（KPa）5*28.5315*见表3.3-1φ（°）30*13.689*10饱和抗剪强度C（KPa）3*18.2410*φ（°）25*11.088*备注：当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表中水平抗力系数的比例系数乘以0.4后采用；挡墙墙后填土重度取20.5KN/m3，填土综合内摩擦角取30°；*为经验取值。层面抗剪强度取值:C取30kPa，φ取14°；①裂隙面，抗剪强度取值:C取45kPa，φ取18°；②裂隙面，抗剪强度取值:C取45kPa，φ取18°。土岩界面（粉质粘土）天然抗剪强度值：c取20kPa，φ取15°；饱和：c取15kPa，φ取10°。土岩界面（粉质粘土）天然抗剪强度值：c取20kPa，φ取15°；饱和：c取15kPa，φ取10°。斜坡路堤段，需先清除粉质粘土层，在斜坡路段按台阶状开挖基底后回填路基填料，底部填料应以硬质岩为主，含量不低于70%，厚度大于50cm，压实度应大于93%，且整个路堤段应加强截排水措施。采取上述措施处理后，岩土界面饱和抗剪参数取：C=3KPa，φ=23°。嵌岩灌注桩基础单桩轴向受压承载力特征值Ra按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG3363-2019第6.3.7条计算。其中frk——岩石饱和单轴抗压强度标准值，黏土岩取天然湿度单轴抗压强度标准值；本场地Z1桥台对中等风化泥岩取天然抗压强度标准值3.48MPa，对中等风化灰岩取饱和抗压强度标准值23.00MPa；本场地12号桥其余桥墩台对中等风化泥岩取天然抗压强度标准值4.80MPa，对中等风化灰岩取饱和抗压强度标准值23.07MPa，对中等风化砂岩取饱和抗压强度标准值15.36MPa；13号桥对中等风化泥岩取天然抗压强度标准值4.88MPa，对中等风化砂岩取饱和抗压强度标准值15.5 0MPa。4.8地震效应评价根据《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011），场地地震动峰值加速度为0.05g，抗震设防烈6度，设计地震分组为第一组。根据《公路桥梁抗震设计规范》JTG/T2231-01-2020，道路区可采用简易设防。拟建道路覆盖层厚度及抗震类别表序号拟建物名称覆盖层厚度(m)等效剪切波速（m/s）场地类别特征周期（s）抗震地段划分1主线12号桥左幅（0#桥台、1#桥墩）5.00（CSZC14）166Ⅱ0.35一般地段2主线12号桥左幅（3#桥台、2#桥墩）1.60（CSZC16）166I10.25一般地段3主线12号桥右幅（0#桥台）0.50（CSZX2）166I10.25一般地段4主线12号桥右幅（1#桥墩、2#桥墩）5.00（CSZC15）166Ⅱ0.35一般地段5主线12号桥右幅（4#桥台、3#桥墩）1.90（CSZC20）138I10.25一般地段6主线13号桥左幅（0#桥台、1#桥墩）11.6（CSZC52）142I10.25一般地段7主线13号桥左幅（3#桥台、2#桥墩）1.00（CSZC57）166Ⅱ0.35一般地段8主线13号桥右幅（0#桥台、1#桥墩、3#桥台）11.9（CSZC53）135Ⅱ0.35一般地段9主线13号桥右幅（2#桥墩）0.40（CSZC55）138I10.25一般地段10主线段（K16+120-K16+200）17.6（CSZC6）144.95III0.45不利地段11主线段（K16+340-K16+760）23（CSZC33）138III0.45不利地段12主线段（K16+880-K18+120）13.8（CSZC112）150Ⅱ0.35一般地段13主线段（K18+120-K18+340）2.5（CSZC122）166I10.25有利地段14还建道路二十五（K0+000-K0+280）11.9（CSZC53）142.23Ⅱ0.35一般地段还建道路二十五（K0+280-K0+490）0.5（CSZX18）166I10.25有利地段还建道路二十五（K0+490-K0+632.364）2.8（CSZX25）138I10.25一般地段15还建道路二十六（K0+000-K0+180）3.6（HC29剖面）166Ⅱ0.35一般地段还建道路二十六（K0+180-K0+293.77）10.75（CX9剖面）153.54Ⅱ0.35一般地段16主K16+200左挡墙5.0（CSZC6）166Ⅱ0.35一般地段17主K16+200中挡墙14.14（CSZC10）144.9Ⅱ0.35一般地段18主K16+330中挡墙4.5（CSZX3）138Ⅱ0.35一般地段19主K16+410右挡墙20.0（CSZC9）139.22III0.45不利地段20主K16+760左挡墙13.7（CSZC49）138Ⅱ0.35一般地段21主K16+200左挡墙8.74（HX41剖面）138Ⅱ0.35一般地段22H25K0+110挡墙1.8（CSZX14）138I10.25一般地段23H25K0+600挡墙0.5（CSZX25）166I10.25有利地段24H26K0+070右挡墙3.77（CSZX63）152.3Ⅱ0.35一般地段25H26K0+025左挡墙5.87（CSZX64）145.53Ⅱ0.35一般地段4.9岩土地震稳定性评价勘察区抗震设防烈度为6度，依据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）第4.3.1条和第4.3.2条的判定，场地覆盖土层为素填土、粉质粘土，场地不存在沙土液化、震陷等岩土的地震稳定性问题。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）中5.2.5条规定，本场地抗震设防烈度为6度，不存在滑坡、崩塌等抗震不利情况，可不进行地震工况下边坡稳定性校核。4.10、地基评价4.10.1地基均匀性场地大部地段被第四系土层覆盖，基岩面埋深0.20～30.5m，基岩面总体与地形基本一致，基岩面起伏较小，相邻钻孔间基岩面坡度为5～25°，地面调查局部为陡坎。基岩面与上覆土层呈不整合接触。基础以下岩性均匀，未发现无软弱夹层、岩溶发育等情况。1、素填土（Q4ml）：横向上分布于部分场地，纵向上土层面起较大，地基均匀性较差。2、粉质粘土（Q4el+dl）：横向上分布于部分场地，纵向上土层面起较小，地基均匀性较差。3、泥岩（J2s-Ms）：横向上分布于整个场地，岩体连续、稳定，纵向上厚度大、稳定，地基均匀性好。为场地主要地层。4、砂岩（J2s-Ss）：横向上分布于整个场地，岩体连续、稳定，纵向上厚度大、稳定，地基均匀性好。为场地主要地层。5、灰岩：横向上分布少，岩体连续、稳定，纵向上厚度小、稳定，地基均匀性较好。为场地次要地层。4.10.2地基稳定性地内素填土未经压实处理，不能作为基础持力层；软塑状粉质粘土力学性能差，不能作为基础持力层；可塑状粉质粘土可作为路基持力层，不宜作为桥梁桩基础持力层；强风化基岩可作为路基持力层，不宜作为桥梁桩基础持力层；中等风化基岩是场地理想的基础持力层。场地内基岩界面整体起伏总体不大，层位稳定，岩石较完整，无弱软夹层、破碎带，钻探未见溶洞。基础附近无临空面，地基整体稳定。4.10.3特殊性岩土素填土场地特殊性土为素填土，素填土由粉质粘土和砂、泥岩碎块石等组成，抛填素填土结构松散～稍密，未经分层压实处理，厚度普遍较薄，物质组成变化大，均匀性差，压缩性较高，承载力低，且有遇水湿陷的特点。不能直接用作路基或建筑持力层，用作路基持力层时应对其进行压实处理并经检测达到设计要求。场地特殊土为素填土，仅局部分布于场地中。素填土填料由粉质粘土及砂泥岩、灰岩碎、块石组成。硬质物呈次棱角状、块状，粒径100～400mm，局部为大块石，含量10%～30%，分布不均，均匀性差，结构稍密～密实，稍湿；多为新近平场堆填，堆填时间不等。承载力较低；经压实（碾压或夯实）处理后，可考虑选作荷载较小的建构筑物基础持力层，但压实度应经检验达到设计要求，其地基承载力特征值应根据现场试验确定。对工程建设易造成不利影响，如地面不均匀沉降、对桩基下拉荷载、桩孔井壁易垮塌、负摩阻力系数较大等。填土未完成自重固结，遇水易湿陷沉降，故场地整平填土应进行压实处理。建议对填土采取分层压实（碾压或夯实）等处理措施，场地内道路垫层以下、地坪垫层以下压实填土压实系数不应小于0.94，基础地面高程以下的压实填土压实系数不应小于0.97；施工期间，场地受地表水和大气降水影响，填土内易形成上层滞水，应采用抽排方式随时排除积水（特别是雨季施工），以保证施工顺利。素填土未经分层压实处理，物质组成变化大，均匀性差，压缩性较高，承载力低，且有遇水湿陷的特点，桩基施工时可能出现塌孔现象。填土未压实，易发生沉降，不能直接用作路基持力层，用作路基持力层时应对其进行压实处理并经检测达到设计要求。强风化岩石强风化岩石母岩成分主要为泥岩、页岩、砂岩，裂隙发育,岩石结构已大部分破坏，颜色及矿物成分明显变化，岩石被裂隙分割成碎块状，裂面多充填泥膜，钻孔岩芯呈碎块状，均匀性一般。可用作路基持力层，不宜作为桥梁桩基础持力层。残积土场地残积土为粉质粘土，黄褐色，呈软塑状～可塑状，干强度中等，韧性中等，在斜坡上厚度较薄，在农田中较厚。可塑状粉质粘土可作为路基持力层，不宜作为桥梁桩基础持力层。软塑状粉质粘土层在水的长期浸泡下表层含水量高，力学性质差，不经处理易造成填土后路基产生不均匀沉降。建议施工时对软塑状粉质粘土进行清除或抛石挤淤处理，水田及鱼塘建议清除2.0-3.0m，根据现场实际情况处理换填厚度。场地地工程建设有影响的软塑状粉质粘土分布于主线12号桥Z1桥台、桥墩一带，厚度约1.0～2.0m，桥墩承台开挖时建议清除。4.10.4水、土腐蚀性评价根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）附录K划分场地环境类型属Ⅲ类。场地附近无污染源，参照相邻工点两江新区-长寿区快速通道项目（河泉立交、长寿段K18+340~K19+300）水质简分析试验结果，综合判定场地水（地下水、地表水）和土对混凝土具微腐蚀性，对钢筋混凝土中钢筋具微腐蚀性。4.10.5施工对周边环境及相邻建筑物的影响评价河泉水库距离拟建道路约50m，挖方边坡高度最大15.0m，填方边坡最大约11.0m，边坡具备放坡条件，不会产生整体滑动，工程建设对河泉水库影响小。根据钻探结果显示，钻孔地下水贫乏，河泉水库东侧道路为填方区域，未进行开挖，河泉水库水对拟建道路影响小。拟建道路东侧约25m为沪渝高速，勘察期间已通车，两条道路设计高程高差较小，在建沪渝高速基本完成了边坡的治理，采用放坡处理。拟建道路具备放坡条件，对在建沪渝高速影响小。场地内电力铁塔距离拟建道路较远，位于道路放坡线以外，不会发生整体滑动，对其影响小。场地有两处天然气管道从道路范围经过，建议提前改迁。拟建场地施工面限制较大，在基坑及边坡开挖前应详细考虑弃土位置。然后根据弃土区的位置，运土距离、开挖设备能力等因素，对降水工程、土方工程和支挡工程进行周密的施工组织设计。基坑及边坡开挖土方应及时运走，不能在基坑或边坡旁堆放，以免引起边坡变形而发生意外。在施工过程中应注意现场的文明施工，降低噪声及施工排渣对环境的影响。4.10.6场地水对基础施工的影响评价勘察期间场地绝大部分区域地下水贫乏，在地势较低的沟谷及河沟一带地下水较丰富；填土层中在雨季易形成上层滞水。建议在枯水季节进行基础开挖施工，施工中应配备足够的抽排水设备，及时排出基坑和桩孔内积水，无法及时抽排地下水时采用机械成孔，浇筑时采用水下浇筑。根据钻探结果显示，钻孔地下水贫乏，河泉水库东侧道路为填方区域，未进行开挖，河泉水库水对拟建道路影响小。。4.10.7岩溶的发育程度及对工程建设的影响评价场地内基岩主要为泥岩、砂岩，仅在8个钻孔揭露灰岩，位于K16+120～K16+200段，属侏罗系中下统自流井组，钻探结果显示，在场地内施工的8个灰岩钻孔中，未揭露溶洞，拟建场地属岩溶不发育地段。由于场地K16+120～K16+200段属可溶岩地段，勘察中难以对岩溶发育规律、岩溶的空间展布形态，以及岩溶规模等情况了解得十分清楚。因此，对于岩溶裂隙发育的基础位置，在基础施工中，开挖到持力层后，应根据岩溶发育程度作具体分析，发现洞隙或异常应作施工勘察。钻孔孔径小对基础持力层范围岩溶洞隙的揭露有限，钻探过程中钻孔可能刚好错开溶洞、泥槽的情况；建议在基础施工过程中发现与钻探不符合时应进行钎探等施工勘察，并建议对荷载较大关键部位基础进行钎探。当基础无法穿过溶洞时建议采用结构措施（采用梁抬）等措施。4.10.8路基干湿类型评价河泉水库距离拟建道路约50m，水库水面高程约319.80m，水涯线高程约319.97，该段设计路面高程316.50～324.50，河泉水库已治理，大坝已进行防渗处理，根据钻探结果显示，该段土层主要为素填土和粉质粘土，土层厚度0.20m～5.00m，钻孔地下水贫乏，河泉水库东侧道路为填方区域，未进行开挖，河泉水库水对拟建道路影响小，判断拟建路路基干湿类型为干燥类。4.10.9地质条件可能造成的工程风险分析根据《住房城乡建设部办公厅关于进一步加强危险性较大的分部分项工程安全管理的通知》建办质【2017】39号文“勘察单位应当针对工程实际，在勘察文件中说明地质条件可能造成的工程风险”的要求，我公司认为，本工程地质条件可能造成的工程风险主要有：拟建场地平场地和基坑开挖施工过程中，扰动岩土体可能诱发坡体失稳、局部碎块石、破碎岩块崩塌坠落危及已建市政道路周边建构物，建议做好施工安全防护，开挖时采取必要的人员撤离避让措施，按建办质[2018]31号文的要求对该危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案进行管理。由于主线12号桥左幅桥台（K16+200处）属可溶岩地段，勘察中难以对岩溶发育规律、岩溶的空间展布形态，以及岩溶规模等情况了解得十分清楚，应逐桩进行桩底的钎探。因此，对于岩溶裂隙发育的基础位置，在基础施工中，开挖到持力层后，应根据岩溶发育程度作具体分析，发现洞隙或异常应作施工勘察。本场地存在属顺向坡，在基坑开挖过程中或路基边坡施工过程中，受水的或开挖方式的影响，可能沿层面产生整体滑动，应禁止爆破施工及全断面开挖，以免诱发顺层滑坡。4.11、岩土工程结论4.11.1.1场地斜坡及陡坡现状稳定。场地及周边未发现崩塌、滑坡、泥石流、地下采空区等不良地质现象，地下无埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。建设场地整体稳定，适宜本项目建设。4.11.1.2岩土物理力学指标及参数选用参见岩土体物理力学指标取值表。本场地岩层倾角陡，单轴抗压强度试验时样品易沿层面发生破坏，层面的强度在一定程度上控制了岩石的单轴抗压强度值，室内试验得出的岩石抗压强度值无法准确地反映地基的实际承载能力。施工期间也可能存在机械取芯难度大的可能性。为了更好地挖掘地基承载力潜力，建议采用静载试验确定地基承载力。4.11.1.3勘察区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g。按《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）之规定：本道路项目处于基本烈度为6度地区。4.11.1.4本场地岩层倾角陡，同一拟建物跨越的地层较多，也可能跨越抗压强度存在一定差异的同一种岩层，现有勘探点密度所揭露的岩性和取样试验结果并不一定能完全代表整个场地，施工期间可能出现部分基础持力层抗压强度值低于设计值的情况。建议在基础开挖时加强基坑验槽及取样试验工作，当出现低于设计要求的试验强度值时，应同参建各方及时会商解决。4.11.1.5边坡开挖中应采用采用逆作法施工，机械开挖，加强变形监测，采用动态设计，信息法施工。分段开挖、分段支挡，未经设计许可严禁大开挖、爆破作业。4.11.1.7基础开挖施工时，应做好周边临时地表排水措施，避免施工期间，地表水倒灌入基槽内，影响施工进度及地基承载力，基槽开挖到位验收合格后应及时封闭。4.11.1.8施工过程中应加强对已有构筑物（边坡、填方）的观测和防护。4.11.1.9基岩为陆相碎屑沉积岩，岩石强度存在一定的变异性，报告所提岩土参数值系概率统计的标准值，在工程施工采样检测时，不可避免地会出现实测值与报告建议值之间存在差异，若差异较大时及时通知我单位进行复核。4.11.1.10本报告所列岩层及裂隙结构面产状为地表调查的优势产状数据，与实际也存在一定的差异，局部可能存在变化，施工时加强层面、裂隙面的量测和观察分析工作，及时反馈，作到信息法施工，动态设计，以便及时对出现的异常情况作出合理调整。4.11.1.11本工程存在高边坡及深基坑，应按渝建发[2010]166号文进行管理。4.11.1.12场地农田内粉质粘土上部呈软塑状，建议施工时对软塑状粉质粘土进行清除或抛石挤淤处理。4.11.1.13本场地岩层倾角陡，同一拟建物跨越的地层较多，也可能跨越抗压强度存在一定差异的同一种岩层，现有勘探点密度所揭露的岩性和取样试验结果并不一定能完全代表整个场地，施工期间可能出现部分基础持力层抗压强度值低于设计值的情况。建议在基础开挖时加强基坑验槽及取样试验工作，当出现低于设计要求的试验强度值时，应同参建各方及时会商解决。4.11.1.14场地大部分位于斜坡上，斜坡坡度较大，填方路基回填前建议进行清表，清表厚度建议取0.5m，水田及鱼塘建议清除2.0-3.0m软土。4.11.1.15加强施工验槽工作，若发现异常问题，应及时通知我公司，以便会同设计、施工及时解决。4.12.道路分段评价4.12.1主线段K16+190-K18+340工程地质评价K17+660-K17+980为堆料场，堆料场两侧地形高程与拟建道路设计高程高差较小，堆料场清除后未形成挖方边坡，按填方边坡和挖方边坡分别评述如下：1）K16+190～K16+200（左桩号）、K16+190～K16+235（右桩号）填方边坡评价（ZX-68#高边坡、ZX-69#高边坡）道路按设计高程整平时形成填方边坡，左侧边坡高度约15.0m，右侧边坡最高约10.0m，按左右边坡分别评述如下：左侧填方边坡：坡高约15.0m，边坡安全等级为一级，道路按设计高程整平时形成填方边坡，下伏岩土界面较平缓或坡脚基岩面平缓，回填后土体不易沿岩土界面发生滑移破坏，填方边坡设计拟按1：1.50、1：1.75的坡率放坡，拟设计坡率放坡后边坡整体稳定。并进行坡面格构绿化处理。主K16+200左挡墙平均高度约20.0m，长度约17.0m，建议以基岩作为基础持力层。右侧填方边坡：坡高约10.0m，边坡安全等级为一级，下伏岩土界面较陡，回填后土体可能沿岩土界面发生滑移破坏。饱和状态粉质粘土与岩土界面抗剪强度：内聚力c取15kPa（经验值），内摩擦角Φ取10°（经验值）。安全系数取1.30，计算结果如下表：根据计算知，回填后土体易沿岩土界面滑移破坏。设计拟采用衡重式挡墙支挡（主K16+200中挡墙），建议基础以基岩作为持力层。2）K16+320-K16+460（左幅）、K16+400--16+480（右幅）半挖半填边坡评价（ZX-70#高边坡、ZX-71#高边坡）左侧挖方边坡：道路区主要为斜坡分布，地形坡角15～30°。地表覆盖层为主要为粉质粘土，下伏基岩为泥岩及砂岩，以中等风化泥岩为主，土层厚度最大约0.90m。形成的挖方边坡最高约17.0m，坡向158°，属岩土质边坡。边坡安全等级为一级。土层厚度较薄，放坡后边坡土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，土层厚度较小，土体内部不易发生圆弧滑动破坏，边坡稳定。对边坡岩质部分根据边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图：图5.2-10边坡赤平投影据赤平投影图分析，边坡与组裂隙Ⅱ呈大角度相交，与Ⅰ组裂隙反向相交，裂隙对边坡稳定性影响小，边坡与层面呈小角度相交，为顺向坡，破坏模式为沿岩层面平面滑动，该段边坡岩质部分边坡岩体类型为Ⅳ类。边坡岩体等效内摩擦角取48°，破裂角取55°（45°+φ/2与外倾结构面倾角的较小值）。拟按土层1:1.50，强风化基岩1:1.00，中等风化基岩按1:0.75的坡率放坡，放坡后坡角53°小于破裂角55°，边坡不沿层面产生整体滑动。放坡后边坡整体稳定，局部可能发生掉块，建议进行坡面防护，并做好截排水措施。右侧填方边坡：道路按设计高程整平时形成填方边坡，边坡最高约14.0m，边坡安全等级为一级。K16+400～K16+460段下伏岩土界面大部分较陡，回填后土体可能沿岩土界面发生滑移破坏。饱和状态粉质粘土与岩土界面抗剪强度：内聚力c取15kPa（经验值），内摩擦角Φ取10°（经验值）。根据计算，回填后土体易沿岩土界面滑移破坏。设计拟采用衡重式挡墙（主K16+410右挡墙）进行支挡，建议以基岩作为基础持力层，K16+410～K16+460段地面坡度较大，填土路基可能不稳定，建议增加主K16+410右挡墙长度至K16+460。3）K16+480-K16+760填方边坡评价（ZX-73#高边坡）该段主要为填方边坡，道路按设计高程整平时形成填方边坡，边坡最高约20m，边坡安全等级为一级。下伏岩土界面大部分较平缓或坡脚基岩面平缓，局部下伏岩土界面大部分较陡，回填后土体可能沿岩土界面发生滑移破坏。饱和状态粉质粘土与岩土界面抗剪强度：内聚力c取15kPa（经验值），内摩擦角Φ取10°（经验值）。根据计算，回填后道路左侧土体易沿岩土界面滑移破坏。建议道路在土层较薄段，先清除上部松散土层后再回填。基底坡度超过1：5的坡段挖成逆台阶状后再回填，台阶宽度不应小于2m，台阶底应有2%～4%向内倾斜的坡度。或者坡脚设置支挡，以基岩作为基础持力层。为了避免路基填筑后受地表水影响，建议填筑前对未清除的土层进行翻挖、排水、晾晒后再分层碾压回填，并采取拦截引排地下水、地表水或在路堤底部采用局部换填的方式填筑渗水性好的材料，且设置排水盲沟。4）K16+880-K18+100填方边坡评价（ZX-75#高边坡）该段主要为填方边坡，仅在K17+140附近形成半挖半填边坡，道路按设计高程整平时形成填方边坡，边坡最高约9.0m，边坡安全等级为一级。下伏岩土界面较平缓或坡脚基岩面平缓，回填后土体不易沿岩土界面发生滑移破坏，填方边坡设计拟按1：1.50、1：1.75、1：2.00的坡率放坡，拟设计坡率放坡后边坡整体稳定。并进行坡面格构绿化处理。局部下伏岩土界面大部分较陡，回填后土体可能沿岩土界面发生滑移破坏。饱和状态粉质粘土与岩土界面抗剪强度：内聚力c取15kPa（经验值），内摩擦角Φ取10°（经验值）。根据计算，回填后土体不易沿岩土界面滑移破坏。在K17+140段附近左侧形成挖方边坡，坡高约4.0m，坡向115°，岩性为强风化砂岩，边坡安全等级为二级。土层厚度较薄，边坡直立时土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡的破坏模式为土体和强风化岩体内部圆弧滑动。设计按土层1：1.50坡率，强风化基岩按1：1.00坡率放坡，按设计坡率放坡后边坡整体稳定，局部可能发生掉块，建议进行坡面防护。设计拟在K17+987～K18+025采用衡重式挡墙（H26K0+070右挡墙、H26K0+025左挡墙）进行支挡，建议以基岩作为基础持力层。5）K18+100-K18+340挖方边坡评价道路区主要为斜坡分布，地形坡角15～25°。地表覆盖层为主要为粉质粘土，下伏基岩为泥岩及砂岩，土层厚度约0.50m。形成的挖方边坡最高约15.0m，坡向301°，属岩质边坡。边坡安全等级为二级。土层厚度较薄，放坡后边坡土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，土层厚度较小，土体内部不易发生圆弧滑动破坏，边坡稳定。对边坡岩质部分根据边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图：图5.2-11边坡赤平投影据赤平投影图分析，边坡与Ⅰ组裂隙呈大角度相交，与层面反向相交，裂隙对边坡稳定性影响小，边坡与Ⅱ组裂隙呈小角度相交，边坡破坏模式为沿Ⅱ组裂隙产生平面滑动；拟按土层1:1.50，强风化基岩按1:1.00，中等风化基岩按1:0.75的坡率放坡，放坡后坡角53°小于Ⅱ组裂隙倾角70°，边坡不沿Ⅱ组裂隙产生整体滑动。破坏模式为局部产生掉块。该段边坡岩质部分边坡岩体类型为Ⅳ类。边坡岩体等效内摩擦角取48°，岩体破裂角取60°。放坡后边坡整体稳定，局部可能发生掉块，建议进行坡面防护4.12.2还建道路二十五工程地质评价（HJ-22#高边坡、HJ-23#高边坡）1）K0+000-K0+280一般道路该段挖填方高度一般小于1.0m，为一般道路，下伏岩土界面较平缓或坡脚基岩面平缓，回填后土体不易沿岩土界面发生滑移破坏，填方边坡设计拟按1：1.50的坡率放坡，拟设计坡率放坡后边坡整体稳定。并进行坡面格构绿化处理。建议道路在土层较薄段，先清除上部松散土层后再回填。基底坡度超过1：5的坡段挖成逆台阶状后再回填，台阶宽度不应小于2m，台阶底应有2%～4%向内倾斜的坡度。为了避免路基填筑后受地表水影响，建议填筑前对未清除的土层进行翻挖、排水、晾晒后再分层碾压回填，并采取拦截引排地下水、地表水或在路堤底部采用局部换填的方式填筑渗水性好的材料，且设置排水盲沟。局部为挖方边坡，坡高一般小于1.0m，岩性主要为素填土和强风化砂岩，边坡安全等级为三级。土层厚度较薄，边坡直立时土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，边坡的破坏模式为土体和强风化岩体内部圆弧滑动。设计按土层1：1.50坡率，强风化基岩按1：1.00坡率放坡，按设计坡率放坡后边坡整体稳定，建议进行坡面防护。2）K0+280-K0+610半挖半填道路（HJ-22#高边坡、HJ-23#高边坡）①道路左侧边坡评价（HJ-22#高边坡、HJ-23#高边坡）道路左侧形成的挖方边坡最高约4.0m，坡向约90°，属岩土质边坡。边坡安全等级为二级。土层厚度较薄，按设计坡率放坡后边坡土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，土体内部不易发生圆弧滑动破坏，土质边坡稳定。对边坡岩质部分根据边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图：图5.2-12边坡赤平投影据赤平投影图分析，边坡与组裂隙Ⅱ呈大角度相交，与Ⅰ组裂隙反向相交，裂隙对边坡稳定性影响小，边坡与层面呈小角度相交，为顺向坡，破坏模式为沿岩层面平面滑动，破裂角取55°（45°+φ/2与外倾结构面倾角的较小值）。该段边坡岩质部分边坡岩体类型为Ⅳ类。边坡岩体等效内摩擦角取48°，岩体破裂角取55°。拟按土层按1:1.50，强风化基岩按1:1.00，中等风化基岩按1:0.75的坡率放坡，放坡后坡角53°小于破裂角55°，边坡整体稳定。②道路右侧边坡评价（K0+310～K0+400）道路右侧形成的挖方边坡最高约4.0m，坡向约254°，属岩土质边坡。边坡安全等级为二级。土层厚度较薄，按设计坡率放坡后边坡土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，土体内部不易发生圆弧滑动破坏，土质边坡稳定。对边坡岩质部分根据边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图：图5.2-13边坡赤平投影据赤平投影图分析，边坡与Ⅱ组裂隙呈大角度相交，与层面反向相交，裂隙对边坡稳定性影响小，边坡与Ⅰ组裂隙呈小角度相交，边坡破坏模式为沿Ⅰ组裂隙产生平面滑动；拟按土层按1:1.50，强风化基岩按1:1.00，中等风化基岩按1:0.75的坡率放坡，放坡后坡角53°小于Ⅰ组裂隙倾角60°，边坡不沿Ⅰ组裂隙产生整体滑动。破坏模式为局部产生掉块。该段边坡岩质部分边坡岩体类型为Ⅳ类。边坡岩体等效内摩擦角取48°，岩体破裂角取60°。放坡后边坡整体稳定，局部可能发生掉块，建议进行坡面防护。4.12.3还建道路二十六工程地质评价1）K0+070-K0+120挖方边坡评价道路区主要为斜坡分布，地形坡角15～25°。地表覆盖层为主要为粉质粘土，下伏基岩为泥岩及砂岩，土层厚度最大约2.80m。左侧形成的挖方边坡最高约8.50m，坡向313～330°，属岩土质边坡，边坡安全等级为二级；右侧形成的挖方边坡最高约18.0m，坡向140～150°，属岩土质边坡，边坡安全等级为一级。土层厚度较薄，放坡后边坡土质部分不易沿岩土界面发生整体滑移破坏，土层厚度较小，土体内部不易发生圆弧滑动破坏，边坡稳定。左侧：对边坡岩质部分根据边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图：图5.2-18边坡赤平投影据赤平投影图分析，边坡与Ⅰ组裂隙呈大角度相交，与层面反向相交，裂隙对边坡稳定性影响小，边坡与Ⅱ组裂隙呈小角度相交，边坡破坏模式为沿Ⅱ组裂隙产生平面滑动；建议土层按1:1.50，强风化基岩按1:1.00，中等风化基岩按1:0.75的坡率放坡，放坡后坡角53°小于Ⅱ组裂隙倾角70°，边坡不沿Ⅱ组裂隙产生整体滑动。破坏模式为局部产生掉块。该段边坡岩质部分边坡岩体类型为Ⅳ类。边坡岩体等效内摩擦角取48°，岩体破裂角取60°。放坡后边坡整体稳定，局部可能发生掉块，建议进行坡面防护。右侧（HJ-24#高边坡）：下伏岩土界面较陡，放坡开挖后土体可能沿岩土界面发生滑移破坏。饱和状态填土与岩土界面抗剪强度：内聚力c取3kPa（经验值），内摩擦角Φ取20°（经验值）。根据计算，放坡开挖后土体不易沿岩土界面滑移破坏。由于基岩面较陡，建议清除土体或在坡顶采用衡重式挡墙进行支挡，以基岩作为基础持力层。对边坡岩质部分根据边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙作极射赤平投影图：图5.2-19边坡赤平投影据赤平投影图分析，边坡与组裂隙Ⅰ呈大角度相交，与Ⅱ组裂隙反向相交，裂隙对边坡稳定性影响小，边坡与层面呈小角度相交，为顺向坡，破坏模式为沿岩层面平面滑动，该段边坡岩质部分边坡岩体类型为Ⅳ类。边坡岩体等效内摩擦角取48°，破裂角取55°（45°+φ/2与外倾结构面倾角的较小值）。建议土层按1:1.50，强风化基岩按1:1.00，中等风化基岩按1:0.75放坡，放坡后坡角53°小于破裂角55°，边坡不沿层面产生整体滑动。放坡后边坡整体稳定，局部可能发生掉块，建议进行坡面防护，并做好截排水措施。设计技术标准5.1技术标准（1）高边坡安全等级：根据地堪报告及道路重要性，详高边坡设置表。（2）设计荷载：汽车荷载城—A级，人群荷载4KN/m2。（3）边坡工程设计使用年限：一般边坡：50年，临时基坑工程设计年限：≤2年当存在被保护的桥梁、隧道等构筑物的边坡：100年（4）抗震设防标准：抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g,按7度设置抗震措施。（5）设计环境类别：二a类5.2设计参数计算边坡与支护结构的稳定性时，采用荷载效应基本组合，但其分项系数均为1.0；

材料及质量要求（1）混凝土C20混凝土：机制混凝土花格、混凝土垫层或结构配重所需混凝土。C35混凝土:防撞栏杆（2）普通钢筋：采用的钢筋应符合GB1499.1－2008和GB1499.2－2007国家标准的相关规定，直径≥12mm者采用HRB400热轧带肋钢筋；直径＜12mm者则采用HPB300热轧光圆钢筋。（3）钢筋连接：钢筋直径≥16mm的HRB400钢筋采用等强剥肋滚轧直螺纹连接，接头等级为Ⅰ级，质量应符合中华人民共和国行业标准《钢筋机械连接技术规程》(JGJ107－2010)的要求，且同一截面接头数量应满足相关规范要求。凡需焊接的钢筋均应满足可焊要求。（4）锚杆：普通砂浆锚杆，垫板材料采用Q235钢，M30水泥砂浆:HRB400钢筋锚杆。（5）焊条：HPB300钢筋、Q235钢采用E43型焊条，HRB400钢筋采用E55焊条。（6）钢材：挡墙顶部预埋件及附属设施均采用Q235-B钢。（7）边坡填料：岩土参数、填料种类大小详分图。高边坡结构设计7.1设计原则本次设计遵循“安全、经济、实用”的指导思想，根据工程地质，综合经济性等因素确定设计方案。本次边坡的主要设计原则如下：（1）设计充分结合已有地质勘察资料，根据边坡的岩性、地质构造、地下水的作用和风化程度，采取相应措施，确保边坡的安全可靠。（2）加强地质勘探和现场踏勘，深入分析工程地质条件，增强工程研判，增强边坡处理技术措施的针对性。（3）边坡采用信息法施工、动态设计。边坡在施工时，应对边坡进行变形监测，需要时，将变形监测数据提供给设计单位进行动态设计，及时根据边坡变形情况调整工程措施。（4）勘察报告明确要求注意区域以及因勘察期受影响钻孔不足地区应进行超前钻，实施方案应以探明岩层走向、边坡破坏模式以及不良地质分布为主要目的进行，是否满足要求因以地勘单位确认为准。（5）美观性为满足景观、环保要求，设计考虑坡面采用边坡植被护坡绿化，预留绿化平台，栽植灌木。以美化边坡，恢复植被，做到边坡结构设计与景观协调统一。7.2设计内容由于工程规模较大，地质情况复杂，边坡数量大，大部分边坡可按一定通用做法进行设计施工，部分边坡由于特殊地质情况等原因不能采取通用做法，作为特殊边坡设计内容按一般边坡通用做法和特殊边坡处理措施分述如下：7.2.1通用措施根据方案比选结果，本次设计将坡率法放坡作为边坡设计的主要方法，对局部过高边坡增加底层锚杆或增加土工格栅，在无法放坡处采用桩板挡墙、衡重式挡墙等支护措施，具体详图纸，通用措施如下表：坡率法处理边坡汇总表边坡分类边坡坡率边坡护面边坡稳定增加措施填方边坡第一级边坡（标高最高）1:1.5花格护坡第二级边坡1:1.75花格护坡第三级边坡1:2.0花格护坡土工格栅第四级边坡1:2.0花格护坡土工格栅第五级边坡1:2.0花格护坡土工格栅挖方边坡岩质边坡顺层48°情况最高一级边坡级（含土层级）1：:1.5花格护坡岩质边坡1:1锚杆格构护坡顺层39°情况1:1.1锚杆格构护坡全坡采用1：1坡率肋柱式锚杆挡墙顺层35°情况1:1.5花格护坡顺层30°情况1:1.75花格护坡顺层28°情况1：2.0花格护坡顺层25°情况1:2.2花格护坡岩体强度控制情况最上一级边坡级（含土层级）1：:1.5花格护坡总高小于等于三级的边坡1：:0.75锚杆格构护坡总高大于三级的边坡1:1锚杆格构护坡最下面一级设置肋柱式锚杆挡墙土质边坡1:2.3花格护坡注意：1.在高于三级的填方边坡底设土工格栅，格栅竖向每隔1米。2.非顺层边坡采用控制性爆破，坡面应预留2米厚岩层用人工进行开挖。3.填方边坡清表厚度50cm,分层碾压，碾压厚度不大于500mm,压实度93%，填料综合内摩擦角不小于35°并满足相应检测规范要求7.2.2特殊边坡处理措施（1）特殊坡率法边坡处理措施由于工程规模较大，地质情况复杂，存在通用做法不适应的特殊边坡段，具体做法详见分册图。（2）挡墙支护高边坡沿线存在多处受场地限制无法放坡边坡，根据具体地质及场地情况设计采用挡墙进行支护，与放坡一起形成综合边坡治理形式，具体挡墙做法详挡墙分册图纸。挡墙基本情况梳理如下：序号编号形式长度(m)均高(m)安全等级1主K16+200左桩板挡墙1720一级2主K16+200中桩板挡墙3127.5一级3主K16+330中a衡重式A型158.5一级4主K16+330中b重力式A型103一级5主K16+410右衡重式A型4012一级6主K16+760左衡重式A型814.5一级7主K16+760中衡重式A型3.615.5一级8主K16+880右衡重式A型1014.5一级9H25K0+110挡墙A型重力式/A型衡重式挡墙767二级10H25K0+600挡墙肋柱式锚杆挡墙92.48一级（3）陡坡地段陡坡路段填方需先清除不稳定表土层，然后台阶开挖，台阶平台不小于2米且设置5%的倒坡，填料内部设置土工格栅（第一级边坡不做），必要时需在坡脚设置护脚墙或者挡墙。★特殊情况（又高又陡）需先回填块片石料再回填路基材料，具体位置及做法详本册及道路图册具体图纸。（4）深基坑处理1）建筑深基坑（摘自建筑结构图册）设备房区域根据开挖深度有存在深基坑的可能，分述如下（具体做法详建筑结构图册）3-4#设备房：基坑开挖后，该基坑四周将形成高度约5.3m高的的岩土混合基坑边坡。土体部分破坏模式为沿内部圆弧滑动破坏，岩质部分受岩体自身强度控制，土体放坡角度为1:1.50，岩石部分放坡角度为1:0.60。2）桥梁基坑桥梁桥墩或桥台开挖形成的基坑，基本地质及基坑情况如下，均采用放坡形式处理，详见桥梁图册图纸。桥梁基坑情况汇总表序号边坡号填挖方边坡等级破坏模式左右侧长度/m最大高度（m）边坡类型112#桥右幅0#墩承台基坑基坑一级土体内部圆弧滑动破坏,岩体破坏模式为局部产生掉块南侧2115临时性212#桥左幅3#墩承台基坑基坑一级强风化基岩破坏模式为强风化基岩内部的圆弧滑动破坏，岩石稳定性受岩体强度控制，但局部可能发生楔形体掉块破坏西北23.715临时性312#桥右幅4#墩承台基坑基坑一级岩质部分边坡整体稳定性受裂隙Ⅰ、层面的组合交线控制，陡立切坡