《钢结构设计规范》

TJ17-74(试行)主编单位：中华人民共和国冶金工业部批准单位：中华人民共和国国家根本建筑委员会中华人民共和国冶金工业部试行日期：1975年5月1日通知(74)760(741774依据国定根本建设委员会(71)150的《钢构造设计标准》TJ17-74，经有关部门会审，现批准为全国通用设计标准，自一九七五年五月一日起试行。国家根本建设委员会冶金工业部一九七四年十二月二十六日编制说明本标准是依据国家根本建设委员会(71)150会同有关设计、施工、科研、大专院校等单位共同编制而成。工人干部三结合，进展了比较广泛的调查争论和科学试验，总结了建国以来宽阔群众的实践阅历，吸取了近年的科研成果，并征求全国有关单位的意见，最终会同有关部门审查定稿。本标准共分八章和七个附录。主要内容有：材料的选用和计算指标，构件和连接的计算方法，构造要求和圆钢、小角钢的轻型钢构造的假设干规定。处，请将意见和有关资料寄交北京钢铁设计院，并抄送我部，以便今后修订。冶金工业部一九七四年十一月根本符号内外力M--弯矩N--轴心力P--集中荷载或高强螺栓的预拉力Q--剪力计算指标E--钢材的弹性模量G--钢材的剪切模量σ--正应力[σ]--钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力[σcd]--钢材端面承压的容许应力[σdl]--锚栓抗拉的容许应力[σhl]、[σha]--对接焊缝抗拉和抗压的容许应力[σll]、[σlc]--一般螺栓抗拉和承压的容许应力[σml]、[σmc]--铆钉抗拉和承压的容许应力σj--局部压应力σs--钢材的屈服点τ--剪应力[τ]--钢材抗剪的容许应力[τh]、[τl]、[τm]--对接焊缝、一般螺栓和铆钉抗剪的容许应力[τhl]--贴角焊缝抗拉、抗压和抗剪的容许应力几何特征A--毛截面面积Af--净截面面积D--直径H--柱的高度H0--柱的计算高度H1、H2--单阶柱下段和上段的高度H1、H2、H3--双阶柱下段、中段和上段的高度I--毛截面惯性矩Ij--净截面惯性矩S--毛截面面积矩Si--对梁中和轴的翼缘毛截面面积矩W--毛截面抵抗矩Wj--净截面抵抗矩Ws--毛截面塑性抵抗矩Wsj--净截面塑性抵抗矩Z--集中荷载分布长度b、b1、b2--翼缘宽度d--直径e--偏心距h--截面高度ho--腹板计算高度hf--贴角焊缝的厚度(截面直角的较小边)l--长度或跨度l0--计算长度l1--桁架平面外支承点间的距离lf--焊缝的计算长度r--回转半径t--梁翼缘厚度δ--板的厚度E--偏心率O--夹角λ--长细比 λh--换算长细比计算系数k--疲乏容许应力计算系数f--摩擦系数n--在连接处铆钉或螺栓的数目nm--每个高强螺栓传力摩擦面数目α--线胀系数η--增大或减小系数γ--容重μ--框架等截面柱的计算长度系数μ1、μ3--框架单阶柱下段和上段的计算长度系数μ1、μ2、μ3--框架双阶柱下段、中段和上段的计算长度系数ρ--疲乏应力比值ψ--轴心受压构件的稳定系数ψP--实腹式偏心受压构件在弯矩作用平面内的稳定系数ψ1--偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定系数ψPg--格构式偏心受压构件在弯矩作用平面内的稳定系数ψw、ψ”w--梁的整体稳定系数第一章总则1条钢构造设计必需从实际状况动身，合理选用材料和构造方案，尽量节约钢材，做到技术先进，经济合理，安全适用，确保质量。2条本标准适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢构造设计。设计在地震区的钢构造或考虑防火要求钢构造和在特别状况下的钢构造(如塔桅构造和受有高温、高压或猛烈侵蚀作用的构造等)时，尚须符合现行的有关特地标准或规定的要求。3条设计钢构造时，应考虑材料供给状况和施工条件，满足构造在运输、安装和使用过程中的强度，稳定性和刚度的要求，削减制作、安装工作量，留意构造的抗腐蚀性能。在钢构造设计图纸和钢材订货文件中，应注明承受的钢号(包括钢类、炉种、浇注方法--冷静钢或沸腾钢)和连接材料的型号(或钢号)，以及对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证工程。其次章材料第一节结构材料431616合现行《一般碳素钢钢号和一般技术条件》、《一般低合金钢号一般技术条件》和《桥1选用。构造承受的钢号表1续表-20℃时，16②当有牢靠依据时，可承受其它钢号。对于证明书的钢材，经试验证明其化学成分和机械性能符合相应标准所列钢号的要求时，可酌情使用。③低温地区的露天(或类似露天)焊接构造承受混腾钢时，板厚不宜过大。外计算温度确定。生产与验收的。5条承重构造的钢材应保证抗拉强度，伸长率、屈服点和硫、磷的极限含量，对焊接构造尚应保证碳的极限含量。承重构造的钢材，必要时尚应具有冷弯试验合格的保证。50应具有常温冲击韧性的保证。当计算温度等于或低于-203-20℃冲击韧性的保证；对于16锰桥钢尚应具有-40℃冲击韧性的保证。注：重级工作制的非焊接吊车梁，必要时其钢材亦应具有冲击韧性的保证。6条钢铸件应承受现行《碳素钢铸件分类及技术条件》中规定的ZG15、ZG25、和ZG35其次节连接材料7条手工焊接用的焊条，应符合现行《低碳钢及低合金高强度钢焊条》规定的要求。选择的焊条型号应与主体金属强度相适应，如：一、焊接3T426、T427T420～T4251616T500～T505T506、T5078条自动焊或半自动焊应承受与主体金属强度相适应的焊丝和焊剂。焊丝应符合现行《焊条用钢丝》规定的要求。9条铆钉应承受现行《一般碳素钢铆螺用热轧圆钢技术条件》中规定的ML2、ML3号钢制成。10条一般螺栓和锚栓可承受现行《一般碳素钢钢号和一般技术条件》中规定的3号钢制成。11条高强螺栓宜承受现行《合金构造钢技术条件》中规定的4045号钢制成，并予以热处理。热处理后按螺纺内径计逄的抗拉强度：对40120/2；4590/2。高强螺栓的螺母和垫圈，宜承受现行《优质碳素构造钢钢号和一般条件中规定的45号钢制成，并予在热处理。第三章计算的根本规定第一节一般规定12条本规东承受标准荷载和容许应力进展计算。13形；对于重级工作制吊车梁或类似构造，向应计算疲乏强度。14的规定并依据以下状况予以确定：一、计算直接承受动力荷载的构造的强度和稳定性时，动力荷载应乘以动力的系数，但计算变形时，不乘以动力系数；二、计算吊车梁及制动构造的疲乏度时，荷载按作用在跨间内的起重量最大的一台吊车确定，并应考虑吊车垂直荷载的动力系数，但不考虑吊车横向水平荷载的动力系数；可按以下系数予以折减；主梁0.85；0.75。其次节容许应力1523456注：承受本条表中未列入的其它钢号时，其容许应力应酌情确定。钢材分组的尺寸(毫米)表2注：①棒钢包括圆钢、方钢、扁钢和六角钢；型钢已括角钢、工字钢和情钢。②工字钢和柄钢的厚度系指腹板的厚度。钢材的容许应力(公斤/2)表3注：325%。钢铸件的容许容力(公斤/2)表4焊缝的容许应力(公斤/2)表5注：检查焊缝质量的一般方法系指外观检查，测量尺寸，钻孔检查等方法；准确方法是在一般方法的根底上，用“X”射线算方法进展补充检查，铆钉和一般螺栓连接的容许应力(公斤/2)表6注：①孔壁质量属于以下状况者为I类孔：在装配好的构件上接设计孔径钻成的孔；在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；孔。②在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于Ⅱ类孔。16条计算以下状况的构造或连接时，第15折减系数：一、重级工作制吊车梁及其连接0.95；40%的屋盖檩条、屋架和托架的杆件和连接0.95；三、施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0.90；四、埋头和半埋头铆钉杆件：0.85；五、单面连接的单角钢杆件：轴心受力庄算强度和连接0.85；按轴心受压计算稳定性：当λ≤1000.70；当λ≥2001.00；100＜λ＜200按直线插入取值。λ--对中间无联系的单角钢压杆，按最小回转半径计算的长细比。注：当几种状况同时存在时，其折减系数应连乘。177钢材和钢铸件的物理性能表7第三节疲乏符容许应力18条计算钢构造的疲乏强度时，主体金属和边接的疲乏容许应务应按以下公式确定：确定值最大的应力为拉力时，确定值最大的应力为压力时，式中[σpo]--ρ=08K-8ρ--构件的疲乏应力比值，等于确定值最小和最大的应力之比(拉应力取正号，压应力取负号)。注：①按公式(1)、(2)算得的[σρ]假设等于或大于材料和连接相应的容许应力，以及公式(2)中ρ≥K②铆钉(抗剪和承压)和贴角焊缝的疲乏容许应力，不管最大应力为拉应力或压应力均应按公式(1)确定。[σpoK值表8续表续表续表2项，对受拉构件应保证两侧边缘平直无缺口。②“焊缝经机械加工”系指对焊缝用砂轮或其它特地方法顺应力方方向加工齐平，焊缝外表不得留下刻痕、凹口或其它损伤缺陷。9、11、1210⑤对于夹钳或刚性料耙吊车的吊车梁[σpo10%。第四节构造变形的规定19条计算钢构造的变形时，可不考虑铆钉(或螺栓)孔引起的截面减弱。209受弯构件的客许挠度表9注：l-2211/2023。厂房每一跨间一般保证两侧满足此项要求。22上翼缘顶面标高处由一台最大吊车横向水平荷载(不考虑动力系数)所产生的计算变形10侧的柱上，纵向水平荷载安排在温度区段内全部柱间支撑或纵向框架上)。柱的容许计算变形值表10注：①H为柱脚底面到吊车梁上翼缘顶面的高度。②当排架不对抗称时，其横向变形应按最不利的一侧考虑。③在设有夹钳或刚性料把吊车的厂房中，厂房柱的容许计算变形值应降低10%。第四章受变构件的计算第一节强度23条仅在一个主平面内受弯的构件，应按公式(3)和(4)分别计算正应力和剪应力，(5)地算腹板的局部压应力。一、正应力式中M--计算截面的弯矩；Wj--净截面抵抗矩；[σ]--钢材的抗弯容许应力。二、剪应力式中Q--计算截面的剪力；I--毛截面惯性矩；S--计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；σ--腹板的厚度；[τ]--钢材的抗剪容许应力。三、局部压应力式中P--集中荷载，不考虑动力系数；M1--系数，应按以下规定承受：重级工作制吊车梁轻、中级工作制吊车梁其它梁Z--集中荷载压力分布长度，可按下式计算：a-5hy-30σ、较大剪应力τ和局部压应力σj座处或梁的翼缘截面转变处等)，还应按下式计算折算应力；式中σ、τ、σf--为组合梁腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力。σ和σj24条在两个主平面内受弯的构件，应按下式计处正应力：式中Mx、My--x轴和yWfx、Wjy--x轴和y25可考虑塑性变形的进展：28l/b1110.858；b1t≤202400σs，σs32取σs=2400/21616σs=3500/3；b0σ≤702400σs；τ=Qh0δ≤0.3[σ]。26条简支梁当符合第25一、当在一个主平面内受弯时，式中Wsj--211.2Wj，对于轧制工字钢梁和槽钢梁；Wsj=1.1Wf；当在平行于翼缘的平面内受弯时，Wsj=1.2Wj；0.5(Wj+Wsj)。二、当在两个主平面内受弯时，式中WsjxWsjy-xyWsj1计算塑性抵抗矩的截面图27条连续梁当符合第2520弯矩的计算可考虑塑性变形引起的内力重分布。此时，应按公式(3)或(8)计算强度。其次节整体稳定28条符合以下状况之一时，可不计算梁的整体稳定性：一、有刚性铺板密铺在梁的受压翼缘上，并能阻挡梁截面的扭转时；lb111值时。l/b1值表11的梁，为受压翼缘侧向支承点的间距。注：①除上述第一种状况外，在简支梁的端部支承处，应实行构造措施以阻挡梁端截面的扭转。l/b1113号钢的数值乘以2400σs。29条除第28式中Mmax--梁最大刚度平面内的最大弯矩；W--梁受压最大纤维的毛截面抵抗矩；ψω--整体稳定系数，应按附录三确定。第三节局部稳定30加劲肋的同时在腹板受压区配置纵向劲肋。h0δ≤802400σs35向加劲肋；802400σs＜h0δ≤1602400σs31～35计算；h0δ＞1602400σs31～35h02)，δ为腹板厚度。梁的支座处和上懵缘受有较大固定集中荷载处，应设置支承加劲肋。31条简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时a公式的要求：式中β1、β2β3ββ4-1213图2加劲肋布置图τ--梁腹板最大平均剪应力(公斤/2)，应按τ=Qmaxh0δ计算；σj--腹板的局部压应力(公斤/2)，应按公式(5)计算，M11.1；σ=MmaxW·h0h计算。β1、β2值表12β3、β4值表13注：①公式(12)和(132h0a=2h0。α值应按公式(12)h0满足公式(12)和(13)的要求，但τ取两区段交界处的腹板平均剪应力。③翼缘截面变化的吊车梁，端部至变截面处的α值应同时满足公式(12)和(13)的要求，但σ为变截面处腹板计算高度边缘的变曲压应力，同时β1、β2、β3、β4变截面处至跨中的α值应同时满足公式(12)和(13)的要求，τ取变截面处的腹板平均剪应力。32h1(2)应满足下式的要求：式中σ1、σj--31h1h0/4。h1以后，横向加劲肋的间距a(12)确定，但应以h2(h2=h0--h1)代替h00.3σj12σj0(12)2h2a=2h2。注：腹板高度变化的吊车梁，在确定梁端变截面区段内有纵向加劲肋区段的ah2取该区段腹板下区格的平无腹板计算蒿度，τ取该区段靠近梁端处的腹板平均剪应力；在确定不变截面区段内的a值时，τ取两区段变界处的腹板平均应力。翼缘截面变化的吊车梁，确定α值时，τ取梁端腹板平均剪应力。33a,应满足下式要求：式中τ--考虑梁段最大剪力产生的腹板平均剪应力；η--考虑σ14η值表14注：①σ-与腹板平均剪应力τ同一截面的腹板计算高度边级的变曲压应力(公斤/2)②公式(152h0a=2h0。③当梁上翼缘受有固定集中荷载时，宜在该固定集中荷载作用处设置支承加劲肋。34h0/5～h0/4处。此时横向加劲肋间距a(15)h2h0，并取η1。33a0.5h0，且不得2h0，其尺寸应按以下公式确定：外伸宽度厚度在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的尺寸除符合上述规定外，其截面对于腹板水平轴线的惯性矩，应满足下式的要求：纵向加劲肋截面对于腹板竖直轴线的惯性矩，应同时满足以下公式的要求：起的外伸宽度不应超过(t--`N起的外伸宽度不应超过(t--钢厚度的翼缘板束厚度)。3715δ范围内的腹板h0。梁支承加劲肋的端部应按其所受的支座反力或固定集中荷载进展计算：105焊接时，计算其焊缝应力。第四节疲乏强度38条重级工作制实腹吊车梁应按下式计算疲乏强度：式中MP--计算疲乏处的截面最大弯矩；Ij--净截面惯性矩；y--中和轴至计算疲乏处的距离；[yδ]--疲乏容许应力。39腹板受拉区，应按下式计算横向加劲肋焊缝端部处的疲乏主拉应力：式中σ、τ--横向加劲肋焊缝端部处的正应力和剪应力。第五章轴心受力和偏心受力构件的计算第一节轴心受拉和轴心受压构件40条轴心受拉和轴心受压构件应按下式计算强度：式中N--轴心力；A1--净截面面积。注：用高强螺栓连接的轴心受拉和轴心受压构件，应按第72条计算其强度。41条轴心受压构件应按下式计算稳定性：式中A--毛截面面积；ψ161715ay-y15b、cx-xy-y15缀条组合受压构件的单肢，当其长细比大于构件的换算长细比时，尚应计算其稳定性。42条桁架和支撑中用垫板连接而成的双角钢(或双槽钢)构件，应依据实腹式构件一样计算，但垫板间的距离不应超过以下数值：受压构件40r；受拉构件80r；r--回转半径，应按以下规定承受：3a、b3c在受压构件的两个侧向支承点之间的垫板数不宜少于两上。格构式构件换算长细比λh计算公式表15注：①缀件组合构件的单肢长细比λ1409840～70图3计算回转半径的截面轴线图43条格构式轴心受压构件应按以下规定计算剪力：3Q=20A;1616Q=34A;Q--剪力(公斤)；A--2)。Q面)分担。缀条的内力应按桁架腹杆计算。缀板的内力应按以下公式计算：剪力弯矩(和肢件连接处)式中Qb--安排到一个缀材面的剪力；l--4)；a-4)图4缀板组合构件图44条用作减小受压构件计算长度的杆件，应能承受该受压构件按第43Q其次节偏心受拉和偏心受压构件45条承受静力荷载或间接承受动力荷载的实腹式偏心受拉和偏心受压构件作用在主平面内时，应按以下公式计算强度：NA1≥0.1[σ]时，NAf<0.1[σ]时，应按公式(8)计算。对于截面无减弱且用于计算强度和稳定性的弯矩值一样时，偏心受压构件可不计算强度。46时，不管截面有无减弱均应按下式计算强度：47弯矩作用平面内的稳定性和弯矩作用平面外的稳定性。一、弯矩作用平面内当偏心率ε≤30式中ψ1--实腹式偏心受压构件在弯矩作用平面内的稳定系数，依据截面型式、长细比λ、偏心方向和偏心率18～20λ--构件在弯矩作用平面内的长细比；W1--弯矩作用平面内受压最大纤维的毛截面抵抗矩；M--弯矩，应按以下规定承受：框架系统：等截面柱承受柱长范围内的最大弯矩；阶形柱的各段承受各该段的最大弯矩；悬臂构件承受固定端弯矩；1/3大弯矩，但不小于构件最大弯矩的一半。当偏似率ε＞30(3)进展计算。二、弯矩作用平面外当弯矩作用在工字形和闭合箱形截面最大刚度平面内以及T下式计算：式中ψ1--偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定系数T5ab、c5d)，依据长细经λy2323λ--构件在弯矩作用平面外的长细比；M--弯矩，应按以下规定承受：有侧向支承的构件，承受两个相邻支承点之间中心1/3范围内的最大弯矩，但不小于该段最大弯矩的一半；悬臂构件承受固端弯矩。图5实腹式偏心受压构件截面图5e、f)，假设λx≤λy，不必作弯矩作用平面外的稳定性计算；假设λx＞λ，则应按公式(23)计算弯矩作用平面外的稳定性。486a、b)，应按下式计算弯矩作用平面内的稳定性：式中ψpq--格构式偏心受压构件在弯矩作用平面内的稳定系数，依据换算长细比λhy和偏心率21M-47X0--从yy轴至较大压力肢腹6b)；Iy--y图6格构式偏心受压构件截面图弯矩作用平面外的整体稳定性不必计算，但应计算单肢的稳定性。单肢的轴心力应按以下6a)；12X2249(M=Qbι/2ι为缀板中心间距离)。15λhy。49条偏心受压构件的缀材，应取构件实际剪力和按第43者进展计算。50性：当λy＞λx当λy＜λx式中Mx--最大刚度平面内的弯矩；My--最小刚度平面内的弯矩；W、Wy-x轴和yφqy-NMyλy19φpx-NMxλx18此外，当εx1.51.25εy(33)My=0)。第51、计算整体稳定性：式中φpgy-NMyλhyε1(ε1=MyN·AX0Iy21二、计算单肢稳定性。此时将NMy48条化成两肢的轴心力，并应将Mx712式中I1、I2-1、2XX1、X2--MX1、24750图7格构式双向偏心受压构件截面图第三节构件的计算长度和容许长细比52l01628)，且侧向支承点之间压力有变化时，则该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定：0.5l1。式中N1--较大的压力，计算时取正值；N2--较小的压力或拉力，计算时压力取正值，拉力取负值。桁架丙分式腹杆体系的受压主斜杆及K形腹杆体系的竖杆等在桁架平面外的计算长度也应按公式(39)l1)，在桁架平面内则承受节点中心间距离。桁架弦杆和单系腹杆的计算长度表16注：①l--构件的几何长度(节点中心间的距离)；l1--桁架弦杆侧向支承之间的距离。3腹杆。图8弦杆在侧向支承点间压力有变化的桁架简图53的距离；在桁架平面外的计算长度应按以下规定承受：压杆当相交的另一杆受拉，且两杆均不中断0.5l；当相交的另一杆受拉，两杆中有一杆中断并以节点板搭接0.7；其它状况l；拉杆l。②当两穿插杆都受压时，不宜有一杆中断。上段柱的计算长度系数μ2式中C1-242554中、三段的计算高度各等于该段高度乘以相应的计算长度系数μ3、μ2、μ1。下段柱的计算长度系数μ12627(柱上端与横梁刚接)承受。中段柱和上段柱的计算长度系数应分别按以下公式确定：式中C2、C3-262755条单层厂房框架柱在框架平面外的计算高度，应承受侧向支承点(如托架支座、吊车梁支座和柱间支承节点等)之间的距离。5618受压构件的容许长细比表18间的距离。57下式确定：式中H--柱的高度；μIl0和柱延刚度IHK0(K0=IHIl)，可按17K0I0K0=0。框架等截面柱的计算长度系数μ表1758条单层厂房框架下端刚性固定的单位阶柱，当计算柱在框架平面内的稳定性时，上下两段的计算高度应各等于该段高度乘以相应的计算长度系数μ2、μ1。下段柱的计算长度系数μ12425(柱上端与横梁刚接)承受。在刚接框架中，当横梁延刚度和上段柱延刚度的比K0(K0=I0H2I2l)＜1μ124K0=025K0=1)进展插入算得。5919受拉构件的容许长细比表19注：①不承受动力作用的构造中，可仅计算在竖向平面内的长细比。平行轴的回转半径。200。④受拉构件在恒载与风载组合作用下受压时，长细比不宜超过250。第四节受压的条件的局部稳定60条在轴心受压或偏心受压构件中，未镶边板的伸宽度应符合第3661条在轴心受压构件中，腹板的计算高度(包括双壁箱形截面翼缘板在两腹板之间的计算宽度)与其厚度之比，宜满足下式的要求：式是h0-2；λ--构件最大长细比。62h0/δ宜满足下式的要求：式中ξ--系数，依据α0(α0=σmax--σminσmax20σmax--腹板计算高度边缘的最大压应为(公斤/2)，不考虑稳定系数；σmin--腹板计算高度另一边缘相应的应力(公斤/2)压应力为正，拉应力为负。402400σs。ξ值表20636162200δ2400σs(从腹板计算高度边缘算起)的局部，或用纵向加劲肋加强。6162高度厚比。纵向加劲肋应成对配置，其一侧外伸宽度不应小于10δ，3δ/4(δ为柱腹板厚度)。第六章连接计算第一节焊接连接64条对接焊缝一、与轴心拉力或压力垂直的对接焊缝应按下式计算强度：式中N--作用于连接的轴心力；lf--焊缝计算长度，当未承受引弧板施焊时，每条焊缝取实际长度减去10毫米；当承受引弧板时，取焊缝的实际长度；δ--连接件中的较小厚度；[σhl]、[σha]--对接焊缝的抗拉、抗压容许应力。二、承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝，应分别计算其正应力和剪应力。注：①承受轴心力的杆件用斜焊缝对接，当焊缝和作用力间的夹角θ符合tgθ≤1.5时，焊缝强度可不计算。②梁腹板的对接焊缝，在正应力和剪应力都较大的地方，还应按公式 hf]计算折算应力。65条贴角焊缝一、受拉、受压或受剪的贴角焊缝，应按下式计算强度：式中hf-9)；[τht]--贴角焊缝的容许应力。二、承受弯矩和剪主共同作用的贴角焊缝，应按下式计算强度：式中τM-MτQ-Q图9贴角焊缝截面图其次节铆钉连接和一般螺栓连接第66条每个铆钉和一般螺栓的容许承载力，应按以下公式计算：铆钉抗剪承载力螺栓抗剪承载力铆要承压承载力螺栓承压承载力铆钉抗拉承载力螺栓抗拉承载力--每个铆钉的抗剪、承压和抗拉容许承载力；公式(49a)～(51b)中--每个铆钉的抗剪、承压和抗拉容许承载力；`--每个螺栓的抗剪、承压和抗拉容许承力气；`--每个螺栓的抗剪、承压和抗拉容许承力气；--铆钉的抗剪、承压和抗拉容许应力；d--铆钉孔径或螺栓杆的外径；d0--螺栓螺纹处的内径；--铆钉的抗剪、承压和抗拉容许应力；--螺栓的抗剪、承压和抗拉容许应力。`67条承受轴心力的连接所需铆钉或一般螺栓的数目。应按以下公式计算：一、抗剪连接--螺栓的抗剪、承压和抗拉容许应力。`式中n--N[N]min--按公式(49a)～(50b)计算的铆钉或螺栓容许承载力中的较小值。二、铆钉或螺栓受拉的连接式中 [N1]--按公式(51a)或(51b)计算的铆钉或螺栓的抗拉容许承载力。68条当承受以下形式的连接时，铆钉或一般螺栓的数目应按计算增加10%；一、一个构件借助填板或其它中间板件与另一构件连接时；二、用拼接板的单面连接或承受不对称搭接连接时。当利用短角钢连接型钢(角钢或槽钢)的外伸肢时，在短角钢两肢中的一肢上，所用的铆50%。第三节高强螺栓连接69条在抗剪连接中每个高强螺栓的容许承载力应按下式计算：式中nm--传力摩擦而数目；f-21p-22摩擦系数f值表21高强螺栓的预拉力P值(吨)表2270条当高强螺栓连接同时承受摩擦面间的剪切和螺栓轴线方向的外拉力时强螺栓的抗剪容许承载力仍应按公式(54)P-1.4T代替PT栓在其轴线方向所受的外拉力，此拉力不应大于预拉力P70%。71条连接所需的高强螺栓数目应按下式计算：式中N--作用于连接的轴心力；n-N[Nl]--按公式(54)计算的高强螺栓的容许承载力。当利用短角钢来连接型钢(角钢或槽钢)的外伸肢时，在短角钢两肢中的一肢上，所用的50%。72节高强螺栓连接的轴心受拉和轴心受压构件应按以下公式计算强度：式中N”=N(1--0.4n1n)；N--构件的轴心力；n--构件与节点板或拼接板一端连接的高强螺栓数目；n1--所计算截面(最外列螺栓处)上高强螺栓的数目。如构件尚有非高强螺栓孔减弱时，还应按公式(22)计算减弱截面的强度。第四节组合工字梁翼缘连接73力气：贴角焊缝连接铆钉连接式中Si--对梁中和轴的翼缘毛截面面积矩；I--梁的毛截面惯性矩；a--翼缘铆钉间距；m1--23α1--系数，当荷载作用于铆接梁的上翼缘且梁的腹板创平并顶紧上翼缘时，α1=0.4；其它状况，α1=1.0;P--集中荷载值，不考虑动力系数。P此时公式(58)或(59)P=0。109741/2第五节支座和柱脚75q10)，当接触面中心角θ≥90°时，应按下式计算承压应力：式中V--支座反力；D--枢轴直径；L--枢轴长度。图10枢轴和滚轴支座图76条滚轴与平板自由接触的承压应力，应按下式计算：式中n--滚轴数目；d--滚轴直径；l--滚轴长度。77平端传递。其连接焊缝、铆钉或螺栓应按最大压力的15%计算，当偏心受压消灭受拉时，该区的连接还应最大拉力计算。第六节锚栓78Aj下式计算：式中M、N--柱脚底面在柱截面形心轴处所受的弯矩和轴心力；α--由柱截面形心轴到柱脚底面受压区压力合力线的距离(11)；X--从锚栓轴线到柱脚底面受压区压力合力线的距离(图11)；[σdl]--锚栓的抗拉容许应力。如按公式(62)60和混凝土根底的弹性性质。图11锚栓计算简图79递内力。力传递于混凝土内，此时锚栓与混凝土之间的粘着力可不予考虑。第七章构造要求第一节一般规定80条钢构造的构造应力求简洁，并使构造受力明确，尽量削减应力集中。81条在一般钢构造的受力构件及其连接中，不宜承受厚度小于5面小于45×456×36×482条除承受特别措施(如焊前预热、焊后热处理等)或有牢靠依据外，焊接构件的厚403083件产生过大的振动，避开压杆的侧向失稳，以及保证构造安装时的稳定，应依据构造及其荷载的不同状况设置牢靠的支撑系统。84条单层房屋和露天构造的温度区段长度(伸缩缝的间距)不超过表23可不计算温度应力。温度区段长度值(米)表23注：①厂房柱为其它材料时，应按相应标准的规定设置伸缩缝。围护构造可依据具体状况参照有关标准单独设置伸缩缝。②当柱顶与横梁的连接为铰接时，横向温度区段长度可适当加大。温度区段中部(或对称布置)。否则纵向温度区段长度应依据具体状况适当减小。其次节焊接连接85焊缝的布置应尽可能对称于构件重心。T形穿插20086根本型式与尺寸》和《焊剂层下自动焊与自动焊焊接接头的根本型式和尺寸》的要求选用。871/41286图12变截面钢板拉接图a-转变宽度；b-转变厚度88条贴角焊缝的尺寸应符合以下要求：4。1.2尚应符合以下要求：当δ≤6hf≤δ；当δ＞6hf≤δ-(1～２)毫米。δ为焊件边缘的厚度。8hf。891∶1.51∶1。90条在次要构件或次要焊缝连接中，当连接贴有焊缝的计算厚度小于第88的最小厚度时，可承受连续焊缝。连续焊缝之间的净距：在受压构件中不应大于15δ；30δ(δ为较薄焊件的厚度)。915第三节螺栓(一般螺栓、高哟螺栓)连接和铆钉连接92条每一杆件在节点上以及接头的一边，永久性的螺栓或铆钉数一般不少于两个。9357941～２毫米。95条高强螺栓连接范围内，构件接触面的处理方法应在施工图中说明。96条埋头和半埋头铆钉不得用于钉杆受拉的连接。9724螺栓和铆钉的容许距离表24注：①d为螺栓或铆钉的孔径，δ为外层较薄板件的厚度。②钢板边缘与刚性构件(如角钢、槽钢等)相连的螺栓或铆钉的最大间距，可按中间的承受。第四节柱982/3，1/40699h0δ803h0。35100条格构式柱和大型实腹式柱除在受有较大的水平力处设置横融外，尚应每隔约4～6第五节桁架101条跨度为151524241/50010213)，一般承受两面侧焊，也可用三面围焊，对角钢杆件也可用L13桁腹杆与节点板的焊接图a-两面侧焊；b-三百围焊；c-L转角处必需连续施焊。焊缝的分布应使焊缝截面的重心与杆件重心相重合，否则应考虑其偏心影响。第六节梁第102条铆接梁的翼缘板不宜超过三层30%，1430%。104条焊接梁的横向加劲肋与翼缘板相接处，应作成宽约bl340bl/26015)，bl图14铆接梁翼缘图图15加劲肋的切角图图16突缘支座图105条梁的端部支承处，如承受突缘支座，并以端面承压(磨平顶紧)的容许应力[σcd2δ16)。106条直接承受动力荷载的焊接梁第七节吊车梁107条重级工作制吊车梁宜用实腹式，其制动构造可用实腹式或桁架式。当吊车梁或制动构造用桁架式时，节点连接宜用高强螺栓或铆钉。108条吊车梁的翼缘板和腹板的拼接应承受加引弧板(其厚度和剖口与主材一样)的对接焊缝，并保证焊透。吊车梁的工地整段拼接宜用高强螺栓铆钉。109条焊接吊车梁中，以下部位的T17)，其竖直板边缘应依据板厚和施工条件进展加工。17焊透的T一、重级工作制吊车梁腹板与上翼缘的连接；二、桁架式吊车梁中，节点板与上弦的连接。110条重级工作制吊车梁中应优先承受高强螺栓或铆钉。111条桁架要式和重级工作制实腹式吊车梁跨度大于呀等于1218对桁架式吊车梁，应实行防止其上弦因轨道偏心而扭转的构造措施。112条吊车梁的受拉翼缘(或下弦)与支撑的连接应承受螺栓或铆钉。中间加劲肋的上端应与上翼缘磨平顶紧或焊接，下端不应与受拉翼缘焊接。113条跨度为24241/1000114条焊接吊车梁的以下部位，应用机械加工(砂轮打磨或刨削)使之平坦：一、对接焊缝引弧板割去处；二、重级工作制吊车梁的受拉翼缘(或弦杆)边缘，当用手工气割或剪切机切割时，应沿长刨边；当用自动或半自动手割时，可局部修整。115条吊车梁的受拉翼缘不得焊接悬挂设备的零件，并不宜打火或焊接夹具。116条当吊车轨的连接承受压板时，应使压板与轨道严密接触。每个压板至少用两个螺栓与梁连接。轨道的接头的构造，应保证车轮平稳地通过。假设承受焊接的长轨，应考虑轨道受温度作用后有纵向伸缩的余地。第八节运输和安装117条划分构造的运送单元时，除考虑结要的受力条件外，应留意到经济合理和便于运输。118条构造的安装连接应承受传力牢靠、制作便利、插接简洁、易于固定和例于调整的构造型式。119条在不宜承受焊缝或粗制螺栓的工地拼接和安装还接中120条安装连接承受焊缝时，应考虑用临时螺栓将构件固定。121条除次要构件的安装连接外，应避开用粗制螺栓受剪。第九节防锈和隔热122条钢构造除必需实行防锈的保护措施(彻底除锈后涂以油溱和镀锌等)外，尚应在构造中尽量避开难于检查、清刷、油漆以及积留湿气或大量灰尖的死角或凹槽。不得因考虑锈蚀而加大钢材截面或厚度。123条受侵蚀性介质作用的构造，应实行特别的防腐蚀措施。124条受高温作用的构造，应依据不同状况实行防护措施，例如：一、当构造可能受到喷溅或“跑钢”事故等炎热熔化金属的作用时，应承受砖或耐热材料做成的隔热层加以保护；150℃金属隔热板或砖、耐热材料做成的隔热层加以保护。第八章圆钢、小角钢的轻型钢构造的假设干规定125条本章规定仅适用于承受有圆钢或小角钢(小于45×4或56×36×4)，跨度不185。注：型钢成的构造，有个别次要杆件承受小角钢时，可不受本章限制。126条本章规定本考虑使用条件简洁的轻型钢构造(如直接承受动力荷载，处于高温、高湿及猛烈侵蚀环境的轻型钢构造等)所需的特别要求。127可不受本章有关规定的限制。1281516131以以下折减系数：一、双圆钢拱拉杆及其连接0.85；二、平面桁架式的檩条和三铰拱斜梁，其端部主要受压腹杆0.85；三、其它杆件和连接0.95。129130条三铰拱屋架的三角形截面组合斜梁，为了满足整体稳定性的要求，共截面高1/182/5。131条单圆钢压杆连接于节点板一侧时，杆件应按偏心受压公式(32)计算稳定性，连接可按公式(6315%。单圆钢拉杆连接于节点板一侧时，杆件和连接可接轴心受拉构计算强度，但容许应力均15%。132条无节点板的腹杆计算长度在桁架平面内和平面外均取其等于几何长度。133150，其它压200。400，张紧的圆钢拉杆的长细比不受限制。圆钢不宜用于受压弦杆。134条圆钢与钢板(或型钢)、圆钢与圆钢之间的贴角焊缝，应按下式计算抗剪强度：式中N--作用在连接处的轴心力；lf--焊缝的计算长度总和；hu--焊缝有效厚度：对圆钢与钢板(或型钢)的连接，hu=0.7hf18)；对圆钢与圆钢的连接，hu19)：图18圆钢与钢板之间的焊缝图图19圆钢与圆钢之间的焊缝图D--大圆钢直径；d--小圆钢直径；δ--焊缝外表至两个上圆钢公切线的距离。此值应在施工图中注明。135条圆钢与圆钢、圆钢与钢板(或型钢)之间的贴角焊缝有效厚度，不应小于0.231.220136条钢板厚度不宜小于4屋架杆件12檩条杆件及檩及檩条间拉条8支撑杆件16附录一标准及代号1.GB700-65一般碳素钢钢号和一般技术条件。YB13-69一般低合金钢钢号和一般技术条件。YB168-70桥梁用碳素钢及一般低合金钢钢板技术条件。GB979-67碳素钢铸件分类及技术条件。GB715-65一般碳素钢铆螺用热轧圆钢技术条件。GB609--65优质碳素构造钢钢号和一般技术条件。GB980--67焊条分类及型号编制方法。GB981--67低碳钢及低合金高强度钢焊条。GB199--63焊条用钢丝。GB6--71合金构造钢技术条件。GB985--67手工电弧焊接接头的根本型式与尺寸。GB986--67焊剂层下自动焊与半自动焊焊接接头的根本型式与尺寸。附录二材料的性能钢的化学成分附表1钢材的机械性能(一)附表2钢材的机械性能(二)附表3注：条钢包括棒钢、型钢