综采面整定计算书

10整定计算书20234综采工作面整定计算说明书综采工作面设计整定计算：一、概述工作面设备布置表：序号设备名称规格型号KW电压等级单位数量1采煤机MG300/730730KW1140V台12工作溜SGZ-764/250*22*250K1140V部13转载机SZZ-764/200200KW1140V部14皮带输送机DSJ-80/40/4545KW660V部15乳化液泵BRW-315/31.5200KW1140V台26喷雾泵BPWJ250/6.337KW1140V台27裂开机PCM1000110KW1140V台18液压支架ZZ6800/19/38架949过渡支架ZZG6800/19/38架610绞车JD—11.411.4KW660V部311回柱绞车JH-87.5KW660V部112探水钻机ZDY1900S37KW660V部113泥浆泵3NB-250/6-1515KW660V部1二、负荷统计综采工作面运输、回风顺槽设备承受660V电压等级，工作面进1140V，三、初选开关、变电站、电缆1、运输、回风顺槽高爆开关选择：3由V设备负荷统计折合至额定电流/ 3φ=97/1.732*10*0.85=6.5A，依据额定电流I=7A，可选择50A高爆开关，PJG9L—50/102、变压器容量的选择：1140V∑P=1777kWKx=0.4+0.6Ps/∑PN=0.5，依据实际0.7，平均功率因素综采工作面取cosΦ=0.85。S=〔∑PN*Kr〕/cosΦ=〔1777*0.7〕/0.85=1464kVA660VP=97kW，需用系数Kx=0.4+0.6Ps/∑PN=0.5，依据实际运行0.7，平均功率因素综采工作面取cosΦ=0.85。S=〔∑PN*Kr〕/cosΦ=〔97*0.7〕/0.85=79kVA依据视在功率选择KBSGZY—1600/10/1.14型移动变压器1刮板输送机、转载机、裂开机、喷雾泵、乳化液泵供给电源，1台KBSG—630/10/0.693.高压电缆选择10kVImax

KX P103.2447.41033U cos3100003U cosN

116AK 0.7；cos0.85；XU =10000V—额定电压。N按经济电流密度初选主截面：其经济截面为：AI

max

116 52mm

2，39mm2J

。e J 2.25 eded。按长时间允许电流校验255A。I=89AI =255A，载流量满足要求。p按热稳定条件校验电缆截面tphA tphmin ss C

5773

0.250.25171

16.8mm2＜70mm2，满足热稳定要求。式中 I ss

S 1001035773A。brbr310C---材料热稳定系数，依据煤炭电工手册(上册)P263，C171。按允许电压损失校验电缆截面10kV交联聚乙烯铜芯 70mm2电缆每兆瓦公里负荷矩损失百分数为K=0.35% 按公式：ΔU1=K*P*L试中 Ｋ—每兆瓦公里负荷矩电缆中电压损失的百分数，其数值可查表Ｐ—电缆输送的有功功率，MwL—电缆线路长度kmMYPTJ-3*70mm2-10kV4、低压电缆的选择(1)．低压电缆型号确实定见供电系统图，选择的低压电缆要符合《煤矿安全规程》的规定。向采煤机供电电缆应选双屏蔽型MCPTJ型，向喷雾泵、乳化液泵、刮板输MYP(2).按长时最大负荷电流与电缆的机械强度初选低压电缆截面长时负荷电流取电动机额定电流，见负荷统计表。

I I ca N

P1033U 3U cosN N N各电缆截面初选结果列在下表中。表：按电动机额定电流与电缆机械强度要求初选低压电缆截面机械强度长时负荷电长时负初选标要求最小流要求的最负荷名称荷电流准截面长度〔m〕截面小截面/A/mm2/mm2/mm2采煤机35~502611201201000刮板机35~502611201201000转载机35~502611201201000裂开机35~502611201201000皮带电机6~1644.61616250乳化液泵35~5095.3257050喷雾泵6~1644.6101615绞车6~1644.6516200探水钻机6~166.71016200泥浆泵6~166.7516200照明照明42.34410(3).按允许电压损失和起动条件校验电缆主截面《煤矿井下供电设计技术规定》条规定“对距离最远、容量最大的电动机〔最小起动力矩数据时，可按电动机起动时的端电压不低于额定电压的75%校机允许偏移-8--10%。V)失Δ最小端电压失Δ最小端电压ΔUp=U2N-UmoUmo=0.9UNUp=U2N-Umo

负偏移-5%UN电动机

最大负偏移-10%电压 N

Umo=0.95UN

允许电压损失12713312112114193804003613934258660693627665949911401200108311710261743300346531353302970495KBSGZY-1600/10①变压器的电压损失查表得KBSGZY-1600/10移动变电站负载损耗ΔPN=7950W，阻抗电压u%=5.16%，计算移动变电站每相电阻、电抗值。R

74001.22

.Ω，N 2NT S2N

=7950×1.2212502Z u%UT SN

4.62023〕01〔00］Ω100 1250103Z2R2T TX Z2R2T TT

0.0068220.05143负荷为采煤机、刮板机、裂开机、转载机、乳化泵、喷雾泵。KBSGZY-1600/103K P

103=13

03〕÷〔

×1200×0.85〕=1005AX N3U cosX N3U cosTca

644AU T

N(RTca

wmcosT

X sin) T T

×1005×〔0.0044×0.85+0.0464×0.5268〕3=48.4V30.85。即cosT

coswm

0.85，sin T

0.526811cos2PL 103=〔

3〕÷〔42.5×1200×120×0.94〕=126.8VU

N bl

730×1000×10bl6

U Asc N bl bl正常运行时电压损失校验：向采煤机供电的总电压损失UU U .3.5V＜T bl6U 174V，满足对采煤机供电的要求。p按热稳定条件校验电缆截面8553AA Imin

=22.8mm2＜95mm2，满足热稳定要求。tphtphC--C93.4，tph0.25。KBSG-315/10①变压器的电压损失查表得KBSG-315/10干式变压器负载损耗ΔPN=3670W，阻抗电压u%=4.16%，计算干式变压器每相电阻、电抗值。PU2R

61001.22

2〕÷3152=0.0161Ω NT S2N

2N〔0.00810002U2Z u% T SN

46〕04〔5］9Ω100 1000103Z2R2T TX .Z2R2T TT

0.0642负荷为皮带机、绞车、探水钻机、泥浆泵、回柱绞车。KBSG-315/10/0.69K P

103

3

〕÷〔

3×693×0.85〕=95AX N3U X N3U cosTcaN

30.85wm

405A=7.5V

U T

(RTca

cosT

X sinT

)=40.70802.2.V大的探水钻机电动机进展电压损失校验。U

PL 103N bl

3〕÷〔42.5×693×16×0.94〕=16.7Vbl6

U Asc N bl bl③正常运行时电压损失校验向工作溜供电的总电压损失UUT满足对探水钻机供电的要求。按热稳定条件校验电缆截面

U

.1VU1V，pp3485AA Imin

=9.3mm2＜95mm2，满足热稳定要求。tphtphC--C93.4，tph0.25。四、系统阻抗计算X 依据三相短路容量计算的系统电抗值，XS 100MVA，U 1200VX 0.0144。K(3) e X高压电缆每相每公里的电阻和电抗值：/km35507095185铠R00.60.420.30.2210.114装X00.080.080.080.080.08电缆线芯截面〔电缆线芯截面〔2〕MYJV22-10kV-3×95-600m。2、中心变电所至综采面配电点电缆阻抗计算：MYPTJ-10kV-3×70-3000m。3、移动变电站低压处阻抗计算：、查表得查表得KBSGZY-1600/10移动变电站负载损耗ΔPN=7950Wu%=5.16%，计算移动变电站每相电阻、电抗值。PU2

1.23〕÷16002=0.0044Ω，R N b S2N

6302

0.0149U2 =410〕××〕ΩZ u% b SN

100 103

0.0914Z2R2b bX .1Z2R2b bb

0.0902∑R

RRR

.0902019〕÷〔5×5〕+0.0149

A 1 2630kVA K2b

3Rb

8.758.75

0.01490.0346=0.0372Ω∑X

XXX

0.0410.170.16

X 1 K2

3X004+〔00.052〕÷630kVA X 2 b b20干式变压器负载损耗PNu%=4.16%，计算干式变压器每相电阻、电抗值。PU2

0.662〕÷3152=0.0161ΩR N b S2N

10002

0.0087U2 .10〕×3〔3］ΩZ u% b SN

100 1000103

0.0648Z2R2b bX .62Z2R2b bb

RRR

.09.2012〔×5R 1 2630kVA K2b

3Rb

8.758.75

0.01490.0346=0.0346Ω∑X = XXX

0010..66〕÷〔AX 1 2 3X0.014 0.0900.105×8.75〕

X K2 bb

8.758.75=0.1095Ω4、采煤机处阻抗计算：MYP-1.14kV-3×120-1000m，R05=0.164Ω/km，X05=0.056Ω/kmR5=R05L=0.164×1=0.164Ω，X5=X05L=0.056×1=0.056ΩMCP-1.14kV-3×70-200m，R06=0.314Ω/km，X06=0.078Ω/kmR6=R06L=0.314×0.2=0.0628Ω，X6=X06L=0.078×0.2=0.0156Ω∑Rcmj=R1600kVA+R5+R6=0.264Ω，∑Xcmj=X1600kVA+X5+X6=0.0788Ω采煤机处总阻抗：Zcmj=0.2858Ω5、探水钻机处阻抗计算：MYP-0.69kV-3×25-500m，R07=0.864Ω/km，X07=0.088Ω/kmR7=R07L=0.864×0.5=0.432Ω，X7=X07L=0.088×0.5=0.044ΩMYP-0.69kV-3×16-200m，R08=1.37Ω/km，X08=0.09Ω/kmR8=R08L=1.37×0.2=0.274Ω，X8=X08L=0.09×0.2=0.018ΩMYP-0.69kV-3×10-20m，R09=2.16Ω/km，X09=0.092Ω/kmR9=R09L=2.16×0.02=0.0432Ω，X9=X09L=0.092×0.02=0.0018Ω∑ Rtsz=R3150kVA+R7+R8+R9=0.7838 Ω ， ∑Xtsz=X315kVA+X7+X8+X9=0.1733ΩZcmj=0.8027Ω五、计算移变低压出口处三相短路电流〔最大三相短路电流〕1#(1600KVA)移变：Id3=1200÷〔1.732×0.081〕=8553A2#(315KVA)干变:Id3=693÷〔1.732×0.1148〕=3485A1、①1600kVA22.5kA。22.5kA＞2.55Id3=21.8kA②315KVA9kA9kA＞2.55Id3=0.88kA2.552、①移变低压配电装置及低压馈电开关动、热稳定性校验：22.5kA(峰值)，11.5kA8553A，2S，合格。②低压馈电开关动、热稳定性校验：低压馈电开关额定短时耐受电流4.5kA(有效值)大于最大三相短路短3485A2S，合格。六、计算移变低压出口处两相短路电流1#(1600KVA)移变：Id2=1200÷〔2×0.081〕=7407A2#(315KVA)干变:Id2=693÷〔2×0.1148〕=3018A七、计算最小两相短路电流采煤机处两相短路电流计算：Id2=1200÷〔2×0.2858〕=2099A探水钻机处短路电流计算：Id2=693÷〔2×0.8027=431A八、移动变电站整定及校验⑴、1600①过载保护整定〔反时限：Iz≤

Pe3 U cose

=115.4A②短路保护的整定：I I

K I

255AZ Qe

=279.8Ax e 3100.85牢靠动作系数校验：K

取5合格。b zd3kd3kI①过载保护整定值I I Z e

K 33Ucos

06105531.140.85

396AKx1②短路保护的整定I IZ Qe