石油石化职业技能鉴定试题集(高级工选择)

1、正等轴测图各轴间的夹角均为（）A、60°B、120°C、131°D、41°2、轴测图应用()投影法，能同时反应物体长、宽、高三个方向的形状。A、平行B、中心C、侧立D、旋转3、在正等轴测图投影中，三个坐标轴轴向变形系数的二次方和为()。A、1B、1.24C、2D、2.244、在正等轴测图中，轴倾角均为()。A、30°B、40°C、45°D、60°5、在正等轴测图中，为作图方便，三个轴的轴向缩短率都取1，称为()缩短率。A、标准B、放大C、缩小D、简化6、在正等轴测图中，各轴向长度的放大比例都是()。A、1.11:1B、1.21:1C、1.12:1D、1.22:17、在画管道的斜等轴测图时，选定三个轴的简化变形系数都等于()。A、0.5B、1C、1.5D、28、斜等轴测图三轴的轴向缩短率都是()。A、1.1:1B、1.2:1C、1.3:1D、1:19、在画斜等轴测图时，一般选()轴为上下方向。A、OXB、OYC、OZD、OX和OY10、对机件的部分结构，用大于原图形的()画出的图形，称为局部放大图。A、上面B、数字C、形状D、比例11、局部放大图应尽量配置在被放大部位的()。A、上面B、下面C、左面D、附近12、当同一机件上有几个被放大部位时必须用（）依次表明A、阿拉伯数字B、英文字母C、罗马数字D、汉语拼音13、要使零件具有()就必须对零件的尺寸规定一个允许的变动范围，这个允许的变动量就是尺寸公差。A、适用性B、美观性C、互换性D、装配性14、基本尺寸相同的，相互结合的孔和轴()带之间的关系称为配合。A、结合B、配合C、尺寸D、公差15、基孔制配合，基准孔的代号为()。A、KB、DC、HD、W16、反应工件表面微小峰谷的()和峰谷高低的程度，叫做表面粗糙度。A、尺寸B、长度C、距离D、间距17、当零件所有表面具有相同的表面粗糙度要求时，其代号应在图样的()统一标注。A、左上角B、左下角C、右上角D、右下角18.工件不去除材料的方法获得表面Ra的最大允许值为3.2um时应标注为（）3.23.2 3.2（A）（B）（C）（D） 1.619、零件图是直接指导生产的重要()文件。A、质量B、测量C、加工D、技术20、标题栏内列出了零件的()、材料、比例、设计或生产单位等。A、规格B、数量C、名称D、种类21、看零件图时，应把试图、尺寸和形体结构三者密切结合起来，切勿孤立地进行()分析。A、结构B、形体C、试图D、尺寸22、铸铁是含碳量w(C)（）的铁碳合金，并含有杂质。A、＞0.60％B、＞2.11％C、0.30％--0.60％D、＞1.30％23、球墨铸铁中碳以()的形式存在，因此强度和塑性都较好。A、片状石墨B、渗碳体C、球状石墨D、团絮状石墨24、灰口铸铁中碳以()状形式存在。A、片B、团絮C、球D、蠕虫25、与钢相比，铸铁工艺性能的突出优点是()性好。A、可焊B、淬透C、铸造D、机加工26、在相同含碳量的条件下，与白口铸铁相比较，可锻铸铁()。A、硬度高B、塑性好C、韧性差D、可焊性差27、在相同基体的情况下，球墨铸铁的强度和塑性在所有铸铁中是()的。A、最好B、最差C、较好D、较差28、铝合金根据成分和加工特点，可分为铸造铝合金和()铝合金两类。A、防锈B、硬C、锻造D、变形29、超硬铝是在硬铝中加入()元素组成的四元系合金。A、硅B、锌C、碳D、铬30、目前工业上应用最广泛的铸造铝合金是()。A、铝硅系B、铝铜系C、铝系D、铝锌系31、工业纯铝的导热性约为低碳钢的()。A、2倍B、5倍C、7倍D、9倍32、工业纯铝的线膨胀系数约为低碳钢的()。A、2倍B、4倍C、6倍D、8倍33、与铜比较，铝与氧的亲合力()。A、小B、相同C、大一点D、很大34、黄铜是由铜和()组成的二元合金。A、硅B、镍C、锌D、锡35、紫铜是指w(CU)≥99.5％的工业纯铜，表面呈()色。A、淡黄B、紫红C、金黄D、白36、由铜和镍组成的二元合金是()。A、青铜B、白铜C、黄铜D、紫铜37、紫铜经过冷加工变形，强度可提高()。A、0.5倍B、1倍C、1.5倍D、2倍38、青铜的强度和()比紫铜高得多。A、耐磨性B、塑性C、韧性D、抗蚀性39、铜的线膨胀系数比较大()。A、10％B、20％C、30％D、40％40、我国现行标准按钛合金退火状态的室温平衡组织，将钛合金分为()。A、2类B、3类C、4类D、5类41、在所有的钛和钛合金中，用量最大的是()。A、TC4B、工业纯铁C、TB7D、TB242、ß型钛合金的牌号是()。A、TA2B、TA7C、TB2D、TC243、不能热强化处理，必要时可进行退火处理，以消除应力的是（）型钛合金。A、аB、ßC、а+ßD、工业纯44、元素()会使钛及钛合金脆化，并且对于工业纯钛及а型钛合金的脆化作用明显大于а+ß型钛合金。A、碳B、氢C、氧D、氮、45、钛合金的最大优点是()。A、比强度大B、焊接性好C、工艺性好D、耐腐蚀性强46、异种钢焊接结构中所用的钢种，按金相组织分类，主要有()钢、马氏体、铁素体和奥氏体钢等三个类型。A、贝氏体B、奥氏体、铁素体C、珠光体D、锰47、奥氏体系复合钢板是指覆层为奥氏体不锈钢，基层为()钢的复合钢板。A、马氏体、铁素体B、低合金C、珠光体D、碳48、在异种金属的焊接中最常见的是()焊接。A、异种有色金属B、异种钢C、钢与有色金属D、钢与铸铁49、下列金属材料按线膨胀系数由大到小的顺序排列的是()。A、铜、铝、不锈钢、碳钢B、铝、铜、不锈钢、碳钢C、铝、铜、碳钢、不锈钢D、铜、铝、碳钢、不锈钢50、奥氏体不锈钢的比电阻可达碳钢的（）。A、3倍B、4倍C、5倍D、6倍51、铝、铜、钛、碳钢四种金属材料中、熔点最高的是()。A、铝B、铜C、钛D、碳钢52.星接三相对称负载电路中，相电压与线电压之间的关系是(）（A）U线=√3U相（B）U相=√3U线（C）U线=U相（D）U相=√2U线53.交接三相对称负载电路中，相电流余弦电流之间的关系(）AI线=√3I相BI相=√3I线CI相=I线DI相=√2I线54,负载做星型连接的三相电路中，通过中性点的电流等于（）A零B各相负载电流的代数和C3倍相电流D各相负载电流的相量和55、.在交流电路中，三相负载消耗的总功率与各相负载消耗的功率之问的关系是().(A)1／P=1／Pu+1／Pv4+1／Pw(B)P=Pu+Pv+Pw(C)P=Pu·Pv·Pw(D)P=(Pu+Pv+Pw)／56.同一三相对称负载，接成星形或者三角形时，其总功率的关系是()。(A)P△=3PY(B)PY=3P△(C)PY=P△(D)PY=2P△57.相同电压下，负载作三角形连接时的有功功率是星形连接有功功率的()。(A)√3倍(B)1/√3(c)3倍(D)l倍58.三相异步电动机的启动转矩与()成正比。(A)电流(B)电压(C)电流的二次方(D)电压的二次方59.利用电阻降压法启动三相异步电动机会使电动机启动转矩按比例()。(A)减小(B)增大(C)不变(D)随意变化60.一台三相异步电动机，其铭牌上标明额定电压为220／380V，其接法应是()。(A)Y／△(B)△／Y(C)△／△(D)Y／Y61.为满足供电的可靠性，要求电力系统至少具备的备用容量为()。(A)5％～10％(B)10％～15％(C)15％～20％(D)20％～30％62.提高电网功率因数是为了()。(A)增大视在功率(B)减少有功功率(C)增大无功电能消耗(D)减少无功电能消耗63.调整电力负荷，不能()。(A)提高供电的可靠性(B)提高电能质量(C)提高电网输送能力(D)保证供电的合理性64.置换动火时，常用的置换介质有()。(A)氧气、氢气、水蒸气(B)氮气、二氧化碳、水蒸气(C)氧气、二氧化碳、水蒸气(D)氮气、氧气、水蒸气65.以气体为置换介质时，需气量一般为被置换介质容器体积的()以上。(A)1倍(B)2倍(C)3倍(D)4倍66. 66.对于需操作者进入内部进行焊补的设备及管道，氧气含量应为(

)。

(A)18％～21％

(B)16％o～18％

(C)21％～30％

(D)30％以下

67.带压不置换焊补时，氢气、一氧化碳、乙炔等的极限含氧量(体积分数)以不超过

(

)为安全值。

(A)1％

(B)2.5％

(C)3％

(D)5.2％

68.带压不置换焊补时，容器及管道必须连续保持稳定正压，表压一般控制住(

)。

(A)0.010~0.015

MPa

(B)0.015～0.049

MPa

(C)0.05～0.08

MPa

(D)0.08

MPa以上

69.在容器和管道内进行带压不置换动火时．以可燃易爆气体中的氧含量(体积分数)不超过(

)作为安全标准。

(A)1％

(B)3％

(C)5％

(D)7％

70.某焊工在坠落高度基准面10m高处进行焊接与切割作业，其高处作业的级别为()

(A)一级

(B)二级

(C)三级

(I))四级

71.在(

)以上大风天气，不准进行高空焊接作业。

(A)四级

(B)五级

(C)六级

(D)八级

72.登高作业时，单人梯脚与地面的夹角应小于(

)。

(A)60°

(B)45°

(C)75°

(D)90°

73.水下湿法焊接时，其焊接电流较大气中的焊接电流大(

)。

(A)10％

(B)15％

~

20％

(C)30％

(D)30％以上

74.由于乙炔对压力敏感。易发生爆炸，故利用氧乙炔气体进行水下切割时，

只能在深度小于(

)的水中进行。

(A)5

m

(B)6

m

(C)7

m

(D)8

m

75.水下焊接作业时，绝缘电阻不得小于(

)。

(A)1

M

(B)2

M

(C)2.5

M

(D)0.1

M

76.电石必须装入专用的桶内，桶盖严密封闭，电石应放在距离地面(

)的木架上。

(A)50

mm

(B)100

mm

(C)150

mm

(D)200

mm

77.登高作业时，应使用符合安全要求的梯子，梯脚与地面夹角不应大于(

)。

(A)40°

(B)50°

(C)60°

(D)70°

78.人体遭受电击时，电击(

)会造成严重后果。

(A)心脏

(B)肺部

(C)肝部

(D)四肢

79.金属表面与周围介质直接进行(

)反应而使金属遭到破坏，这种破坏叫做化学腐蚀。

(A)物理

(B)化学

(C)温度

(D)腐蚀

80.在腐蚀物质的作用下，金属表面以同一(

)被腐蚀，这种腐蚀叫做均匀腐蚀。

(A)进度

(B)厚度

(C)速度

(D)层次

81.金属的(

)性腐蚀是指金属材料中某一成分首先遭到破坏的腐蚀。

(A)选择

(B)局部

．(C)应力

(D)均匀

82.碳素钢管在水中的腐蚀主要与水中的溶解(

)有关。

(A)酸

(B)碱

(C)盐

(D)氧

83.在稀硫酸和盐酸中，碳素钢管的腐蚀与溶液的浓度(

)。

(A)成反比

(B)成正比

(C)成比例

(D)不成比例

84.当硫酸溶液体积分数超过(

)时，对碳素钢的腐蚀反而很小。

(A)50％

(B)60％

(C)70％

(D)80％

85.铜合金管耐蚀性较强，常用于输送(

)液体、气体原料。

(A)化工

(B)酸性

(C)碱性

(D)盐性

86.铸铁管的耐腐蚀性能(

)于碳素钢管。

(A)低

(B)优

(c)等

(D)不高

87.硬聚氯乙烯管和软聚乙烯管对大部分酸、碱、盐和碳氢化合物有机溶剂等介质彩有(

)的耐腐蚀性，多用于输送石油化工产品。

(A)较差

(B)良好

(C)特好

(D)特强

88.管道安装施工现场多用(

)除锈，但效率低。

(A)机械

(B)化学

(C)人工

(D)抛丸

89.金属表面锈蚀层(

)时，可先用锤敲打除掉，然后再用砂布等擦表面。

(A)一般

(B)较薄

(C)较厚

(D)不厚

90.管材表面锈蚀不厚时，可直接用钢丝刷、砂布擦表面，直到露出金属(

)。

(A)颜色

(B)本色

(C)材料

(D)光泽

91.涂漆环境温度不得低于(

)，否则应采取适当的防冻措施；天气恶劣时，不宜在室外涂漆。

(A)0℃

(B)2℃

(C)5℃

(D)7℃

92.涂漆层表面颜色应一致，流淌、漏涂、皱纹和涂层薄厚均匀程度都应符合(

)规定。

(A)设计

(B)规范

(C)标准

(D)文件

93.油气集输处理站的天然气管道应刷成(

)。

(A)蓝色

(B)棕色

(C)红色

(D)黄色

94.埋设在一般泥土中的管道应用(

)防腐层。

(A)普通

(B)薄

(C)加强

(D)特加强

95.管道敷设在土壤中其电阻率小于5·m、含盐量大于(

)，或穿越流、公路、高速公路的管道应做特殊级的加强防腐层。

(A)5％～10％

(B)5％～12％

(C)5％～14％

(D)5％～16％

96.管道铺设在土壤中其电阻率小于5Ω。m含盐量大于（），或穿越河流公路高速公路的管道应做特殊级的加强防腐层(A)0.5%(B)0.75%(C)1.0%(D)1.25%

97.沥青防腐层普通级的总厚度应大于(

)。

(A)2

mm

(B)4

mm

(C)6

mm

(D)8

mm

98.沥青防腐层特加强级的每层防腐厚度为(

)。

(A)0.5

mm

(B)1

mm

(C)1.5

mm

(D)2

mm

99.环氧煤沥青防腐层特加强级的总厚度应大于(

)。

(A)0.4

mm

(B)0.6

mm

(C)0.8

mm

(D)1.0

mm

100.管道组对时，钢管短节长度应大于管径，且不小于(

)。

(A)0.4

m

(B)0.5

m

(C)0.6

m

(D)l

m

101.管子组对时，对接偏差小于或等于(

)，不允许割斜口。

(A)1°

(B)2°

(C)3°

(D)4°

102.管螺纹和连接件要根据各处管道输送(

)不同而采用各种相应的填料，以达到连接严密的目的。

(A)压力

(B)温度

(C)介质

(D)流速

103.管道组对两管口螺旋焊缝或直缝间距错开量应大于或等于(

)。

(A)50

mm

(B)80

mm

(C)100

mm

(D)120

mm

104.管子组对焊接壁厚大于或等于3

mm，接口应是(

)。

(A)I形

(B)V形

(C)Y形

(1))U形

105.管道焊接V形坡口的角度应是(

)

(A)60°～62.5°

(B)60°～65°

(C)60°～67.5°

(D)60°～70°

106.焊件两坡口之间的(

)叫做焊接坡门角度。

(A)夹角

(B)锐角

(C)钝角

(D)右角

107.钢管组对内壁错边量不应超过壁厚的(

)，且不大于2mm。

(A)5%

(B)10％

(C)15％

(D)20％

108.管壁厚在3.0～9.0

mm时，管道对口间隙为(

)。

(A)1.0～1.5

mm

(B)1.0～2.0

mm

(c)1.0～2.5mm

(D)1.0～3.0

mm

109.6壁厚小于或等于5

mm的铝及铝合金管道组对时，内壁错边量不大于(

)。

(A)0.3

mm

(B)0.4

mm

(C)0.5

mm

(D)1.0mm

110.管道手工焊接作业空间大于(

)。

(A)0.4

m

(B)0.3mm

(C)0.5

mm

(D)1mm

111.管线组对中心线的线偏差量，地下不应大于(

)。

(A)1

mm／m

(B)1.5

mm／m(C)2

mm／m

(D)2.5

mm／m

112.管道设计温度高于100℃或低于(

)时，螺栓螺母应涂以二硫化钼油脂、石墨机油或石墨粉。

(A)10℃

(B)0℃

(C)一10℃

(D)20℃

113.管道(

)连接时，为了保证接头质量应采取不同的坡口形式。

(A)粘接

(B)铆接

(C)焊接

(D)对接

114.管道安装时需在主管上开孔时，最好(

)完成，并清除氧化铁等杂物。

(A)3次

(B)1次

(C)2次

(D)多次

115.当管线需预留口连头时，应用(

)进行封堵。

(A)盲板

(B)堵头

(C)钢板

(D)丝堵

116.油田集输管道施工时，敷设单根直径小于Φ219

mm管道的施工带宽度不应小于

(

)。

(A)12

m

(B)14

m

(C)16

m

(D)8

m

117.集输管道施工时，敷设单根Φ219～426

mm管道时，施工带宽不应小于(

)。

(A)14

m

(B)16

m

(C)18

m

(D)20

m

118.多管共沟地面布管时，应保证各条管道净距离不小于(

)。

(A)0.5

m

(B)1

m

(C)1.5

mm

(D)2

m

119.布管轴线应符合设计要求，而且相邻管口错开()，以便清管和处理管口。(A)100~120mm(B)100～150mm(C)100~200mm(D)100~250mm120.地面布管时，应在两侧分别留出挖沟和机械行驶场地。布管应在管沟不堆土的一侧进行，布管距沟边距离不宜小于()。(A)10.5m(B)0.7m(C)1.0m(D)1.2m121.在集输油气处理站里，()管道应刷成蓝色。(A)氧气(B)氢气(c)煤气(D)天然气122.为防止流体逆向流动，顺向开启的是()。(A)安全阀(B)截流阀(C)止回阀(D)截止阀123.安全阀应()安装。(A)水平(B)垂直(C)斜向(D)竖直124.补偿器安装时预拉伸(压缩)值必须符合设计规定，允许偏差为()。(A)±12mm(B)±5mm(C)±10mm(D)±20mm125.严密试验应在()试验合格后进行。(A)强度(B)液压(c)气压(D)渗漏126.做过()试验，并且检查合格的管道(容器)可免做气密性试验。(A)强度(B)压力(C)气压(D)液压127.气密性试验应在液压试验合格后进行，试验压力为设计压力的()。(A)11.0倍(B)1.05倍(C)1.10倍(D)1.15倍128.管道压力试验的设计压力小于或等于()时，也可以采用气体为试验介质但应采取有效的安全措施。(A)10.4MPa(B)0.6MPa(C)0.8MPa(D)11.0MPa129.集输管道气密性试验压力为()，介质为压缩空气；在管两端的介质试验压力后，进行焊缝检查和压降试验。(A)0.4MPa(B)0.5MPa(C)0.6MPa(D)11.0MPa130.管道系统试压时，压力表满刻度值应为被测压力(强度压力)的()。(A)1.5～11.6倍(B)1.5～11.8倍(C)1.5～2.0倍(D)1.5～2.5倍131.真空试验属于严密性试密的一种，应在()试验合格后进行。(A)密度(B)强度(C)充液(D)水压132.管道系统试压时，压力表的精度不应低于1.5级，且压力表不能少于()。(A)1块(B)2块(C)3块(D)4块133.管道系统试压前，系统安装施工已完，支、吊、托架()工程也已完成。(A)组装(B)安装(C)焊接(D)连接134.液体试压注液时应()空气。(A)排放(B)注入(C)排尽(D)放空135.进行液体试验时，环境温度低于()时，应采取防冻措施。(A)5℃(B)3℃(C)0℃(D)4℃136.埋地钢管道的试验压力应为设计压力的()，且不得低于0.4MPa。(A)1.15倍(B)1.25倍(C)1.5倍(D)2.0倍137.长输管道强度试验稳压()，压降不大于1％为合格。(A)1h(B)2h(C)3h(D)4h138.集输管道宜分段进行气密性试验，每段不宜大于()。(A)1km(B)13km(C)5km(D)10km139.冲洗管道应使用洁净水，冲洗舆氏体不锈钢管道时，水中的氯离子质量浓度得超过()。(A)15mg／L(B)20mg／L(C)25mg／L(D)30mg／L140.剪切的主要设备是剪床，剪曲线的剪床是()剪床。(A)平口(B)斜口(C)圆盘(D)振动式141.龙门剪板机是斜刃剪切，与平刃剪切相比，()。(A)剪切力大得多(B)剪切力小得多(C)剪切力相同(D)剪切速度快142.龙门剪板机上下剪刃之间的间隙应根据被剪切钢板的()而定。(A)宽度(B)长度(C)材质(D)厚度143.使用卷板机滚制圆筒形或弧形工件时，要掌握好工件的曲率，其大小取决于轴辊间的()。(A)受力(B)排列(C)距离(D)位置144.用卷板机进行钢板卷圆的过程中，卷压过程的压力不足，将导致产生()的质量缺陷。(A)内凹(B)外凸(C)腰鼓形(D)对缝距离大145.使用四辊卷板机，发生()现象的原因是轴辊受力过大。(A)鼓凸(B)歪扭(C)直线段(D)锥形146.根据构件工作要求和应用范围的不同，铆接可分为强固铆接、紧密铆接、密固铆接三种，其中()用于高压容器构件。(A)强固铆接(B)紧密铆接(C)密固铆接(D)都不适合147.铆钉直径的确定要满足结构强度的要求，可根据构件的()进行选择或计算。(A)材质(B)静载荷强度(C)厚度(D)重量148.铆钉的直径和被铆件的总厚度相同时，半圆头铆钉、半沉头铆钉、沉头铆钉的铆钉杆长度相比较，()。(A)半圆头铆钉的最长(B)半沉头铆钉的最长(c)沉头铆钉的最长(D)半沉头铆钉的最短149.弯头多数是通过()制造的。(A)有芯热煨(B)无芯热煨(C)冷弯(D)热轧150.人工煨制弯管，其最小半径()钢管直径。、(A)小于3．5倍(B)不小于3．5～4倍(c)不小于4倍(D)不小于4．5倍151.在外界气温低的情况下煨制工件，会导致工件向()的一边的弯曲变形大一些。(A)表面积较小(B)表面积较大．(C)表面性能差(D)表面性能好152.EZNi—l焊条的焊芯成分是()。(A)纯镍(B)镍铁(c)镍铜(D)镍铁铜153.铸铁焊条型号EZCQ中的“Q”表示()。(A)熔敷金属中主要元素为碳(B)焊条用于铸铁焊接（C）熔敷金属类型为铸铁(D)熔敷金属中含有球化剂154.铸铁焊丝型号RZCH中的“H”表示()。(A)焊幺幺(B)熔敷金属中含有合金元素(c)熔敷金属类型为铸铁(D)焊丝用于铸铁焊接155.我国目前采用的铸铁电弧热焊及半热焊焊条EZC(即Z248)和EZNiFe一1(即Z408)，均采用()型药皮。(A)低氢(B)钛钙(C)石墨(D)氧化铁156.灰铸铁采用焊条电弧焊焊接，当要求焊缝与母材同质时，应采用()焊条。(A)EZNi一1(B)EZC(C)EZV(D)EZNiFe一1157.灰口铸铁钎焊时所用焊料一般为()焊料。(A)银粉(B)锡粉(c)黄铜(D)铅粉158.铝及铝合金焊条是根据()分类来表示型号的。(A)熔敷金属的化学成分(B)焊缝力学性能及焊芯成分(c)药皮类型(D)熔敷金属的抗拉强度159.铜及铜合金焊条的型号是按()来编制的。(A)熔敷金属的化学成分(B)焊态的焊缝力学性能(C)药皮类型(D)熔敷金属的抗拉强度160.HS401、SAlCu、HSCuSi、ER50—2四种焊丝牌号中，()是铜及铜合金焊丝的牌号。(A)HS401(B)SAlCu(C)HSCuSi(D)ER50—2161.铝及铝合金焊丝中，()焊丝是通用焊丝，可焊接除铝镁合金以外的铝合金。(A)纯铝(B)铝硅合金(c)铝锰合金(D)铝镁合金162.焊接黄铜时，可选用含硅量高的黄铜或硅青铜焊丝，以解决()蒸发所带来的不利影响。(A)碳(B)硅(C)锌(D)铜163．铜及铜合金焊条的焊芯采用氩弧焊用的标准焊丝，成分与被焊材料相对应，药皮大多采用()型配方。(A)钛钙(B)低氢(C)氧化铁(D)石墨164.异种钢焊接时保证接头质量和性能的关键是()的选择。(A)焊接方法(B)焊接工艺(C)焊接结构(D)焊接材料165.奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接，为克服珠光体钢对焊缝的稀释作用，使焊缝金属得到的组织基本上是奥氏体，应优先选用含()量高的焊接材料。(A)铬(B)镍(C)碳(D)钼166.不锈钢复合钢板焊接，为了防止基体碳素钢对不锈钢熔敷金属产生稀释作用，建议对过渡层的焊接选用()钢焊条。(A)相应强度等级的结构(B)铬、镍含虽较高的奥氏体不锈(C)相应成分的奥氏体不锈(D)相应成分的结构167.计算时，厚药皮焊条药皮的质量系数一般取()左右。(A)0.5(B)0.3(C)0.15(D)0.05168.不开坡口的单面焊对接焊缝，当余高为h，焊缝宽度为c，板厚为，间隙为b时，焊缝金属横截面面积的计算公式为()。、(A)A=b+2hc/3(B)A=b+hc/3(C)A=b+hc/2(D)A=b+4hc/3169.等边直角焊缝，焊角长度为z，焊缝长度为L，焊缝金属密度为p，焊缝高度因数为K，焊缝金属的回收率为R。，则焊条消耗量w为()。(A)W=l2LK／2×1000Rc(B)W=lLK／2×1000Rc(C)W=l2LK／RG×1000(D)W=l2LK／2Rc170金属由焊丝到焊缝的转熔系数取()。(A)0.92～0.99(B)0.82～0.85(C)0.72～0.75(D)0.62～0.65171.预算中，焊剂消耗量约为焊丝消耗量的()(A)3～4倍(B)2～3倍(c)0．8～1．2倍(D)0．5～0．6倍172．BA007埋弧自动焊时，当焊丝消耗量为1000kg时，焊剂消耗量的估计值应是()。(A)300~400kg(B)100~200kg(C)50~100kg(D)800~1200kg173.铸铁半热焊预热温度在()左右。(A)600~700℃(B)400℃(C)250℃(D)150℃174.对于工件壁厚大于15mm的铸铁件，最好()坡口。(A)开V形(B)开U形(C)开X形(D)不开175.铸铁热焊时，小而浅的缺陷坡口要予以扩大，面积须大于()。(A)5cm2(B)8cm2(C)10cm2(D)12cm2176.铝及铝合金试件焊前机械清理时，不宜使用()。(A)不锈钢丝刷(B)细铜丝刷(C)砂轮(D)刮刀177.铝及铝合金试板厚5～15mm时，可开单面V形坡口，坡口角度约为()。(A)30°(B)45°(C)60°～70°(D)80°178.铜及铜合金焊接时，为获得成形均匀的焊缝，应采用()接头。(A)搭接(B)T形(C)角接(D)对接179.珠光体、贝氏体、马氏体等异种钢焊接，预热方法与温度按()的钢种确定。(A)淬火裂纹倾向较大(B)淬火裂纹倾向较小(C)熔点较低(D)熔点较高180.不锈复合钢板是一种新型材料，它是由较薄的覆层(不锈钢)和较厚的基层(碳钢或低合金钢)复合而成的双金属板。不锈复合钢板装配时，一定要以()为基准进行对齐，尤其是在不同厚度组对时更应该注意这一点。(A)基层(B)过渡层(C)覆层(D)板厚的中心181.异种钢焊接时，确定坡口角度的主要依据除母板厚度外还有()。．(A)母材成分(B)异种钢物理性能差异(C)熔合比(D)焊接工艺参数182.新的交流弧焊机在使用前，应检查接线正确和牢固可靠情况，其二次线圈的绝缘电阻应不小于()。(A)0.5M(B)1M(C)2M(D)5M183.交流弧焊机焊接电缆加长时，其电压降应不大于()。(A)2V(B)4V(C)5V(D)8V184.交流弧焊变压器焊接电流的细调节是通过弧焊变压器侧面的旋转手柄来改变活动铁芯的位置得以实现的，当手柄逆时针旋转时，活动铁芯向外移动，则漏磁()。(A)减少，焊接电流增大(B)减少，焊接电流减小(C)增加，焊接电流增大(D)增加，焊接电流减小185.硅弧焊整流器一次绕组与二次绕组之间的绝缘电阻为()。(A)0.5M(B)1M(C)2M(D)5M186.硅弧焊整流器的最小焊接电流应不大于焊接电流的20％，最大焊接电流应()。(A)不大于I额(B)不小于I额(C)不大于I额的120%(D)不小于I额的120％187.平特性的整流弧焊机适用于作()的配套电源。(A)焊条电弧焊(B)手工钨极氩弧焊(C)等离子切割(D)熔化极氩弧焊188.埋弧焊机的空载电流不得超过额定电流的()。(A)3％(B)5％(C)10％(D)20％189.埋弧焊机进行历时1min的绝缘介电强度试验时，其二次绕组和电抗绕组与机壳之间的试验电压有效值应为()。(A)2倍额定电压+1000V(B)2倍空载电压+1000V(C)2倍额定电压+500V(D)2倍空载电压+500V190.埋弧焊机和电源网络无联系的控制线路对地的绝缘电阻应不低于()。(A)0.4M(B)0.5M(C)1M(D)2M191.手工钨极氩弧焊机焊炬的控制电路电压在交流时不应超过()。(A)36V(B)40V(C)48V(D)50V192.手工钨极氩弧焊机与主回路有联系的回路，对机壳之间的绝缘电阻应不小于()。(A)0.5M(B)1M(C)2M(D)5M193.手工钨极氩弧焊机的控制系统应具有提前送氩气的功能，其时间范围不小于()。(A)3s(B)10s(C)30s(D)1s194.熔化极气体保护焊机的焊接电流为620A时，其工作电压为()。(A)44V(B)44.8V(C)45V(D)51V195.熔化极气体保护焊机绝缘介电强度试验时，一次线对机壳及线圈相互问的电压应为()。(A)2000V(B)1500V(C)600V(D)100V+2倍额定电压196.熔化极气体保护焊机与人体易于接触的控制电路，直流电压不超过()。(A)36V(B)40V(C)48V(D)50V197.弧焊变压器焊接电流过小，不是因为()引起的。(A)动铁芯焊接时有振动(B)电缆线接头接触不良(C)焊接导线盘成圆形(D)导线过长，电阻太大198.弧焊变压器过热，是()引起的。(A)电缆接头接触不良(B)导线过长，电阻过大(C)变压器绕组短路(D)动铁芯在焊接时振动199.将交流弧焊机接入电网后，焊机本身发出“嗡嗡”声，但不起弧，测量二次电压后发现无空载电压，其故障可能是()导致的。(A)焊机一次绕组断线(B)焊机二次绕组断线(C)动、静铁芯位置频繁变动(D)内部导线氧化，电阻增大200.弧焊整流器焊接电流不稳定，是因为()。(A)变压器绕组短路(B)硅元件损坏(C)控制回路元件损坏(D)控制线路接触不良201.弧焊整流器电流冲击大、飞溅大，是因为()。(A)硅元件损坏(B)推力电流调整不当(C)熔断器熔断(D)电源电压较低202．硅弧焊整流器()可能导致机壳漏电。(A)电源电压过低(B)电源电压过高(c)未接地线或接触不良(D)变压器绕组短路203．手工钨极氩弧焊机控制电路故障会导致()。(A)电弧引燃后不稳定(B)气路阻塞(C)引不起弧(D)高频振荡器故障204．手工钨极氩弧焊机()会导致焊机启动后无氩气输送。(A)电弧引燃后不稳定(B)气路阻塞(c)控制电路故障(D)高频振荡器故障205．手工钨极氩弧焊机稳弧器故障会引起()。(A)电弧引燃后不稳定(B)气路阻塞(c)控制电路故障(D)高频振荡器故障206．埋弧自动焊()会使导电嘴以下焊丝发红。(A)焊丝伸出长度太长(B)焊速太慢(c)电弧电压太高(D)送丝太快207．埋弧自动焊机按启动按钮后线路工作正常，但引不起弧，其原因分析不合理的是()。(A)焊接回路无电压(B)焊接电流选择过大(c)焊丝与焊件接触不良(D)电源接触器未启动208．自动埋弧焊机发生焊接电路接通而电弧未引燃，且焊丝黏结在焊件上，是因为()。(A)焊丝与焊件接触太紧(B)焊丝与焊件接触太松(C)导电不良(D)导电嘴磨损209．在板件的平、立、横、仰四种焊接位置中，()位焊是最难的一种。(A)平(B)立(C)横(D)仰210．平板对接仰位打底焊时，如果焊条送进深度不够，背面会出现()。(A)内凹(B)焊瘤(c)未熔合(D)裂纹211．平板对接仰焊位单面焊双面成形时，焊条与焊接方向的夹角应为()。(A)30°～45°(B)60°(C)70°～80°(D)90°212．骑座式管板仰焊位盖面层的焊接如分两道完成，第一道焊接时应采用()运条方法连弧焊接。(A)直线往返(B)小斜锯齿形(c)直拉(D)正锯齿形213．骑座式管板垂直仰焊位打底层焊接时，焊条始终与管外壁成()夹角。(A)25°～30°(B)50°～60°(C)70°～75°(D)80°~90°214．骑座式管板垂直仰焊位盖面焊接时，焊条与管外壁切线的夹角为()。(A)20°～300°(B)45°～50°(C)80°～85°(D)85°~90°215．小直径管水平固定加障碍打底焊，引弧起焊形成第一个熔孔时，整个电弧的()将在管内燃烧。(A)1／4(B)1／3(C)1／2(D)2／3216．小管垂直固定加障碍前半圈焊接时，焊条应()，给后半圈收口及接头创造有利条件。(A)与管切线垂直(B)与管切线重合(C)尽量往后拉(D)尽量往前伸217．如图所示的小管，固定加障碍手工钨极氩弧焊打底时，正确的焊焊接顺序是()(A)1—2—4—3(B)1—4—2—332 (C)1—2—3—4(D)1—4—3—241218．小直径管45°倾斜固定手工钨极氩弧焊打底时，为了防止仰焊部位背面内凹，焊丝应()向上焊接，使焊接熔池始终保持水平位置。(A)压向坡口根部，并快速(B)压向坡口根部，并逐渐(C)远离坡口根部，并快速(D)远离坡口根部，并逐渐219．小直径管45°倾斜固定手弧焊盖面时，前半圈收尾方法是在熄弧前先将几滴铁水逐渐斜拉，以使尾部焊缝呈()。(A)圆形(B)椭圆形(c)三角形(D)长方形220．材质为20钢的小管(φ60mm×5mm)斜45°固定，手工钨极氩弧焊打底，手弧焊盖面，单面焊双面成形，则焊件的装配间隙应为()，最小间隙在坡口的最低处。(A)1～1.5mm(B)1.5~2mm(C)2～2.5mm(D)2.5~3mm221．不影响金属工艺焊接性的因素是()。(A)材料本身所固有的性能(B)焊接方法(C)焊接材料(D)工艺措施222．焊接性试验方法中，自拘束试验不包括()试验。(A)斜Y坡口焊接裂纹(B)搭接接头焊接裂纹(C)T形接头焊接裂纹(D)插销223．焊接性试验方法中用得最多的是()。(A)力学性能试验(B)无损检测(C)焊接裂纹试验(D)宏观金相试验224．斜Y坡口焊接裂纹试验时，焊后试件需放置()后，才能做裂纹检验。(A)12h(B)24h(C)48h(D)60h225．对于斜Y坡口焊接裂纹试验的试件，应在两侧焊拘束焊缝处开()坡口。(A)X形(B)Y形．(C)斜Y形(D)U形226．斜Y坡口焊接裂纹试验拘束焊缝的焊接应采用()焊条。(A)酸性(B)低氢(C)不锈钢(D)堆焊227．做插销试验时，一般在底板上开4个直径为()的孔，以供其4次试验用。(A)4mm(B)6mm(C)8mm(D)15mm228．试件经预热后进行插销试验时，要保持载荷()。(A)6h(B)12h(C)16h(D)24h229．插销试验的临界应力值％越小，表明钢材的()裂纹敏感性越大。(A)冷(B)热(C)应力腐蚀(D)消除应力230．FISCO焊接裂纹试验采用的试件由两块200mm×120mm的钢板组成，其坡口形状为()。(A)I形(B)V形(C)X形(D)Y形231．FISCO焊接裂纹试验需依次焊接4条长为()的试验焊缝，焊接间距为10mm。(A)10mm(B)20mm(C)30mm(D)40mm232．FISCO焊接裂纹试验随试件坡口间隙尺寸的增加，其裂纹率()。(A)减小(B)增大(C)不变(D)变化不确定233．国际焊接学会推荐的碳当量计算公式适用于()。(A)一切钢材(B)奥氏体不锈钢(C)500~900MPa的非调质高强度钢(D)硬质合金．234．钢材的碳当量越大，其()的敏感性越大。(A)热裂纹(B)冷裂纹(C)抗气孔(D)层状撕裂235．经验指出，当碳当量CE为()时，钢材就容易产生冷裂纹。(A)0.1％(B)0.3％(C)0.4％(D)0.45％～0.55％236．拉伸试验不能测定焊缝金属或焊接接头的()。(A)抗拉强度(B)屈服强度(C)塑性(D)弹性237．焊接接头拉伸试验的目的是测定焊接接头的()。(A)抗拉强度(B)屈服点(C)伸长率(D)断面收缩率238．按GB2651《焊接接头拉伸试验方法》的规定，焊接接头拉伸试样的形状分为()。(A)2种(B)3种(C)4种(D)5种239．焊缝及熔敷金属拉伸试验时，试样()。(A)纵轴与焊缝轴线吻合(B)纵轴与焊缝轴线垂直(C)横轴与焊缝轴线吻合(D)纵轴与焊缝轴线成一定角度240．焊缝及熔敷金属拉伸试样的直径为6mm时，其尺寸极限偏差为()。(A)±0.05mmB)±0.1mm(C)±0.2mm(D)士0.5mm241．焊缝及熔敷金属拉伸试样，按其夹持部分的形状分为()。(A)2种(B)3种(C)4种(D)5种242．碳素钢、奥氏体钢单面焊时，其焊接接头弯曲试验的弯曲角度为()。(A)50°(B)90°(C)100°(D)180°243．对单面焊的低合金钢焊接接头做弯曲试验时，其弯曲角度为()。(A)180°(B)100°(C)50°(D)90°244．弯曲试验的试样弯瞌后，其正面成为弯曲的拉伸面，叫()。(A)面弯(B)背弯(C)侧弯(D)纵弯245．冲击试验的标准试样横截面尺寸一般为()。(A)10mm×10mm(B)15mm×10mm(C)20mm×10mm(D)5mm×10mm246．按GB2650《焊接接头冲击试验方法》规定，标准试样的缺口为()。(A)U形(B)V形(C)X形(D)Y形247．BD009焊接接头冲击试验，截取样坯的数量不少于()。(A)2个(B)3个(C)4个(D)5个248．按GB231《金属布氏硬度试验方法》规定，布氏硬度试验所用压头为钢球时用()表示，其适用于布氏硬度值在450以下的材料。(A)HBS(B)HBW(C)HRA(D)HRB249．按GB2654《焊接接头及堆焊金属硬度试验方法》规定，厚度小于()的焊接接头允许在其表面测定硬度。(A)3mm(B)6mm(C)8mm(D)10mm250．焊接接头的硬度试验所用试样，需焊后()才能截取。(A)6h(B)8h(C)10h(D)12h251．压扁试验的目的是测定()焊接对接接头的塑性。(A)平板(B)管板(C)管子(D)型钢252．压扁试验的目的是测定管子焊接对接接头的()。(A)强度(B)硬度(c)应变时效敏感性(D)塑性 （1+e）&253．压扁试验两板间距离H值可用式H=计算，其中D表示()。e+&/D(A)管壁厚(B)管内径(C)管外径(D)变形系数254．灰口铸铁在一般电弧冷焊情况下，焊缝主要为()铸铁组织。(A)灰口(B)白口(C)可锻(D)球墨255．铸铁焊接裂纹一般为冷裂纹，产生温度在()以下，产生部位为焊缝或热影响区。(A)600℃(B)400℃(C)250℃(D)150℃256．焊接灰铸铁时最常见的裂纹是()。(A)热应力裂纹(B)热裂纹(C)层状撕裂(D)再热裂纹257．灰铸铁电弧冷焊法在采用钢芯或铸铁芯以外的焊条时，应尽量使用()焊接。(A)小直径焊条，较小电流(B)大直径焊条，大电流(C)小直径焊条，大电流(D)大直径焊条，小电流258．铸铁采用电弧半热焊法时，300～400℃的预热可有效地防止热影响区产生()。(A)白口组织(B)冷裂纹(C)渗碳体(D)马氏体259．BE002铸铁电弧热焊时，可采用直径()的铸铁芯焊条，配合采用大电流可加快焊补速度，提高生产效率。(A)3.2mm(B)2.5mm(C)4mm(D)大于6mm260．用加热减应区法气焊铸铁，补焊成败的关键是()的选择。(A)焊接材料(B)焊接减应区(c)焊接方法(D)焊接工艺261.灰口铸铁钎焊后，焊缝阳组轵为()(A)铸铁(B)碳素钢(c)合金钢(D)有色金属262．对厚大铸件刚度较小的部位，其大型缺陷的焊补应选用()。(A)气焊(B)电弧热焊(C)电弧冷焊(D)手工电渣焊263．球墨铸铁电弧冷焊时，采用镍铁焊条，焊后接头的加工性能与采用高钒焊条相比()。(A)好一些(B)差一些(C)相同(D)相差很多264．球墨铸铁电弧冷焊，当施工环境气温低且焊件大时，焊前需预热至()。(A)50℃(B)100~200℃(C)400℃(D)600~700℃265．对球墨铸铁采用焊条电弧焊焊补时，应保持弧长()。(A)与焊芯直径相近(B)为2倍焊芯直径左右(C)3～4mm(D)尽量短266．对灰铸铁进行电弧冷焊时，采用锤击焊缝方法的目的是()。(A)防止热裂纹(B)防止冷裂纹(C)防止热应力裂纹(D)减少变形267．焊接灰铸铁时加速冷却焊缝的目的是()。(A)减少焊件变形(B)防止焊缝剥离(c)避免熔池过热(D)防止热裂纹268．铸铁焊接接头易产生白口组织的原因是()。(A)石墨化元素少，冷却快(B)采用了非铸铁型焊材(c)焊缝过热，发生组织转变(D)焊接过程受热不均匀269．铝及其合金焊接时，焊缝金属和近缝区均可发现()裂纹。(A)冷(B)热(C)弧坑(D)表面270．铝及铝合金焊接时，产生的气孔主要是()气孔。(A)N2(B)CO(C)H2(D)Ar271．用手工钨极氩弧焊焊接铝合金，焊接性较差的是()。(A)工业纯铝(B)铝锰合金(C)铝镁合金(D)铝铜合金272．熔化极氩弧焊焊接铝及其合金时，形成焊缝气孔的倾向与同样保护气氛条件下的手工钨极氩弧焊相比()。(A)小很多(B)相同(C)大些(D)稍小273．焊接铝及铝合金较完备的焊接方法是()(A)焊条电弧焊(B)CO2气体保护焊(C)气焊(D)氩弧焊274．对于厚度不小于8mm的铝及铝合金中厚板，常用的焊接方法是()。(A)焊条电弧焊(B)气焊(C)钨极氩弧焊(D)熔化极氩弧焊275．铝及铝合金的手工钨极氩弧焊一般采用()电源。(A)直流正接(B)交流或直流正接(c)交流(D)直流反接276．铝及其合金手工钨极氩弧焊时，氩气纯度要求在()以上。(A)85％(B)90％(C)95％(D)99．9％277．对纯铝及非热处理强化铝合金采用手工钨极氩弧焊，其焊缝及接头的力学性能可达到基体金属的()。(A)50％(B)80％(C)90％(D)100％278．铝及其合金焊接时，采用调整()的方法防止裂纹的产生。(A)焊接工艺(B)焊接结构(c)焊接方法(D)焊丝成分279.铝在焊接过程中，氧化铝薄膜会阻碍金属之间的良好结合，并造成()。（A）冷裂纹(B)气孔(c)夹渣(D)热裂纹280.铝及其合金熔焊时，()是产生气孔的主要原因。(A)氧(B)氢(c)氮(D)保护气体281．紫铜焊接时对氢的敏感性比低碳钢()。(A)大得多(B)小得多(c)略小些(D)没有差别282.铜及其合金焊接时，在焊缝及近缝区可能产生裂纹，其中最常见的是()裂纹。(A)冷(B)热(C)表面(D)弧坑283．BE010熔焊焊接铜合金时，气孔出现的倾向比低碳钢()。(A)稍低(B)低很多(c)稍高(D)严重得多284.纯铜手工钨极氩弧焊时，为减少电极烧损，保证电极稳定和有足够的熔深，应采用()。(A)直流正接(B)直流反接(C)交流或直流反接(D)交流285.纯铜钨极氩弧焊当壁厚大于3mm时，焊前应对坡1：3两侧150mm范围内进行均匀预热，预热温度应为()。(A)50～100℃(B)150~200℃(C)350~550℃(D)700~900℃286．对厚度小于3mm的纯铜焊件采用钨极氩弧焊时，()焊短。(A)开I形坡VI填充(B)开I形坡口不填充(C)开U形坡口填充(D)开V形坡口不填充287.黄铜因()含量比较高，焊接时会产生严重烟雾，损害焊工健康。(A)锌(B)锡(C)铝(D)硅288·黄铜焊后应进行热处理，热处理的加热范围以焊缝中心为基准，每侧不应小于焊缝宽度的()。(A)1／2(B)l倍(C)2倍(D)3倍289．气焊黄铜时，为防止锌的蒸发，应使用的气体火焰是()。(A)中性焰(B)弱碳化焰(c)碳化焰(D)弱氧化焰290.铜及其合金焊接时，避免焊缝出现气孔的最基本、最有效的工艺措施是()。(A)焊前严格预热处理(B)选择正确的焊接工艺(C)正确选择焊接材料(D)选择正确的焊接方法291.为了减少焊接内应力，防止出现裂纹、气孔等缺陷，紫铜气焊时一般需要()。(A)焊后热处理(B)焊前预热(C)用焊丝端搅动熔池(D)焊后锤击292.用氮气作保护气体焊接铜时，熔池金属流动性降低，焊缝易产生()。(A)裂纹(B)夹渣(C)气孔(D)未焊透293．在所有钛合金中，a型钛合金的焊接性()。(A)最好(B)较好(C)一般(D)最差294.溶解于钛中的氢在320℃时会和钛发生共析转变，析出TiH2，使金属的塑性和韧性降低，同时发生体积膨胀而产生较大的应力，结果导致产生()。(A)冷裂纹(B)热裂纹(c)再热裂纹(D)软化295．氩气、母材和焊丝中的H2、O2及H2O等含量增加，都会明显使钛及钛合金焊缝气孔增加，其中()对气孔的影响较弱。(A)H2(B)CO(C)N2(D)CO2296．工业纯钛焊接时，所用氩气的纯度不应低于()。(A)80％(B)90%(C)99.9％(D)99.99%297．用手工钨极氩弧焊焊接工业纯钛，当板厚为3~4mm时，宜选用直径为()的钨极。(A)2.0mm(B)2.4mm(C)3.0mm(D)3.5mm298.目前，钛及钛合金焊接中，应用最广泛的方法是()。(A)焊条电弧焊(B)熔化极氩弧焊(C)钨极氩弧焊(D)等离子焊299.工业纯钛焊接时，应对处于()以上的熔池后部焊缝及热影响区采取相应的保护措施。(A)50℃(B)100℃(C)200~C(D)400℃300．钛合金焊接时，热影响区可能出现延迟裂纹，这主要与()有关。(A)氧(B)氢(C)氮(D)表面污垢301．气孔是钛及钛合金熔焊时最常见的焊接缺陷，在焊接热输入较大时，气孔一般位于()。(A)熔合线附近(B)焊缝中部(C)热影响区(D)焊缝背面302．异种金属焊接时，当被焊金属的电磁性能相差很大时，焊缝的()。(A)成形不良(B)夹渣增多(C)力学性能变差(D)气孔增多303．当两种被焊金属的导热性能和比热容不同时，会改变焊接时()的分布。(A)化学成分(B)温度场(C)电流(D)电压304.当两种被焊金属的线膨胀系数相差很大时，焊接过程中会产生很大的()。(A)气孔(B)裂纹(C)热应力(D)夹渣305.异种金属焊接应用较多的是()方法。(A)熔焊(B)压焊(C)钎焊(D)扩散焊306.在常用的异种钢焊接方法中，劳动条件较好的是()。(A)焊条电弧焊(B)气体保护焊(c)埋弧焊(D)气焊307.异种钢焊接时，工艺一般选用()。(A)大直径，小电流，快速焊(B)大直径，小电流，慢速焊(C)小直径，小电流，快速焊(D)大直径，大电流，快速焊308．低碳钢与低合金结构钢焊接时，要求焊缝金属的强度()合金钢。(A)高于碳钢，塑性高于(B)低于碳钢，塑性低于(C)低于碳钢，塑性高于(D)高于碳钢，塑性低于309．低碳钢与低合金结构钢焊接时，对于焊接材料强度、塑性和韧性的选择原则是()。(A)强度低于低碳钢(B)塑性高于低合金结构钢(C)韧性高于被焊钢种(D)三者均高于被焊钢种310.低合金结构钢与低碳钢焊接时，为了减少焊接接头热影响区的淬硬倾向和消除冷裂纹，可用()。(A)小电流，大的焊接速度(B)大电流，大的焊接速度(c)大电流，小的焊接速度(D)小电流，小的焊接速度311.奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时，采用最多的焊接方法是()。(A)焊条电弧焊(B)CO2气体保护焊(C)钨极氩弧焊(D)埋弧焊312.奥氏体不锈钢与珠光体耐热钢焊接时应选择()型的焊接材料。(A)珠光体耐热钢(B)w(Ni)<12％的奥(c)w(Ni)>12%的奥氏体不锈钢(D)低碳钢313．奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时，熔合比应()。(A)适当增加(B)适当减小(C)尽量小(D)尽量大314．奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时，在()会形成脱碳区。(A)熔合区的珠光体母材上(B)熔合区的奥氏体母材上(C)焊缝中心(D)回火区315．珠光体钢与奥氏体钢焊接时，焊缝金属受到母材金属的稀释作用，往往会在过渡区产生脆性的()组织。(A)碳化物(B)硫化物(c)贝氏体(D)马氏体316．由于珠光体钢与奥氏体钢线膨胀系数不同及奥氏体钢导热性差，焊后冷却时易产生()。(A)应力集中(B)焊接残余应力(c)热裂纹(D)气孔317．BE022对基层为碳钢，覆层为不锈钢的不锈复合钢板进行定位焊时，宜选用()焊条。(A)碳钢(B)镍基(C)铝(D)铜318．焊接不锈复合钢板过渡层时，一般用()的方法进行。(A)CO2气体保护焊(B)氧乙炔焰焊接(C)焊条电弧焊(D)埋弧自动焊319．采用结构钢焊条焊接不锈复合钢板基层时，焊缝金属熔化了部分覆层不锈钢板，所以焊缝金属()。(A)硬度下降(B)脆性提高(C)塑性提高(D)裂纹倾向减小320.奥氏体不锈钢与铁素体钢焊接接头区带不包括()。(A)脱碳带(B)增碳带(C)合金浓度缓降带(D)铁素体带321.奥氏体不锈钢与铁素体钢焊接时，应选用的焊条是()。(A)E308-15(B)E309-16(C)E316L-16(D)E310-16322.奥氏体不锈钢与铁素体钢的焊接接头中，()不仅是低温冲击韧度的低值区，而且往往是裂纹起始和延展的区带。(A)脱碳带(B)增碳带(C)合金浓度缓降带(D)细粒珠光体带323．珠光体耐热钢与低碳钢焊接时，采用低碳钢焊接材料，焊后经过热处理，焊接接头具有较高的()。(A)冲击韧性(B)强度(C)硬度(D)耐腐蚀性324．珠光体耐热钢与普通低合金钢焊接时，焊后热处理温度要以()为基准。(A)普通低合金钢(B)珠光体耐热钢(C)焊前预热温度(D)焊接热输入325.珠光体耐热钢与低合金结构钢焊接时的主要问题是在焊接接头的热影响区或未熔合区易产生()。(A)冷裂纹(B)热裂纹(c)气孔(D)再热裂纹326．铸铁与低碳钢焊接时的主要困难是易产生()。(A)白口组织(B)气孔(C)夹渣(D)舆氏体组织327．铸铁与低碳钢焊接时，应采用()。(A)大电流，短道焊(B)小电流，快速焊(C)大电流，快速焊(D)大的热输入328．碳钢和灰1：I铸铁对接焊缝冷焊时，应先在灰口铸铁侧，用()焊条堆焊一层过渡层。(A)EZC(B)EZNiFe一1(C)、EZNiCu一1(D)E5015329．钢与铝及铝合金焊接时，铝与铁可形成多种金属间化合物，例如FeAl、FeAL2、FeAl3、Fe2A17、Fe3A1、Fe2Al5等，其中()最脆。(A)FeAI(B)Fe2A15(C)Fe2A17(D)Fe3Al330．钢与铝及铝合金采用钨极氩弧焊方法焊接时，