砌体结构房屋产生裂缝的预防及处理措施-毕业名师(完整版)资料

砌体结构房屋产生裂缝的预防及处理措施毕业名师（完整版）资料(可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）

砌体结构房屋产生裂缝的预防及处理措施毕业名师（完整版）资料(可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）远程与继续教育学院毕业设计（论文）题目：砌体结构房屋产生裂缝的预防及处理措施指导教师：______________________________________站点：______________________________________学号：______________________________________专业：______________________________________年级：______________________________________姓名：年月毕业设计（论文）诚信承诺书本人郑重承诺网络教育本科层次土木工程专业的毕业论文《砌体结构房屋产生裂缝的预防及处理措施》的主要观点和思想系本人独立思考完成，并在此申明我愿承担与上述承诺相违背的事实所引起的一切消极后果。签名：2021年11月5日砌体结构房屋产生裂缝的预防及处理措施砌体结构出现裂缝和产生变形对建筑物的危害主意表现在结构安全性和房屋使用功能两个方面，砌体结构受力裂缝的出现预示着结构承载力可能不足，结构变形的出现虽然对砌体抗压承载力没有直接影响，但贯穿性裂缝的形成会降低结构的整体稳定性和抗震性能。外墙、楼板和屋面结构裂缝会影响结构防水，造成房屋渗漏，明显的结构裂缝或较大的变形会影响建筑物的美观。近几年商品住宅楼的建筑规模越来越大,砖砌体出现的问题也随之增多,特别是墙体裂缝是最常见的问题。砌体裂缝的产生导致墙体渗漏,有的危及结构安全,从外观上影响建筑物的美观,可见预防砌体裂缝的产生及正确处理修补裂缝是一个急待解决的问题,必须引起业内人士的高度重视。下面谈一下砌体裂缝产生的原因、预防措施及处理方法。2裂缝的类型及其产生的原因分析砌体结构的房屋的裂缝一般是单因素典型裂缝，而这种裂缝的形态与产生的原因有较强的对应关系。大致分为温度收缩裂缝、地基沉降差异裂缝、受力裂缝及干缩裂缝等几种类型。2.1温度裂缝热胀冷缩，是各种物质的一个物理物征，建筑材料及其所形成的构件也不例外。在建筑中，各构件相互连接成一空间整体，混凝土和砌体之间的变形差异导致构件中产生温度应力，混凝土顶盖变形大，墙体变形相对较小，导致砖砌体和混凝土屋盖之间产生约束应力。当外界温度升高时，使屋盖受压，墙体受拉、受剪。当约束条件下作用于构件的温度应力足够大时，超过砌体的抗拉或抗剪强度时就产生了裂缝，这就是温度裂缝产生的直接原因。

温度裂缝是造成墙体早期裂缝的主要原因，这些裂缝一般经过一个冬夏之后才逐渐稳定，不再继续发展，裂缝的宽度随着温度变化而略有变化。

这类裂缝裂缝常在建筑物（特别是那些纵向较长的）混凝土平屋盖顶层两端内外纵墙上，门窗洞两边，以及砌体女儿墙根部。温度裂缝形态呈“八”字型或直线型，且显对称性，但有时又仅一端有。譬如混凝土平屋盖顶层两端内外纵墙上的“八”字缝。由于房屋两端为“自由端”，水平约束力较小；当屋面向两端热胀时，致使下部砌体出现正“八”字型缝，当冷缩时，就出现倒“八”字型缝。而在温度上升的时候由于混凝土的膨胀大于砌体，楼板的膨胀受砌体的约束，从而在女儿墙根部形成向外的剪应力；而气温下降时，对女儿墙根部形成向内的剪应力，周而服始，墙体根部水平裂缝就产生了。

剪应力在墙体内的分布为两端附近较大、中间渐小、顶层大、下部小，所以温度裂缝也有明显的规律性，即两端重中间轻、顶层重往下轻、阳面重阴面轻。砌体结构的房屋的裂缝一般多产生于房屋的顶层，特别是房屋两端的纵横墙体，裂缝沿屋顶圈梁与墙体交接面水平分布及墙体外角斜向分布，其次是门窗洞口45度斜向分布。这类裂缝的产生主要是结构温度收缩变形不协调所致。

有些温度裂缝的形成是由于温差太大的原因，例如，西气东输西段工程的阀室和站场建成后发现，在很多房屋的圈梁处出现了水平裂缝，严重的呈连续状。通过现场实地认真的勘察，发现除了以上裂缝外，其他地方均没有异常情况，排除了地基沉降的原因，大家一致认为这是由于温度引起的温度裂缝。因为西气东输西段工程的阀室和站场大多处于位于亚洲大陆腹地，远离海洋，近沙漠，有些直接位于砾漠（戈壁滩）区，属大陆干旱气侯区。这些地方具有日照长，太阳辐射强，气温低，昼夜温差大，夏季受阳光直射时间较长，温度可达40℃左右，而温度极端最低值也可达-40℃。所以这些地方气温变化很大，我们知道混凝土的线膨胀系数（10X10－6m/℃）远大于砖墙的线膨胀系数（5X10－6m/℃），这样使得两者的温度变形差别很大，因此在圈梁和砖墙接触处产生一个剪应力使砖墙处于受剪及受拉状态而出现裂缝。2.2干缩裂缝烧结粘土砖，包括其它材料的烧结制品，其干缩变形相对很小，但变形完成比较快。粘土砖随含水率的增加而膨胀，在含水率降低时砖不会收缩，即这种膨胀不会因为在大气温度中变干而收缩。砖中的含水量取决于原材料的种类和烧制温度范围，只要不使用新出窑的满足了龄期的砖，一般不考虑砌体本身的干缩变形引起的附加应力。当砖从窑中取出时尺寸最小，然后随着含水率的增加而膨胀，即在潮湿情况下会产生较大的湿胀，而且这种湿胀是不可逆的变形。对于砌块、灰砂砖、粉煤灰砖等砌体，随着含水量的降低，材料会产生较大的干缩变形。轻骨料块体砌体的干缩变形更大。干缩变形的特征是早期发展比较快，当砌体暴露在潮湿的空气中它开始膨胀，在开始的几个星期内膨胀最大，膨胀会以很低的速率持续几年，以后逐步变慢，几年后材料才能停止干缩。但是干缩后的材料受湿后仍会发生膨胀，脱水后材料会再次发生干缩变形，但其干缩率有所减小。

收缩裂缝不是结构裂缝，但它们破坏了墙体外观。这类干缩变形引起的裂缝在建筑上分布广、数量多、裂缝的程度也比较严重。如房屋内外纵墙中间对称分布的倒八字裂缝；在建筑底部一至二层窗台边出现的斜裂缝或竖向裂缝；在屋顶圈梁下出现的水平缝和水平包角裂缝；在大片墙面上出现的底部重、上部较轻的竖向裂缝。收缩裂缝一般多出现在下部几层，有的砌块房屋山墙大墙面中间部位出现了由底层一直延伸至3、4层的竖向裂缝。另外不同材料和构件的差异变形也会导致墙体开裂。如楼板错层处或高低层连接处常出现的裂缝，框架填充墙或柱间墙因不同材料的差异变形出现的裂缝；空腔墙内外叶墙用不同材料或温度、湿度变化引起的墙体裂缝，这种情况一般外叶墙裂缝较内叶墙严重。此外，由于砌筑砂浆强度不高，灰缝不饱满，干缩引起的裂缝往往呈发丝状分散在灰缝缝隙中，清水墙时不易被发现，当有粉刷抹面时就显露出来。干缩引起的裂缝宽度不大，且裂缝宽度较均匀。砌体结构中的混凝土相对于其他结构更容易产生干缩裂缝。因为在砌体结构当中，混凝土在空气中硬化时,其中的水分更容易逐渐蒸发,使毛细孔中形成负压,随着空气湿度的降低,负压逐渐增大,产生收缩力，当收缩受限制产生的拉应力超过其本身的抗拉强度时混凝土就会开裂而产生干缩裂缝。此类裂缝,无方向性,裂缝较细0.1mm-0.3mm。

平常我们看到的有些面层空鼓的斜裂缝，往往也是由于墙体面层空鼓、水泥干缩引起的。阳台栏板与砖砌体接槎处裂缝多由于混凝土二次浇筑引起。施工时未能在构造柱上留出钢筋进行搭接和焊接，导致钢筋混凝土栏板由于温度变化而使混凝土产生收缩，形成裂缝2.3地基变形房屋下面的地基承受整幢房屋的荷载而产生压缩变形，房屋随之沉降。当地基土层不一致或土层一致而上部荷载不均匀时，结构物刚度差别悬殊时，地基就产生不同的压缩变形而形成不均匀沉降，使房屋的墙体中产生弯曲和剪切引起的附加应力。当差异沉降较大时，墙体内产生的拉应力将超过砌体的抗拉强度，墙体中会出现裂缝。地基、基础、建筑物构成了一个整体、共同工作，其内力和变形形态与土的性质、建筑物与地基的刚度、基础与建筑物的尺寸形状、材料的弹塑性性质、徐变等影响因素有关。

地基不均匀沉降裂缝的形态是多种多样的，有些裂缝随时间长期变化，裂缝宽度较宽，有时宽至数厘米。地基变形裂缝主要分为剪切裂缝和弯曲裂缝，常见的有八字裂缝和斜向裂缝，多出现在房屋中下部且发生于房屋中下部的裂缝较上部宽度大。地基沉降差异是引起砌体结构建筑物裂缝的一个主要的因素。由于地基沉降差异引起的裂缝多为斜裂缝，此类裂缝一般情况下裂而不鼓，往往贯通到基础。尤其对于软土地基和湿陷性黄土地基，当地基处理不当时，很容易在底层墙体产生斜向裂缝和窗下墙竖向裂缝。在房屋纵横墙地基不均匀沉降的情况下，将使墙体承受较大的剪切力，当结构刚度稍差、施工质量和材料强度不能满足要求时，会导致墙体开裂。另外，当房屋层数相差较多而没有设置沉降缝时，容易在交接部位产生竖向裂缝，这类裂缝常伴有较大的地基不均匀下沉。2.4受力裂缝受力裂缝多出现在抗震设防区的建筑物上，虽然有圈梁构造柱、钢筋混凝土现浇板等整体连接，但这也不能完全保证不出现裂缝。比如发生在房屋底层窗台处的竖向裂缝，多数是由于纵墙开窗较大，地基受荷载后变形不均匀，窗台墙起到反梁的作用而引起的。在钢筋混凝土条形基础中，基础内一般均未设置基础梁，仅靠圈梁、构造柱等来加强建筑物的整体刚度，当地基受荷载较大时，窗台墙因反向变形过大而开裂。

有些受力裂缝是由于地基沉降不均匀和温度的双重因素形成应力而产生的，我们把这种情形也归为受力裂缝。比如钢筋混凝土现浇板跨中裂缝，如果地基不均匀沉降，将使钢筋混凝土现浇板单边下沉而其他边又受到支座的约束，这样会导致在混凝土现浇板内部产生拉应力，而且，跨中多是施工缝的留置处，按照规范的要求：施工缝的位置宜留在结构受剪力较小且便于施工的部位。所以，板在其他支座的约束下，由于混凝土内部的拉应力的作用，加上混凝土现浇板受温差作用的影响，混凝土内部产生的拉应力在周围支座的约束下，要求在现浇板的最薄弱位置释放能量，于是在板跨中产生裂缝。2.5防止因设计原因而引起的墙体裂缝(1)在局部软弱地基中如处理不当，则可能产生不均匀沉降，当上部结构刚度不足以抵抗由不均匀沉降而产生的内应力时，即发生开裂。(2)房屋过长或型体复杂，易产生不均匀沉降或温差裂缝。(3)由于相邻建筑物基础的影响，地基易产生附加沉降。(4)设计时未进行荷载不利组合，导致使用荷载分布与设计值相差过大。(5)砌体强度设计不足。(6)圈梁设计过小或强度过低，洞口过梁搭接长度小于250毫米等。(7)大梁搁置在砌体上，砌体局部承压面不足或偏小，发生开裂。(8)因大梁刚度偏小而产生挠度，嵌固在墙内的梁端发生位移造成墙体开裂。2.6防止因施工原因而引起的墙体裂缝及处理方法当然裂缝的产生还与材料、施工、环境及荷载等因素有关，例如施工时，钢筋的是否调直就是现浇板产生裂缝的一个重要原因。钢筋未调直就意味着钢筋受力后达不到屈服强度，随着混凝土内部拉应力的增大，应变的增长速度超过了应力的增长速度而在板中产生微裂缝，微裂缝随荷载的增加而发展，混凝土塑性变形也逐渐增加，最后形成比较明显的裂缝。墙体裂缝的处理方法当产生墙体裂缝时,一般的处理方法有以下几种:(1)加固补强法:一般是由于墙体裂缝之影响建筑物的正常使用,墙体处于不稳定状态,主要用于砖柱或小墙肢,把角钢锚固在砖柱的两侧,把原有的水泥砂浆面层剔凿,重新抹上一遍,使角钢与砖柱形成一个整体;(2)钢筋网修补法:对于墙体中较多裂缝,但不影响墙体的刚度,可以先在墙体裂缝处用钢钉镶上钢丝网,然后用水泥砂浆进行涂抹、找平;(3)填充材料法:对于一些裂缝,经过几个冬夏季交换,裂缝的宽度不再变化,可采用环氧树脂与水泥砂浆,用一定的比例配成水泥砂浆胶,堵在裂缝处,然后再用水泥砂浆加107胶抹裂缝表面与原面层找平;(4)新旧墙体连接时,沿新旧墙体两侧沿高度每隔五皮砖剔凿一道长1000㎜、深3㎜的灰逢,埋入2Φ6的钢筋,钢筋的端部加直钩,直钩伸入砖墙竖缝中,然后,用1:2膨胀水泥砂浆灌缝,灌缝前应将新旧墙体裂缝处用水湿润,再用水泥砂浆将缝修补平整,并按时浇水养护;采取以上措施处理后,实践证明墙体裂缝能得到有效的控制。日常工程施工中,杜绝墙体裂缝的困难很大,有时即使严格按照规范施工,也很难保证砌体不出现裂缝,这就要求设计单位、建设单位、监理单位、施工单位及建设主管部门齐抓共管,从结构、材料、施工等环节入手,严格按照国家标准规范设计、施工,一旦裂缝出现,制定切实可行的处理原则,确保处理工作的安全实施。3裂缝的预防、控制措施在目前的技术经济水平下，我们尚不能完全防止和杜绝由于钢筋混凝土屋盖的温度变形和砌体干缩变形引起的墙体局部裂缝。只能通过一些合理的构造措施，使砌体房屋墙体的裂缝的产生和发展达到可接受的程度。

3.1防止主要由温度变化引起的砌体结构开裂3.2防止主要由墙体材料的干缩引起的裂缝(1)选用干缩值低的墙材。控制砌筑时材料的含水量(先让材料干缩后砌墙)。采用低强度砂浆和长度小的砖块,可以避免砖块的断裂,并将细小裂缝均匀分散到各个垂直的灰缝隙中,避免变形和应力集中,累加出现大裂缝；

(2)面积较大的墙体采用在墙体内增设构造梁柱的构造措施。如墙体长度超过5ｍ,可在中间设置钢筋混凝土构造柱;当墙体高度超过3ｍ(120ｍｍ厚墙)或4ｍ(≥(6)构造措施之三（在建筑物墙体中设置配筋带）：

a.在楼盖处和屋盖处；

b.墙体的顶部；

c.窗台的下部；

d.配筋带的间距不应大于2400mm，也不宜小于800mm；

e.配筋带的钢筋，对190mm厚墙，不应小于2ф12，对250～300mm厚墙不应小于2ф16，当配筋带作为过梁时，其配筋应按计算确定；

f.配筋带钢筋宜通长设置，当不能通长设置时，允许搭接，搭接长度不应小于45d和600mm；

g.配筋带钢筋应弯入转角墙处锚固，锚固长度不应小于35d和400mm；

h.当配筋带仅用于控制墙体裂缝时，宜在控制缝处断开，当设计考虑需要通过控制缝时，宜在该处的配筋带表面作成虚缝，以控制可预料的裂缝位置；

i.对地震设防裂度≥7度的地区，配筋带的截面不应小于190mm×200mm，配筋不应小于410；

j.设置配筋带的房屋的控制缝的间距不宜大于30m。3.3防止主要由地基沉降引起的裂缝(1)建筑物的平面、体型尽量简化、力求简单；

(2)合理设置沉降缝，在建筑物平面转折处、建筑高度荷载突变处、结构类型不同处以及地基土软硬交界处设置沉降缝；

(3)减轻结构自重；

(4)增强建筑物的刚度和强度，设置封闭圈梁和构造柱，特别是增强顶层和底层圈梁，合理布置纵横墙，采用整体性好、刚度大的基础形式，大跨度窗台采用钢筋混凝土窗台梁并根据规范要求在窗洞两侧增加构造柱等；

(5)减小或调整基底的附加应力，改变基础地面尺寸，尽量简化基础受力，采用单一基础类型，使不同荷载的基础沉降量接近；

(6)采用天然地基做持力层的，基槽清理一定要到位；

(7)钻孔混凝土搅拌桩在打桩钻孔时清孔要彻底，减少桩基础的沉降。3.4受力裂缝防治措施(1)嵌缝填补法。将裂缝两侧抹灰凿掉，并清理干净，采用M10聚合水泥砂浆，（掺入107胶），用勾缝刀、抹子、刮刀等工具将砂浆填入缝内，然后重新抹灰，经过一段时间后，填严的裂缝还会开裂，但一般要比原来小许多，可用白胶泥填补，最终可以从外观上消除裂缝。此法对微型小裂缝最适宜。

(2)在墙体单侧或两侧加钢筋网加固法。先将墙体的抹灰铲去，刷洗干净，用U形钢筋按一定的间距钉入砖缝，以固定钢筋网，再用M10水泥砂浆分层抹平。这种方法通常用于对裂缝大于1mm的贯通裂缝的处理。

(3)剔缝埋入钢筋法。在裂缝处每隔5皮砖剔开一道砖缝，每边长50cm,深5cm,各埋入1φ6钢筋，钢筋端部加直钩，钩子深入砖墙裂缝中，用M10水泥砂浆灌缝。采用此法应注意不要在墙体的两侧剔同一条缝，且必须在加固好一面、砂浆达到一定强度后再处理另一面，防止因扰动而降低砂浆强度，另应注意浇水养护。

(4)钢筋混凝土联结法。在裂缝处，每隔8～10皮砖，抽砖嵌入预制钢筋混凝土块，四周要清扫干净，润水以M10水泥砂浆砌筑，保证四周密实且按原砖墙砌法及裂缝走向而定，混凝土标号C15，内配φ4钢筋，其他部位以M10水泥砂浆填补密实。

(5)加设拉条法。沿裂缝每隔5皮砖钻孔4个，分别埋入φ10螺栓和φ6S形钢筋拉杆将裂缝两侧螺栓焊接，然后以M10水泥砂浆将砖洞及裂缝补抹。

(6)拆砖重砌法。裂缝处拆除50～100cm长砖墙，用比原设计标号高一级且不低于M5的砂浆重新按原砌体走向进行砌筑，新老砌体结合密实。处理时要注意拆除一处修补一处并注意安全。

3.5因设计原因而引起的墙体裂缝防治措施(1)对局部软弱地基应作加强处理，同时应加强上部结构刚度，对膨胀土、湿陷性黄土应作特殊处理。(2)相邻建筑物间基础应留有一定间隙，同时应计算相邻基础应力叠加时产生的沉降量，使该沉降量与整个建筑物沉降量相同。(3)计算时，认真进行不利荷载组合；设计中，注明使用荷载值。(4)认真验算砌体强度、验算砌体局部承压，当局部承压不足时应设置砼垫块。(5)各构件刚度应满足规范规定的变形要求。(6)对较长的房屋，其顶层的房屋端开间应加强刚度。(7)做好屋面保温层设计4防止或减轻房屋其它有关部位墙体开裂的构造措施根据砌体材料、结构形式选择或采用下列构造措施：4.1增强砌体抗裂能力的措施(1)设置基础圈梁或增加其刚度。(2)在底层窗台下砌体灰缝中设置3道2Φ4焊接钢筋网片或2Φ6钢筋；或采用现浇混凝土配筋带或窗台板，灰缝钢筋或配筋带不少于3Φ8并应伸入窗间墙内不小于600mm。(3)在墙体转角和纵横墙交接处沿竖向设置拉结钢筋或钢筋网片。对砖砌体拉结筋的数量每120mm厚墙不少于1Φ6，竖向间距不大于500mm；对砌块砌体拉结网片不小于2Φ4，竖向间距不大于600mm。拉结钢筋和钢筋网片埋入砌体的长度，从转角墙或交接墙内侧算起每边不小于600mm。(4)对灰砂砖、粉煤砖砌体房屋尚宜在下列部位加强：a.在各层门窗过梁上方的水平灰缝内及窗下第一和第二道水平灰缝内设置焊接钢筋网片或2Φ6钢筋，其伸入两边窗间墙内不小于600mm。b.当实体墙的长度大于5m，在每层墙高中部设置2～3道焊接钢筋网片或3Φ6的通长水平钢筋，其竖向间距为500mm。(5)对混凝土砌块砌体房屋尚宜在下列部位加强：a.在门窗洞口两侧不少于一个洞口中设置不小于1Φ12钢筋，钢筋应在楼层圈梁或基础梁锚固，并采用不低于Cb20混凝土灌实；b.在顶层和底层设置通长钢筋混凝土窗台梁，窗台梁的高度宜为块高的模数，纵筋不少于4Φ10，箍筋Φ6@200、C20混凝土，其它各层门窗过梁上方及窗台下的配筋要求，宜符合本节4.1）的要求；c.对实体墙的长度大于5m的砌块，沿墙高400mm配置不小于2Φ4通长焊接网片，网片横向钢筋的间距为200mm，直径同主筋。d.在门窗洞口两边墙体的水平灰缝中，设置长度不小于900mm，竖向间距为400mm的2Φ4焊接网片。e.灰砂砖、粉煤灰砖砌体宜采用粘结性好的砂浆，混凝土砌块应采用专用砂浆，其强度等级不宜低于Mb10。4.2在墙体中设置竖向控制缝本措施可用于所有材料的砌体，但更适于干缩变形较大的灰砂砖、粉煤灰砖、混凝土砌块等砌体结构的裂缝控制，房屋墙体控制缝设置的位置和间距可按下列规定采用：(1)在建筑物墙体高度或厚度突然变化处，在门窗洞口的一侧或两侧设置竖向控制缝；并宜在房屋阴角处设置控制缝；(2)对3层以下的房屋，应沿墙体的全高设置，对大于3层的房屋，可仅在建筑物的1～2层和顶层墙体的上列部位设置；(3)控制缝在楼、屋盖的圈梁处可不贯通，但在该部位圈梁外侧宜留宽度和深度均为12mm的槽作成假缝，以控制可预料的裂缝；(4)控制缝的间距不宜大于9m；落地门窗口上缘与同层顶部圈梁下皮之间距离小于600mm者可视为控制缝；建筑物尽端开间内不宜设置控制缝；(5)控制缝可作成隐式，与墙体的灰缝相一致，控制缝的宽度宜通过计算，且不宜大于12mm。控制缝应用弹性密封材料填缝。结束语综上所述，产生裂缝的原因很复杂，所以要预防为主，预防的主要措施是：

1.1设计1建筑物外围结构应采用符合节能规范和标准要求的保温措施，且优先采用外墙外保温措施。2建筑物长度大于40m时，应设置变形缝；当有其它可靠措施时，可在规范范围内适当放宽。3顶层圈梁、卧梁高度不宜超过300mm。有条件时(防水及建筑节点处理较好)宜在顶屋盖和墙体间设置水平滑动层。外墙转角处构造柱的截面积不应大于240mm×240mm；与楼板同时浇筑的外墙圈梁，其截面积高度应不大于300mm。4砌体工程的顶层和底层应设置通长现浇钢筋混凝土窗台梁，高度不宜小于120mm，纵筋不少于4φ10，箍筋6φ@200；其它层在窗台标高处，应设置通长现浇钢筋混凝土板带，板带的厚度不小于60mm，混凝土强度等级不应小于C20，纵向配筋不宜少于3φ8。5顶层门窗洞口过梁宜结合圈梁通长布置，若采用单独过梁时，过梁伸入两端墙内每边不少于600mm，且应在过梁上的水平灰缝内设置2-3道不小于2φ6@300通长焊接钢筋网片。6顶层及女儿墙砌筑砂浆的强度等级不应小于M7.5。粉刷砂浆中宜掺入抗裂纤维或采用预拌混凝土砂浆。7混凝土小型空心砌块、蒸压加气混凝土砌块等轻质墙体，当墙长大于5m时，应增设间距不大于3m的构造柱；每层墙高的中部应增设高度为120mm，与墙体同宽的混凝土腰梁，砌体无约束的端部必须增设构造柱，预留的门窗洞口应采取钢筋混凝土框加强。8当框架顶层填充墙用灰砂砖、粉煤灰砖、混凝土空心块、蒸压加气混凝土砌块等材料时，墙面粉刷应采取满铺镀锌钢丝网等措施。9屋面女儿墙不应采用轻质墙体材料砌筑。当采用砌体结构时，应设置间距不大于3m的构造柱和厚度不少于120mm的钢筋混凝土压顶。10洞口宽度大于2m时，两边应设置构造柱。1.2材料1砌筑砂浆应采用中、粗砂，严禁使用山砂和混合粉。2蒸压灰砂砖、粉煤灰砖、加气混凝土砌块的出釜停放期不应小于28d，不宜小于45d；混凝土小型空心砌块的龄期不应小于28d。1填充墙砌至接近梁底、底板时，应留有一定的空隙，填充墙砌筑完并间隔15d以后，方可将其补砌挤紧；补砌时，对双侧竖缝用高强度等级的水泥砂浆嵌填密实。2框架柱间填充墙拉结筋应满足砖模数要求，不应折弯压入砖缝。拉结筋宜采用预埋法留置。3填充墙采用粉煤灰砖、加气混凝土砌块等材料时，框架柱与墙的交接处宜用15mm×15mm木条预先留缝，在加贴网片前浇水湿润，再用1∶3水泥砂浆嵌实。4通长现浇钢筋混凝土板带应一次浇筑完成。5砌体结构砌筑完成后宜60d再抹灰，并不少于30d。6每天砌筑高度宜控制在1.8m以下，并应采取严格的防风、防雨措施。7严禁在墙体上交叉埋设和开凿水平槽；竖向槽须在砂浆强度达到设计要求后，用机械开凿，且在粉刷前，加贴钢丝网片等抗裂材料。8宽度大于300mm的预留洞口应设钢筋混凝土过梁，并且伸入每边墙体的长度应不小于250mm。1.3施工1砖砌体工程应采用“三一法”砌筑；砌块工程当采用铺浆法砌筑时，铺浆长度不应超过500mm，且应保证顶头缝砂浆饱满密实。2应严格控制砖砌筑时的含水率。应提前1-2d浇水湿润，砌筑时块体材料表面不应有浮水，各种砌体砌筑时，块体材料含水率应符合以下要求：1)粘土砖、页岩砖：10%-15%。2)灰砂砖：8%-12%。3)轻骨料混凝土小型空心砌块：5%-8%。4)加气混凝土砌块：≤15%。 5)粉煤灰加气混凝土砌块：≤20%。6)混凝土砖和小型砌块：自然含水率。砌筑施工时，监理人员应在现场对含水率进行抽查。3施工洞、脚手眼等后填洞口补砌时，应将接槎处表面清理干净，浇水湿润，并填实砂浆。外墙等防水墙面的洞口应采用防水微膨胀砂浆分次堵砌，迎水面表面采用1∶3防水砂浆粉刷。孔洞填塞应由专人负责，并及时办理专项隐蔽验收手续。参考文献建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)[S].中华人民共和国建设部.北京：中国建筑工业出版社。

（2）砌体结构设计规范(GB50003-2001)[S].中华人民共和国建设部.北京：中国建筑工业出版社。

（3）钢筋混凝土结构设计规范(GB50010-2002)[S].中华人民共和国建设部.北京：中国建筑工业出版社。

（4）湖南大学,等合编.《建筑材料》(第四版).中国建筑业出版社。

（5）建筑抗震设计规范(GB50011-2001)[S].中华人民共和国建设部.北京：中国建筑工业出版社。（6）江苏省《住宅工程质量通病防治标准》呼吸机相关性肺炎预防控制制度一、如无禁忌症，将床头抬高30°～45°，预防胃内细菌的反流。二、根据患者情况选择适当漱口液进行口腔护理，每日2次。三、严格掌握气管插管或切开适应症，使用呼吸机辅助呼吸的患者应优先考虑无创通气；如需插管，尽量使用经口的气管插管。四、对气管插管或气管切开患者，吸痰时应严格执行无菌操作，吸痰前后，医务人员必须实施手卫生。五、采用密闭式吸痰管进行声门下分泌物吸引。六、昏迷患者，应定时翻身、拍背，有利于痰液排出。七、对严重免疫缺陷者，应进行保护性隔离，医务人员进入病房时应戴帽子、口罩，穿无菌隔离衣。八、呼吸机管理1、使用呼吸机较长时间者，螺纹管每周更换一次，有明显分泌物污染时应及时更换；湿化器添加灭菌水，每天更换。2、螺纹管冷凝水应及时作为污水清除，不可直接倒在室内地面，不可使冷凝水流向患者气道。3、呼吸机外面清洁消毒每日一次，包括界面、键盘、万向臂架、电源线、高压气源管路等。污染严重和呼吸机用毕终末消毒时，须用75%医用酒精擦拭触摸屏式操作面板，擦拭是应避免液体进入呼吸机内部。4、特殊感染患者使用过的呼吸机管路应单独进行清洗消毒。5、呼吸机各部件消毒后，应干燥保存备用，保存时间为一周，过期应重新清洗消毒。九、对于人工气道/机械通气患者，每天评估是否可以撤机和拔管，减少插管天数。十、一次性医疗用品严禁重复使用。十一、医疗废物处置符合有关要求。呼吸机相关肺炎预防与管理措施一、病房环境的管理保持室内空气清新、湿润，有条件的地方可实行层流净化，室温保持在22℃二、提高医务人员的防范意识，加强无菌操作病房内应严格限制人员流动，实行无陪护制度。进入病房人员应更衣换鞋，戴口罩和工作帽，严格遵守操作规程。医护人员在各项检查和操作前后采用“六步洗手法”认真洗手，当直接接触患者时应佩戴一次性手套，在直接接触不同患者之间换手套并消毒手部。三、呼吸道管理1、导管气囊充气是为了使人工气道放置牢固，同时达到合理密闭。而合理的密闭可以防止呼吸道或胃内容物反流入气管，减少VAP的发生并保证机械通气时不漏气。套囊内气量一般注入5ml左右，以辅助或控制呼吸时不漏气，气囊内压力一般为2.7-4kpa。2、呼吸机管路的管理冷凝水集液瓶应置于管路最低位置，应及时清除。在断离管道、变换体位及处理冷凝水原液之前应戴手套，之后更换手套并消毒手。呼吸机管路每周更换一次。湿化罐、雾化器内装液体应每24h全部倾倒更换灭菌用水，用后终末消毒。3、机械通气病人的细菌监控临床监控人员配合院内感染科的专职人员，定期对使用中的呼吸机管路系统各关键部位进行物体表面细菌监测掌握管路系统污染状况及病原菌的变化。4、有效吸痰根据患者需要适时吸痰，可减少吸痰次数，从而减少对患者的机械性刺激，使机械通气患者发生VAP的机会降低。每次吸痰时间不超过15s，吸痰前可加大吸氧浓度甚至纯氧，并注意观察生命体征。5、呼吸道湿化加强呼吸道湿化是保证呼吸道通畅、预防呼吸道感染的重要措施之一。四、体位的护理将床头抬高30°～40°。在实际临床护理工作中根据患者病情尽可能采取半卧位，以增加患者舒适度；有利于食物靠动力作用通过幽门进入小肠，减少胃内容物潴留；有利于胃内容物的排空和食物消化，可有效减少或避免反流与误吸。五、营养及饮食的护理加强营养，提高免疫力，加强危重症患者的营养支持治疗，及时纠正水和电解质酸碱失衡。在进行鼻饲时，宜选择管腔小而不宜阻塞的胃管，每次目录TOC\o"1-3"\h\u268摘要 从工艺生产的安全和经济角度考虑，工艺上要求流入燃料油汽提塔的中亚蒸汽流量18~25m3/h。一旦生产发生了意外，也必须保证流入量（F1208）在符合标准的范围内。当燃料油汽提塔（D102-SM）的流入量（F1208）小于18m3/h时，控制阀应全开；当燃料油汽提塔的流入量（F1208）大于25m3/h时，控制阀应全关。综上所述，控制阀应选择风关阀。其他单回路控制系统的控制阀作用方式的选择同理。工艺水汽提塔（D105X）的顶压（PT117）控制的分程控制系统，工艺要求稀释蒸汽压力达到0.7Mpa以上，以适应裂解炉的要求，稀释蒸汽发生器（E114-SX）的蒸汽凝液流出量增减引起稀释蒸汽压力波动，应及时控制。当稀释蒸汽压力升高时，应该减少稀释蒸汽发生器蒸汽凝液流出量，因为阀为风开阀，所以其上的信号应该减小，即控制器的输出要减小，所以控制器选择反作用。然后验证控制器反作用时，中压蒸汽阀构成的控制回路是否构成负反馈。当稀释蒸汽压力升高时控制器反作用输出减少，中压蒸汽输入阀为风关阀，开度增加，中压蒸汽输入量减小，压力下降，符合调节要求。其他分程控制系统的控制阀作用方式的选择同理。表5-1控制阀的选型结果安装位置作用方式结构形式流量特性口径D103M顶端进料处风开隔膜阀等百分比50mmD105X顶端进料处风开直通单座等百分比45mmR150X罐外的中间位置处风开直通单座等百分比60mmD102-SM塔底处风开直通单座等百分比70mmD105X塔底处风关直通单座等百分比30mmD103M顶端出料处风关隔膜阀等百分比80mmD102-SM塔底进料处风关直通单座等百分比650mmE116出料处风关直通单座等百分比35mmE117X出料处风开风关蝶阀直通单座等百分比75mmD103M塔底处风开风关直通单座直通单座等百分比60mm5.2控制器的选型5.2.1控制器控制规律的选型稀释蒸汽发生系统共有10个控制回路，其中有2个是温度单回路控制系统，即酸性水汽提塔（D103M）进料温度（TE1215）单回路控制系统；工艺水汽提塔（D105X）进料温度（TE1225）单回路控制系统。因对温度参数的测量存在一定的滞后，所以各温度单回路控制系统的温度控制器需要选用PID控制规律才能满足要求；有3个流量单回路控制系统，即酸性水汽提塔（D103M）塔顶流量（FT1211）、工艺水汽提塔（D105X）塔底流量（FT1081）、燃料油汽提塔（D102-SM）进料流量（FT1208）单回路控制系统，因为对流量参数的调节要求尽量平稳、精确度高，而且输出余差小，所以各流量单回路控制系统的流量控制器需选用比例积分PI控制规律才能满足要求；有3个液位单回路控制系统，即工艺水汽提塔（D105X）塔底液位（LT1202）、燃料油汽提塔（D102-SM）塔底液位（LT126）、中压凝液闪蒸罐(R150X)液位（LT1204）单回路控制系统，因为对液位的测量不需要那么精确，所以各液位单回路控制系统的液位控制器选用纯比例P控制规律就能满足要求。有2个分程控制系统，即酸性水汽提塔（D103M）塔底液位（LT133），工艺水汽提塔（D105X）塔顶输出流量压力（PT117），根据不同的调节方式进行分程控制。有1个压力分程控制系统，即工艺水汽提塔（D105X）塔顶输出流量压力（PT117）分程控制系统，因为对压力参数的调节要求迅速、消除余差，所以压力控制器选用比例积分PI控制规律才能满足要求。要在确定控制阀的作用方式以后，确定控制器的作用方式，从而保证控制系统具有负反馈。在酸性水汽提塔的进料温度（TE1215）单回路控制系统中，当水冷器（E2318）尾气温度升高时，应减小酸水汽提塔进料预热器出料流量，阀门的开度该减小，因为选择的是风关阀，所以其输入信号增大，即温度控制器的输出信号减小。综上所述，当酸性水汽提塔的进料温度升高时，温度控制器的输出信号减小，所以水冷器的尾气温度控制器的作用方式为反作用。在中压凝液闪蒸罐（R150X）的液位（LT1204）单回路控制系统中，当中压凝液闪蒸罐内蒸汽凝液的液位（L1204）上升时，应增大蒸汽凝液的流出量，控制阀门的开度变大，因为选择的是风开阀，所以阀上的输入信号也变大，即液位控制器的输出信号增大。综上所述，当R150X内蒸汽凝液的液位（L1204）上升时，液位控制器的输出信号也增大，所以中压凝液闪蒸罐（R150X）的液位控制器的作用方式为正作用。在燃料油汽提塔进料流量（FC1208）单回路控制系统中，当燃料油汽提塔的流入量（F1208）增多时，就应减小燃料油汽提塔的流入量（F1208），阀门的开度会降低，因为选择的是风关阀，所以控制阀上的输入信号（FI1208）应增大，即流量控制器的输出信号（FV1208）减小。因此当燃料油汽提塔的流入量（F1208）增多时，流量控制器的输出信号增大，所以流量控制器的作用方式为正作用。在工艺水汽提塔的顶压（PT117）分程控制系统中，当稀释蒸汽压力升高时，应该减少稀释蒸汽发生器蒸汽凝液流出量，因为阀为气开式，所以其上的信号应该减小，即控制器的输出要减小，所以控制器选择反作用。然后验证控制器反作用时，中压蒸汽阀构成的控制回路是否构成负反馈。当稀释蒸汽压力升高时控制器反作用输出减少，中压蒸汽输入阀为气关式，开度增加，中压蒸汽输入量减小，压力下降，符合调节要求。表5-2控制器的作用方式与控制规律控制器所在位号作用方式控制规律DCS系统TIC1215正作用PIJX-300XPTIC1226正作用PIJX-300XPLIC1204正作用PIDJX-300XPLIC126正作用PIDJX-300XPLIC1202反作用PIJX-300XPFIC1211反作用PIJX-300XPFIC1208反作用PIJX-300XPFIC1081反作用PIDJX-300XPLIC33温度分程控制系统反作用PIJX-300XPPIC117压力分程控制系统反作用PIDJX-300XP第6章DCS组态本次设计采用JX-300XP集散控制系统对醇酮装置精馏塔的各自动控制系统的方案进行分析组态。集散控制系统（DCS）是结合自动化技术、计算机技术、通信技术、网络技术等而发展的产物，已成为实现生产过程自动化的重要控制装置[]。本次设计使用DCS进行组态，旨在提升生产过程中的集中监视、操作、管理和分散控制的水平，从而起到改善产品质量、提高产品精度的作用，并且最终实现精馏塔自动控制的目的。6.1控制系统布置控制站1个、操作站1个、工程师站1个。6.2主控卡、数据转发卡主控卡（XP243):冗余设置（2个）数据转发卡（XP233）:冗余设置（2个）6.3I/O测点清单I/O测点清单合同编号描述信号属性地址xx-xx-xx-xx卡件型号序号位号I/O类型量程单位1D103塔顶排出流量AI4～20mA0-2t/h02-00-02-00XP3132D103塔底流量调节AOⅢ型输出0~100%02-00-08-00XP3223D102-SM塔底流入流量AI4～20mA0-2t/h02-00-02-01XP3134D102-SM塔底流量调节AOⅢ型输出0~100%02-00-08-01XP3225D105X流出流量AI4～20mA0-2t/h02-00-02-02XP3136D105X流出流量调节AOⅢ型输出0~100%02-00-08-02XP3227D103M流入温度RTDCu500-150℃02-00-02-03XP3168TV1215流量调节AOⅢ型输出0~100%02-00-08-03XP3229D105X进料温度RTDCu500-150℃02-00-02-04XP31610E129AM/BM预热后排出的流量调节AOⅢ型输出0~100%02-00-08-04XP32211D105X工艺水汽提塔塔顶输出压力AI4～20mA0~2.5Mpa02-00-02-05XP31312调节稀释蒸汽排出的压力AOⅢ型输出0~100%02-00-08-05XP32213调节D105X工艺水汽提塔塔底排出的流量AOⅢ型输出0~100%02-00-08-06XP32214LT126D102-SM塔内液位AI4～20mA0~10m02-00-03-00XP31315LV126裂解燃料油排量AOⅢ型输出0~100%02-00-08-07XP32216LT133D103M塔内液位AI4～20mA0~10m02-00-03-01XP31317工艺水排出流量AOⅢ型输出0~100%02-00-09-00XP32218D103M塔进料流量调节AOⅢ型输出0~100%02-00-09-01XP32219D105X塔内液位AI4～20mA0~10m02-00-03-02XP31320E128X预热器进料流量AOⅢ型输出0~100%02-00-09-02XP32221R150X罐内液位AI4～20mA0~10m02-00-03-03XP31322R150X罐内出料流量调节AOⅢ型输出0~100%02-00-09-03XP3226.4I/O卡件清单I/O卡件测点清单信号类型点数卡件型号卡件数目模拟量信号电流信号8XP3132热电阻信号2XP3161模拟输出信号12XP3223总计2266.5机笼图1#机笼I/O卡件布置图123400010203040506070809101112131415冗余冗余XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXPPPPPPPPPPPPPPPPPPPP2222333333000000000044331112220000000000333333622200000000006.6控制方案在酸性水汽提塔（D103M）塔顶流量单回路控制系统中，酸性水汽提塔塔顶流量（FT1211）由流量变送器测得，并转化为4～20mADC统一标准信号送往现场控制站，并且将此信号送入机笼，机笼中输入、输出卡件分别选XP313和XP322，相应的输入信号的测点位于机笼的第02号卡槽XP313的第1路通道（即地址02-00-02-00），送往数据转发卡XP233,经数据转发卡送到主控卡XP243，经内部处理器进行PID运算后，输出4～20mADC统一标准信号，控制信号经数据转发卡XP233传递，由机笼的第08号卡槽XP322的第1路通道输出（即地址02-00-08-00），送给现场控制阀。序号控制方案位号1输入1输出1位号2输入2输出21单回路FIC1211FT1211FV1211在酸性水汽提塔（D103M）塔进料温度单回路控制系统中，酸性水汽提塔进料温度（TE1215）由温度变送器测得，并转化为4～20mADC统一标准信号送往现场控制站，并且将此信号送入机笼，机笼中输入、输出卡件分别选XP316和XP322，相应的输入信号的测点位于机笼的第02号卡槽XP316的第4路通道（即地址02-00-02-03），送往数据转发卡XP233,经数据转发卡送到主控卡XP243，经内部处理器进行PID运算后，输出4～20mADC统一标准信号，控制信号经数据转发卡XP233传递，由机笼的第08号卡槽XP322的第4路通道输出（即地址02-00-08-03），送给现场控制阀。序号控制方案位号1输入1输出1位号2输入2输出21单回路TIC1215TE1215LV1215在酸性水汽提塔（D103M）塔内液位分程控制系统中，酸性水汽提塔塔内液位（LT133）由液位变送器测得，并转化为4～20mADC统一标准信号送往现场控制站，并且将此信号送入机笼，机笼中输入、输出卡件分别选XP313和XP322，相应的输入信号的测点位于机笼的第03号卡槽XP313的第2路通道（即地址02-00-03-01），送往数据转发卡XP233,经数据转发卡送到主控卡XP243，经内部处理器进行PID运算后，输出4～20mADC统一标准信号，控制信号经数据转发卡XP233传递，由机笼的第09号卡槽XP322的第1路通道输出（即地址02-00-09-00）；和机笼的第09号卡槽XP322的第2路通道输出（即地址02-00-09-01），送给现场控制阀。序号控制方案位号1输入1输出1位号2输入2输出21分程控制LIC133LT133LV133A在燃料油汽提塔（D102-SM）塔内进料流量单回路控制系统中，燃料油汽提塔塔内进料流量（FT1208）由流量变送器测得，并转化为4～20mADC统一标准信号送往现场控制站，并且将此信号送入机笼，机笼中输入、输出卡件分别选XP313和XP322，相应的输入信号的测点位于机笼的第02号卡槽XP313的第2路通道（即地址02-00-02-01），送往数据转发卡XP233,经数据转发卡送到主控卡XP243，经内部处理器进行PID运算后，输出4～20mADC统一标准信号，控制信号经数据转发卡XP233传递，由机笼的第08号卡槽XP322的第2路通道输出（即地址02-00-08-01），送给现场控制阀。序号控制方案位号1输入1输出1位号2输入2输出21单回路FIC1208FT1208FV1208在燃料油汽提塔（D102-SM）塔内液位单回路控制系统中，燃料油汽提塔塔内液位（LT126）由液位变送器测得，并转化为4～20mADC统一标准信号送往现场控制站，并且将此信号送入机笼，机笼中输入、输出卡件分别选XP313和XP322，相应的输入信号的测点位于机笼的第03号卡槽XP313的第1路通道（即地址02-00-03-00），送往数据转发卡XP233,经数据转发卡送到主控卡XP243，经内部处理器进行PID运算后，输出4～20mADC统一标准信号，控制信号经数据转发卡XP233传递，由机笼的第08号卡槽XP322的第8路通道输出（即地址02-00-08-07），送给现场控制阀。序号控制方案位号1输入1输出1位号2输入2输出21单回路LIC126LT126LV126在工艺水汽提塔（D105X）塔进料温度单回路控制系统中，工艺水汽提塔进料温度（TE1226）由温度变送器测得，并转化为4～20mADC统一标准信号送往现场控制站，并且将此信号送入机笼，机笼中输入、输出卡件分别选XP316和XP322，相应的输入信号的测点位于机笼的第02号卡槽XP316的第5路通道（即地址02-00-02-04），送往数据转发卡XP233,经数据转发卡送到主控卡XP243，经内部处理器进行PID运算后，输出4～20mADC统一标准信号，控制信号经数据转发卡XP233传递，由机笼的第08号卡槽XP322的第5路通道输出（即地址02-00-08-04），送给现场控制阀。序号控制方案位号1输入1输出1位号2输入2输出21单回路TIC1226TE1226TV1226在工艺水汽提塔（D105X）塔内液位单回路控制系统中，燃料油汽提塔塔内液位（LT1202）由液位变送器测得，并转化为4～20mADC统一标准信号送往现场控制站，并且将此信号送入机笼，机笼中输入、输出卡件分别选XP313和XP322，相应的输入信号的测点位于机笼的第03号卡槽XP313的第3路通道（即地址02-00-03-0