高支模安全专项施工方案

xxxx工程高支模安全专项施工方案XxxxxxxXxx年xxxx月

xxxx工程高支模安全专项施工方案编制人:曾文跃审核人:霍立新审批人:曹宝珍xxxxxxx年xxxx月目录TOC\o"1-2"\h\z\u第1章 编制说明 mm厚墙模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土墙名称能源站800mm厚侧墙新浇混凝土墙墙厚(mm)800混凝土墙的计算高度(mm)2500混凝土墙的计算长度(mm)18000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×2.5}＝min{29.868，60}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×2.5]＝min[29.87，60]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板布置次楞布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125次楞间距(mm)250次楞一端悬臂长(mm)250主楞间距(mm)500主楞一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)22面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主楞，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.054＝19.027kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.149kN·mσ＝Mmax/W＝0.149×106/18750＝7.928N/mm2≤[f]＝22N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.868=14.934kN/m面板变形图(mm)ν＝0.54mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、次楞验算次楞材质及类型矩形木楞次楞截面类型(mm)50×100次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.2次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞截面抵抗矩W(cm3)83.333次楞截面惯性矩I(cm4)416.6671、强度验算q＝bS承＝0.25×38.054＝9.513kN/m次楞弯矩图(kN·m)次楞剪力图(kN)Mmax＝0.297kN·mσ＝Mmax/W＝0.297×106/83333＝3.567N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.25×29.868=7.467kN/m次楞变形图(mm)ν＝0.171mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=5.011kN，R2=...R71=5.011kN，R72=5.011kN六、主楞验算主楞材质及类型双钢管主楞截面类型(mm)Φ48.3×3.6主楞计算截面类型(mm)Φ48.3×3.6主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞截面抵抗矩W(cm3)5.26主楞截面惯性矩I(cm4)12.711、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax＝0.313kN·mσ＝Mmax/W＝0.313×106/5260＝59.553N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主楞变形图(mm)ν＝0.414mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.054＝9.038kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！

顶板模板计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称顶板，标高8.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)7.85模板支架纵向长度L(m)32.8模板支架横向长度B(m)24.7二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及次楞0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.136其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.250.064地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)1风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)1三、模板体系设计主楞布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450次楞间距l(mm)300次楞最大悬挑长度l1(mm)200主楞最大悬挑长度l2(mm)200荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数ψc10.90.9可变荷载的分项系γQ11.41.4永久荷载的分项系数γG11.20.9结构重要性系数γ01设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.83面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×3]×1=11.43kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1×1×3)×1＝9.375kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝q1l2/8＝11.43×0.32/8＝0.129kN·mσ＝Mmax/W＝0.129×106/37500＝3.429N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×9.375×3004/(384×9350×281250)=0.376mmνmax=0.376mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、次楞验算次楞类型矩形木楞次楞截面类型(mm)50×100次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.386次楞截面抵抗矩W(cm3)83.333次楞弹性模量E(N/mm2)8415次楞截面惯性矩I(cm4)416.667次楞计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×3]×0.3＝3.501kN/m因此，q1静＝γ0×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.367kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×3×0.3＝1.134kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×2.367×0.92+0.117×1.134×0.92＝0.299kN·mM2＝q1L12/2=3.501×0.22/2＝0.07kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.299，0.07]＝0.299kN·mσ=Mmax/W=0.299×106/83333=3.59N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×2.367×0.9+0.617×1.134×0.9＝1.908kNV2＝q1L1＝3.501×0.2＝0.7kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.908，0.7]＝1.908kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.908×1000/(2×50×100)＝0.572N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1×1×3)×0.3＝2.873kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.873×9004/(100×8415×416.667×104)＝0.364mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.873×2004/(8×8415×416.667×104)＝0.016mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×200/150，10)＝2.667mm满足要求！六、主楞验算主楞类型矩形木楞主楞截面类型(mm)100×100主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.386主楞截面抵抗矩W(cm3)166.667主楞弹性模量E(N/mm2)8415主楞截面惯性矩I(cm4)833.333主楞计算方式三等跨连续梁可调托座内主楞根数11、次楞最大支座反力计算q1＝γ0×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×3]×0.3＝3.573kN/mq1静＝γ0×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.3＝2.439kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b＝1×1.4×0.9×3×0.3＝1.134kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×φc×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1×1×3)×0.3＝2.933kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×2.439×0.9+1.2×1.134×0.9＝3.639kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝3.573×0.2＝0.715kNR＝max[Rmax，R1]＝3.639kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.933×0.9＝2.903kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.933×0.2＝0.587kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.903kN;计算简图如下：主楞计算简图一主楞计算简图二2、抗弯验算主楞弯矩图一(kN·m)主楞弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.97×106/166667=5.819N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！3、抗剪验算主楞剪力图一(kN)主楞剪力图二(kN)τmax=3Vmax/(2bh0)=3×6.74×1000/(2×100×100)＝1.011N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！4、挠度验算主楞变形图一(mm)主楞变形图二(mm)跨中νmax=0.450mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.250mm≤[ν]=min(2×200/150,10)=2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.571kN，R2=10.916kN，R3=11.725kN，R4=7.816kN图二支座反力依次为R1=8.672kN，R2=11.343kN，R3=11.343kN，R4=8.672kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝11.725kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф60×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)571立杆截面回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1630.000/20.1=81.095查表得，φ＝0.623不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[9.571，11.343，11.725，8.672]=11.725kNf＝N1/(ΦA)＝11725/(0.623×571)＝32.96N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552查表得，φ1=0.558不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.571,11.343,11.725,8.672]+1×1.2×0.15×7.85=13.138kNf=N/(φ1A)＝13.138×103/(0.558×571)=41.234N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=7.85/24.7=0.318≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=γ0×ψc×γQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1×0.9×1.4×(0.064×32.8×7.85×1+0.55×32.8×3.9)=109.412kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×7.85/(0.9×0.9))×32.8×24.72/2=17592.962kN·mMT=109.412kN·m≤MR=17592.962kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=γ0×ψc×γQ(Q2kL1H2+Q3kL1h1)=1×0.9×1.4×(0.136×32.8×7.852+0.55×32.8×3.9)=435.004kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.25+(0.5+0.15×7.85/(0.9×0.9))]×32.8×24.72/2=74098.888kN·mMT=435.004kN·m≤MR=74098.888kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算底板厚度h(mm)1000混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.225立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=13.138kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=0.983，ft=1.225N/mm2，η=1，h0=h-20=980mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=4520mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×0.983×1.225+0.25×0)×1×4520×980/1000=3735.076kN≥F1=13.138kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=13.026N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×13.026×20000/1000=861.49kN≥F1=13.138kN满足要求

梁模板计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称500*1000主楞混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1000模板支架高度H(m)7.1模板支架横向长度B(m)9模板支架纵向长度L(m)9支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及次楞0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份江苏0.25ωk=ω0μzμst=0.024地区常州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.146整体模板支架μstw0.81ωfk=ω0μzμstw=0.132竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.163三、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级一级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底次楞平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h'(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)250新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)450板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)450板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)450梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)300,600梁底支撑次楞最大悬挑长度(mm)250梁底支撑次楞根数3梁底支撑次楞间距250每纵距内附加梁底支撑主楞根数0梁底支撑主楞左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主楞右侧悬挑长度a2(mm)0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)22面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×3]×1＝41.25kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝38.016kN/mq1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×41.25×0.252＝0.322kN·mσ＝Mmax/W＝0.322×106/37500＝8.594N/mm2≤[f]＝22N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×25.6×2504/(100×10000×281250)＝0.185mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[250/150，10]＝1.667mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×38.016×0.25+0.437×3.234×0.25＝3.917kNR2=1.25q1L=1.25×41.25×0.25＝12.891kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×25.6×0.25＝2.4kNR2'=1.25q2L=1.25×25.6×0.25＝8kN五、次楞验算次楞类型方木次楞截面类型(mm)100×100次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782次楞截面抵抗矩W(cm3)166.667次楞弹性模量E(N/mm2)11000次楞截面惯性矩I(cm4)833.333次楞计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边次楞线荷载：q1左＝R1/b=3.917/1＝3.917kN/m梁底面板传递给中间次楞最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[12.891]/1=12.891kN/m梁底面板传递给右边次楞线荷载：q1右＝R3/b=3.917/1＝3.917kN/m次楞自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.5/2=0.074kN/m梁左侧模板传递给左边次楞荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(1-0.25)=0.557kN/m梁右侧模板传递给右边次楞荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(1-0.25)=0.557kN/m梁左侧楼板传递给左边次楞荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.45-0.5/2)/2×1=1.356kN/m梁右侧楼板传递给右边次楞荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×3]×(0.45-0.5/2)/2×1=1.356kN/m左侧次楞荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.917+0.074+0.557+1.356=5.905kN/m中间次楞荷载q中=q1中+q2=12.891+0.074=12.965kN/m右侧次楞荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.917+0.074+0.557+1.356=5.905kN/m次楞最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.905,12.965,5.905]=12.965kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边次楞线荷载：q1左'＝R1'/b=2.4/1＝2.4kN/m梁底面板传递给中间次楞最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b=Max[8]/1=8kN/m梁底面板传递给右边次楞线荷载：q1右'＝R3'/b=2.4/1＝2.4kN/m次楞自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/2=0.05kN/m梁左侧模板传递给左边次楞荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.25)=0.375kN/m梁右侧模板传递给右边次楞荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.25)=0.375kN/m梁左侧传递给左边次楞荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.5/2)/2×1=0.678kN/m梁右侧传递给右边次楞荷载q4右'＝1×(0.5+(24+1.1)×0.25)]×(0.45-0.5/2)/2×1=0.678kN/m左侧次楞荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.4+0.05+0.375+0.678=3.503kN/m中间次楞荷载q中'=q1中'+q2'=8+0.05=8.05kN/m右侧次楞荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.4+0.05+0.375+0.678=3.503kN/m次楞最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.503,8.05,3.503]=8.05kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×12.965×0.92，0.5×12.965×0.252]＝1.313kN·mσ=Mmax/W=1.313×106/166667=7.876N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×12.965×0.9，12.965×0.25]＝5.834kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.834×1000/(2×100×100)＝0.875N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×8.05×9004/(384×11000×833.333×104)＝0.75mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝8.05×2504/(8×11000×833.333×104)＝0.043mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[12.965×0.9,0.5×12.965×0.9+12.965×0.25]=11.668kN同理可得：梁底支撑次楞所受最大支座反力依次为R1=5.315kN,R2=11.668kN,R3=5.315kN正常使用极限状态Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[8.05×0.9,0.5×8.05×0.9+8.05×0.25]=7.245kN同理可得：梁底支撑次楞所受最大支座反力依次为R1'=3.153kN,R2'=7.245kN,R3'=3.153kN六、主楞验算主楞类型方木主楞截面类型(mm)100×100主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444主楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.663主楞截面抵抗矩W(cm3)166.667主楞弹性模量E(N/mm2)9900主楞截面惯性矩I(cm4)833.333可调托座内主楞根数2主楞受力不均匀系数0.6主楞自重忽略不计，主楞2根合并，其主楞受力不均匀系数=0.6,则单根主楞所受集中力为Ks×Rn，Rn为各次楞所受最大支座反力1、抗弯验算主楞弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.297×106/166667=1.78N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Vmax＝3.501kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.501×1000/(2×100×100)＝0.525N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax＝0.011mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.301kN，R2=6.389kN，R3=6.389kN，R4=0.301kN立杆所受主楞支座反力依次为P1=0.301/0.6=0.501kN，P2=6.389/0.6=10.648kN，P3=6.389/0.6=10.648kN，P4=0.301/0.6=0.501kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4]＝10.648kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48.3×3.6立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48.3×3.6钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)506回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)5.26支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×250)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得：φ＝0.4962、风荷载计算Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.024×0.9×1.52/10)＝0.004kN·m3、稳定性计算P1＝0.501kN，P2＝10.648kN，P3＝10.648kN，P4＝0.501kNNd＝max[P1，P2，P3，P4]+1.1×1.35×0.15×(7.1-1)＝max[0.501，10.648，10.648，0.501]+1.359＝12.007kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝12006.757/(0.496×506)+0.004×106/5260＝48.601N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=7.1/9=0.789≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.132=0.119kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×7.12×0.119+7.1×0.22=4.557kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=92×0.9×[0.15×7.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×9/2=141.3kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×4.557=15.037kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)1000混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)13.026混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.225立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=12.007kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=0.983，ft=1.225N/mm2，η=1，h0=h-20=980mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=4720mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×0.983×1.225+0.25×0)×1×4720×980/1000=3900.344kN≥F1=12.007kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=13.026N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×13.026×40000/1000=2110.212kN≥F1=12.007kN满足要求！

400mm厚墙模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土墙名称能源站400mm宽侧墙新浇混凝土墙墙厚(mm)800混凝土墙的计算高度(mm)2000混凝土墙的计算长度(mm)18000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×2}＝min{29.868，48}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×2]＝min[29.87，48]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.642，42.282]＝0.9×42.282＝38.054kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868kN/m2三、面板布置次楞布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125次楞间距(mm)250次楞一端悬臂长(mm)250主楞间距(mm)500主楞一端悬臂长(mm)250对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)22面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主楞，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.054＝19.027kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.149kN·mσ＝Mmax/W＝0.149×106/18750＝7.928N/mm2≤[f]＝22N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.868=14.934kN/m面板变形图(mm)ν＝0.54mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、次楞验算次楞材质及类型矩形木楞次楞截面类型(mm)50×100次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.2次楞弹性模量E(N/mm2)9000次楞截面抵抗矩W(cm3)83.333次楞截面惯性矩I(cm4)416.6671、强度验算q＝bS承＝0.25×38.054＝9.513kN/m次楞弯矩图(kN·m)次楞剪力图(kN)Mmax＝0.297kN·mσ＝Mmax/W＝0.297×106/83333＝3.567N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.25×29.868=7.467kN/m次楞变形图(mm)ν＝0.175mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.994kN，R2=...R71=4.994kN，R72=4.994kN六、主楞验算主楞材质及类型双钢管主楞截面类型(mm)Φ48.3×3.6主楞计算截面类型(mm)Φ48.3×3.6主楞抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞截面抵抗矩W(cm3)5.26主楞截面惯性矩I(cm4)12.711、强度验算主楞弯矩图(kN·m)Mmax＝0.312kN·mσ＝Mmax/W＝0.312×106/5260＝59.339N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主楞变形图(mm)ν＝0.413mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.054＝9.038kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！柱模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼3层KZ11新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)7850新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)7.85新浇混凝土对模板