16m空心板桥梁预应力中、边板计算书

.z.16m预应力混凝土空心板计算书1计算依据与根底资料1.1标准及规1.1.1标准跨径：桥梁标准跨径16m；计算跨径(斜交25°、简支)15.30m；预制板长15.96m设计荷载：城-A级，人群荷载3.5kN/m2桥面宽度：全宽50.5m桥梁半幅宽度：3.75m〔人行道〕+5.0m〔非机动车道〕+3.5m〔行车道〕+12m〔机动车道〕+1m〔中央分隔带〕=25.25m。桥梁平安等级为二级，环境条件Ⅱ类1.1.2规"公路工程技术标准"JTGB01-2003"公路桥梁设计通用规"JTGD60-2004〔简称"通规"〕"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"JTGD62-2004〔简称"预规"〕1.1.3参考资料"公路桥涵设计手册"桥梁上册〔人民交通2004.3〕1.2主要材料混凝土：预制板及铰缝为C50，10cmC50防水混凝土铺装层，9cm沥青混凝土。2〕预应力钢绞线：采用钢绞线，，3〕普通钢筋：采用HRB335，，1.3设计要点1〕本桥按后法局部预应力混凝土A类构件设计，桥面10cmC50防水混凝土铺装层和9cm沥青混凝土不考虑参与截面组合作用；2〕预应力拉控制应力值，混凝土强度到达90％时才允许拉预应力钢筋;3〕按"预规"计算混凝土收缩、徐变效应;4〕计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为10d;5〕环境平均相对湿度RH=75％;6〕存梁时间为90d。2横断面布置2.1横断面布置图〔半幅桥面单位：cm〕2.2预制板截面尺寸〔未含10cmC50防水混凝土铺装层〕单位：mm边、中板毛截面几何特性〔不含12cmC40防水混凝土铺装层〕表2－1板号中板边板几何特性面积抗弯惯矩抗弯惯矩面积抗弯惯矩抗弯惯矩0.50260.0397550.08094840.61350.0475590.09224933汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算3.1汽车荷载、人群荷载横向分布系数计算3.1.1跨中横向分布系数本桥根本构造是横向铰承受力，因此，汽车荷载横向分布系数按横断面空心板铰接计算。因中部机动车道承载较为不利，应选取机动车道下11片空心板做横向分布计算，择其最不利的分布状况进展梁板的计算。机动车道为3车道，故分别进展3车道加载、2车道加载及单车道加载三种加载状况进展分析。构造描述:3车道加载主梁跨径:15.300m材料剪切模量/弯曲模量=0.430梁号 梁宽 弯惯矩 扭惯矩 左板宽 左惯矩 右板宽 右惯矩 连接1 1.625 0.048 0.092 0.380 0.001 0.000 0.000 铰接2 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接3 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接4 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接5 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接6 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接7 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接8 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接9 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接10 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接11 1.625 0.048 0.092 0.000 0.000 0.380 0.001 铰接桥面描述:人行道 分隔带 车行道 中央分隔带 车行道 分隔带 人行道0.000 1.510 12.000 0.9900.000 0.000 0.000 0.000左车道数=3,右车道数=0,自动计入车道折减汽车等级:汽车超-20级挂车等级:挂车-120级人群集度:3.500KPa横向分布系数计算结果:梁号 汽车 挂车 人群 满人 特载 车列1 0.262 0.152 0.000 1.103 0.000 0.0002 0.229 0.136 0.000 0.980 0.000 0.0003 0.238 0.140 0.000 1.032 0.000 0.0004 0.240 0.131 0.000 1.069 0.000 0.0005 0.239 0.125 0.000 1.094 0.000 0.0006 0.234 0.122 0.000 1.107 0.000 0.0007 0.240 0.125 0.000 1.111 0.000 0.0008 0.246 0.131 0.000 1.105 0.000 0.0009 0.250 0.144 0.000 1.089 0.000 0.00010 0.248 0.148 0.000 1.061 0.000 0.00011 0.289 0.169 0.000 1.222 0.000 0.000计算成功完成构造描述:2车道加载主梁跨径:15.300m材料剪切模量/弯曲模量=0.430梁号 梁宽 弯惯矩 扭惯矩 左板宽 左惯矩 右板宽 右惯矩 连接1 1.625 0.048 0.092 0.380 0.001 0.000 0.000 铰接2 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接3 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接4 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接5 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接6 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接7 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接8 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接9 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接10 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接11 1.625 0.048 0.092 0.000 0.000 0.380 0.001 铰接桥面描述:人行道 分隔带 车行道 中央分隔带 车行道 分隔带 人行道0.000 1.510 12.000 0.9900.000 0.000 0.000 0.000左车道数=2,右车道数=0,自动计入车道折减汽车等级:汽车超-20级挂车等级:挂车-120级人群集度:3.500KPa横向分布系数计算结果:梁号 汽车 挂车 人群 满人 特载 车列1 0.281 0.152 0.000 1.103 0.000 0.0002 0.244 0.136 0.000 0.980 0.000 0.0003 0.248 0.140 0.000 1.032 0.000 0.0004 0.242 0.131 0.000 1.069 0.000 0.0005 0.222 0.125 0.000 1.094 0.000 0.0006 0.215 0.122 0.000 1.107 0.000 0.0007 0.219 0.125 0.000 1.111 0.000 0.0008 0.241 0.131 0.000 1.105 0.000 0.0009 0.258 0.144 0.000 1.089 0.000 0.00010 0.264 0.148 0.000 1.061 0.000 0.00011 0.311 0.169 0.000 1.222 0.000 0.000计算成功完成构造描述:单车道加载主梁跨径:15.300m材料剪切模量/弯曲模量=0.430梁号 梁宽 弯惯矩 扭惯矩 左板宽 左惯矩 右板宽 右惯矩 连接1 1.625 0.048 0.092 0.380 0.001 0.000 0.000 铰接2 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接3 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接4 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接5 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接6 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接7 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接8 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接9 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接10 1.250 0.040 0.081 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接11 1.625 0.048 0.092 0.000 0.000 0.380 0.001 铰接桥面描述:人行道 分隔带 车行道 中央分隔带 车行道 分隔带 人行道0.000 1.510 12.000 0.9900.000 0.000 0.000 0.000左车道数=1,右车道数=0,自动计入车道折减汽车等级:汽车超-20级挂车等级:挂车-120级人群集度:3.500KPa横向分布系数计算结果:梁号 汽车 挂车 人群 满人 特载 车列1 0.184 0.152 0.000 1.103 0.000 0.0002 0.155 0.136 0.000 0.980 0.000 0.0003 0.147 0.140 0.000 1.032 0.000 0.0004 0.133 0.131 0.000 1.069 0.000 0.0005 0.126 0.125 0.000 1.094 0.000 0.0006 0.124 0.122 0.000 1.107 0.000 0.0007 0.127 0.125 0.000 1.111 0.000 0.0008 0.133 0.131 0.000 1.105 0.000 0.0009 0.147 0.144 0.000 1.089 0.000 0.00010 0.165 0.148 0.000 1.061 0.000 0.00011 0.203 0.169 0.000 1.222 0.000 0.000计算成功完成本桥取中幅桥机动车道的梁板做计算分析，分别进展单车道、双车道、三车道的所有三种情况进展横向分布计算，取最不利的结果分别进展中粱和边梁的单梁分析。因此，取各板的横向分布系数如下。各种板宽对应的横向分布系数表3－3位置汽车荷载满人荷载边板0.3111.222中板0.2641.1113.2汽车荷载冲击系数值计算汽车荷载纵向整体冲击系数简支板构造基频——"通规"条文说明4C50混凝土板跨中处单位长度质量：，其中—跨中延米构造自重〔N/m〕，g—重力加速度∴按照"通规"第4.3.2条，冲击系数可按下式计算：当时，∴4作用效应组合4.1作用的标准值4.1.1永久作用标准值一期恒载：预制板重力密度取自重系数k=26/25=1.04(混凝土重力标准为C40，q=25KN/m³)二期恒载：1〕10cmC50防水混凝土铺装重力密度取2〕铰缝混凝土，重力密度取3〕沥青混凝土γ=24KN/m³4〕绿化带上覆盆栽，计算时等效为20cm厚覆土，γ=。边板:中板:城-A级车道荷载空心板中板计算计算原则、容及控制标准计算书中将采用midasCivil对桥梁进展分析计算，并以"公路桥涵设计通用规"〔JTGD60-2004〕和"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕为标准，按A类预应力混凝土构造进展验算。计算模型图表SEQ图表\*ARABIC1计算模型图1)节点数量：35；2)单元数量：34；3)边界条件数量：2；4)施工阶段数量：3，施工阶段步骤如下：施工阶段1：CS1，持续时间10天；施工阶段2：CS2，持续时间30天；施工阶段3：CS3，持续时间3650天；荷载工况及荷载组合1)自重自重系数：-1.042)整体升降温系统温度：30.00〔[C]〕3)梁截面温度梯度降温〔单元1〕序号宽度(m)到箱梁顶距离(m)温度([C])11.240.00-12.5021.240.10-3.3531.240.400.00梯度升温〔单元1〕序号宽度(m)到箱梁顶距离(m)温度([C])11.240.0025.0021.240.106.7031.240.400.004)徐变收缩收缩龄期：28天;构件理论厚度：1m；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：EQh＝a×Ac／u；EQu＝L0＋a×Li；5)可变荷载活载：汽车荷载，桥梁等级为城-A级；对于汽车荷载纵向整体冲击系数μ，按照"公路桥涵通用设计规"第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：EQ当f＜1.5Hz时，μ＝0.05；EQ当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ当f＞14Hz时，μ＝0.45；根据规，计算的构造基频f=6.80Hz，冲击系数μ=0.323。6)荷载组合荷载工况及荷载组合荷载工况序号工况名称描述1cSH收缩二次(CS)2cD恒荷载(CS)3cEL施工荷载(CS)4SUM合计(CS)5M[1]移开工况6cTP钢束一次(CS)7cCR徐变二次(CS)8cTS钢束二次(CS)9T梯度降温荷载组合列表：cLCB1：根本组合(永久荷载):1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB2：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4McLCB3：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[1]cLCB4：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[2]cLCB5：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[3]cLCB6：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[1]cLCB7：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[2]cLCB8：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[3]cLCB9：根本组合(永久荷载):1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB10：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4McLCB11：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[1]cLCB12：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[2]cLCB13：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4T[3]cLCB14：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[1]cLCB15：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[2]cLCB16：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12T[3]cLCB17：极限组合(永久荷载):1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB18：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)McLCB19：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T[1]cLCB20：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T[2]cLCB21：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0T[3]cLCB22：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+1.0T[1]cLCB23：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+1.0T[2]cLCB24：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+1.0T[3]cLCB25：长期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)McLCB26：长期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T[1]cLCB27：长期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T[2]cLCB28：长期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+1.0T[3]cLCB29：弹性阶段应力验算组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0McLCB30：弹性阶段应力验算组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0T[1]cLCB31：弹性阶段应力验算组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0T[2]cLCB32：弹性阶段应力验算组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0T[3]持久状况承载能力极限状态验算结果截面受压区高度截面受压区高度相对界限受压区高度ξb钢筋种类C50及以下C55/C60C65/C70C75/C80R2350.620.600.58-HRB3350.560.540.52-HRB400/KL4000.530.510.49-钢绞线、钢丝0.400.380.360.35精轧螺纹钢筋0.400.380.36-正截面抗弯承载能力验算图表SEQ图表\*ARABIC2正截面抗弯承载能力验算结果图形结论：按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第5.1.5条EQγos≤R验算，构造重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规要求。斜截面抗剪承载能力验算图表SEQ图表\*ARABIC3斜截面抗剪承载能力验算结果图形结论：按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第5.1.5条EQγos≤R验算，构造重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规要求。按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第5.2.9条进展抗剪截面验算，满足规要求。支反力计算支反力计算结果表格节点F*(kN)FY(kN)FZ(kN)M*(kN·m)MY(kN·m)MZ(kN·m)20.0000.000259.9250.0000.0000.000340.0000.000259.9250.0000.0000.000持久状况正常使用极限状态验算结果构造正截面抗裂验算对于局部预应力A类构件，在作用〔荷载〕短期效应组合下，应符合以下条件EQσst－σpc≤0.7ftk但在荷载长期效应组合下：EQσlt－σpc≤0图表SEQ图表\*ARABIC4构造正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图表SEQ图表\*ARABIC5构造正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论：按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第6.3.1-1条验算:短期效应组合EQσst－σpc=0.00MPa≤0.7ftk=0.00MPa，满足规要求。长期效应组合EQσst－σpc=0.00MPa≤0.7ftk=0.00MPa，满足规要求。构造斜截面抗裂验算对于A类和B类局部预应力混凝土构件，在作用〔荷载〕短期效应组合下，应符合以下条件：预制构件：EQσtp≤0.7ftk现场浇筑〔包括预制拼装〕构件：EQσtp≤0.5ftk图表SEQ图表\*ARABIC6构造斜截面抗裂验算结果图形结论：按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第6.3.1-2条验算:除两端单元EQσtp=-2.49MPa＞0.7ftk=-1.86MPa，其余均满足规要求。持久状况构件应力验算结果正截面混凝土法向压应力验算按"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第7.1.5-1条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力：未开裂构件：EQσkc＋σpt≤0.5fck允许开裂构件：EQσcc≤0.5fck图表SEQ图表\*ARABIC7正截面混凝土法向压应力验算结果图形结论：按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第7.1.5条验算:EQσkc＋σpt=8.44MPa≤0.5fck=16.20MPa，满足规要求。正截面受拉区钢筋拉应力验算按"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第7.1.5-2条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受拉区预应力钢筋的最大拉应力：1〕对钢绞线、钢丝未开裂构件：EQσpe＋σp≤0.65fpk允许开裂构件：EQσpo＋σp≤0.65fpk2〕对精轧螺纹钢筋未开裂构件：EQσpe＋σp≤0.80fpk允许开裂构件:EQσpo＋σp≤0.80fpk结论：按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第7.1.5-2条验算:EQσpe＋σp=1130.01MPa≤0.65fpk=1209.00MPa，满足规要求.5.3斜截面混凝土的主压应力验算按"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第7.1.6条，混凝土的主压应力应符合下式规定：EQσcp≤0.6fck图表SEQ图表\*ARABIC8斜截面混凝土的主压应力验算结果图形结论：按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第7.1.6条验算：EQσcp=8.44MPa≤0.6fck=19.44MPa，满足规要求。短暂状况构件应力验算结果短暂状况构件应力验算按"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第7.2.8条，截面边缘混凝土的法向压应力应符合下式规定：EQσtcc≤0.70f'ck图表SEQ图表\*ARABIC9短暂状况构件应力验算结果图形结论：按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第7.2.8条验算：EQσtcc=9.44MPa≤0.70f'ck=18.14MPa，满足规要求。空心板边板计算计算模型图表SEQ图表\*ARABIC1计算模型图1)节点数量：35；2)单元数量：34；3)边界条件数量：2；4)施工阶段数量：3，施工阶段步骤如下：施工阶段1：CS1，持续时间10天；施工阶段2：CS2，持续时间30天；施工阶段3：CS3，持续时间3650天；截面特性及有效宽度1)截面特性表格:边板A(m2m2m2|SB|Sup(m,2))Asy(|SB|Sup(m,2))Asz(|SB|Sup(m,2))z(+)(m)z(-)(m)0.6140.3190.2670.3690.431I**(m4m4m4|SB|Sup(m,4))Iyy(|SB|Sup(m,4))Izz(|SB|Sup(m,4))y(+)(m)y(-)(m)0.0920.0480.1280.7490.871荷载工况及荷载组合1)自重自重系数：-1.042)梁截面温度表格SEQ表格\*ARABIC5梯度降温〔单元1〕序号宽度(m)到箱梁顶距离(m)温度([C])11.620.00-12.5021.620.10-3.3531.620.400.00表格SEQ表格\*ARABIC6梯度升温〔单元1〕序号宽度(m)到箱梁顶距离(m)温度([C])11.620.0025.0021.620.106.7031.620.400.003)徐变收缩收缩龄期：3天;构件理论厚度：1m；理论厚度自动计算：由程序自动计算各构件的理论厚度。公式为：EQh＝a×Ac／u；EQu＝L0＋a×Li；4)可变荷载活载：汽车荷载，桥梁等级为城-A级；对于汽车荷载纵向整体冲击系数μ，按照"公路桥涵通用设计规"第4.3.2条，冲击系数μ可按下式计算：EQ当f＜1.5Hz时，μ＝0.05；EQ当1.5Hz≤f≤14Hz时，μ＝0.1767ln(f)－0.0157；EQ当f＞14Hz时，μ＝0.45；根据规，计算的构造基频f=6.73Hz，冲击系数μ=0.321。5)荷载组合荷载工况及荷载组合荷载工况序号工况名称描述1cSH收缩二次(CS)2cD恒荷载(CS)3cEL施工荷载(CS)4SUM合计(CS)5M[1]移动荷载6TPG梯度降温7cTP钢束一次(CS)8cCR徐变二次(CS)9cTS钢束二次(CS)荷载组合列表：cLCB1：根本组合(永久荷载):1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB2：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4McLCB3：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4TPG[1]cLCB4：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4TPG[2]cLCB5：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12TPG[1]cLCB6：根本组合:1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12TPG[2]cLCB7：根本组合(永久荷载):1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB8：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4McLCB9：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4TPG[1]cLCB10：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4TPG[2]cLCB11：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12TPG[1]cLCB12：根本组合:1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M+1.12TPG[2]cLCB13：极限组合(永久荷载):1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)cLCB14：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)McLCB15：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.8TPG[1]cLCB16：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.8TPG[2]cLCB17：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+0.8TPG[1]cLCB18：短期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M+0.8TPG[2]cLCB19：长期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)McLCB20：长期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+0.8TPG[1]cLCB21：长期组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M+0.8TPG[2]cLCB22：弹性阶段应力验算组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0McLCB23：弹性阶段应力验算组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0TPG[1]cLCB24：弹性阶段应力验算组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0TPG[2]cLCB25：弹性阶段应力验算组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0TP...cLCB26：弹性阶段应力验算组合:1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M+1.0TP...持久状况承载能力极限状态验算结果截面受压区高度截面受压区高度相对界限受压区高度ξb钢筋种类C50及以下C55/C60C65/C70C75/C80R2350.620.600.58-HRB3350.560.540.52-HRB400/KL4000.530.510.49-钢绞线、钢丝0.400.380.360.35精轧螺纹钢筋0.400.380.36-正截面抗弯承载能力验算图表SEQ图表\*ARABIC2正截面抗弯承载能力验算结果图形结论：按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第5.1.5条EQγos≤R验算，构造重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规要求。斜截面抗剪承载能力验算图表SEQ图表\*ARABIC3斜截面抗剪承载能力验算结果图形结论：按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第5.1.5条EQγos≤R验算，构造重要性系数*作用效应的组合设计最大值均小于等于构件承载力设计值，满足规要求。按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第5.2.9条进展抗剪截面验算，满足规要求。支反力计算支反力计算结果表格节点F*(kN)FY(kN)FZ(kN)M*(kN·m)MY(kN·m)MZ(kN·m)20.000-0.002398.1310.0000.000-0.534340.0000.002398.131-0.0000.0000.506持久状况正常使用极限状态验算结果构造正截面抗裂验算对于局部预应力A类构件，在作用〔荷载〕短期效应组合下，应符合以下条件：EQσst－σpc≤0.7ftk但在荷载长期效应组合下：EQσlt－σpc≤0图表SEQ图表\*ARABIC4构造正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图表SEQ图表\*ARABIC5构造正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论：按照"公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规"〔JTGD62-2004〕第6.3.1-1条验算:短期效应组