巫镇高速入城连接道工程-B线BK0+703.911-BK3+542.359连接道上跨桥施工图设计说明

巫镇高速入城连接道工程—B线BK0+703.911-BK3+542.359连接道上跨桥上跨桥施工图设计巫镇高速入城连接道工程—B线BK0+703.911-BK3+542.359——连接道上跨桥施工图设计说明1项目概况1.1项目区位巫溪县地跨东经108°44′-109°58′，北纬31°14′-31°44′，位于重庆市东部边缘的渝、陕、鄂三省市交界处，东邻湖北竹山、竹溪县，南接奉节、巫山县，西与开县、云阳县接壤，北靠城口和陕西镇坪县。地处长江三峡和大宁河风景名胜区，位于奉节—巫溪—巫山“金三角”旅游腹心地带。本项目位于巫溪县北侧，其中A线起点接北井大道设计终点,A线终点与巫镇高速巫溪互通出口和B线起点形成环形交叉;B线起点与A线终点和巫镇高速巫溪互通出口形成环形交叉,B线终点与现状S201避绕公路顺接;C线起点与B线BK0+614.476处平交,C线终点接前进桥处平交。巫溪县区域位置图项目区位图1.2工程概况巫镇高速入城连接道工程共包括三条道路，分别为A线、B线、C线。本项目均位于巫溪县城,A线、B线为城市次干路,设计时速为40km/h。C线为城市支路，设计时速为20km/h。A线、B线路幅宽度为30米双向六车道，C线路幅宽度为18.5米双向四车道。其中A线长220.028m,B线长3542.359m,C线长1184.552m。1.3上阶段专家意见及执行情况1、设计文件资料齐全，内容较完整，基本满足文件编制深度要求。2、项目中桥梁为一联3×30米布跨、斜度为45°的斜梁桥，与地形和既有道路适应性较好，总体布置较为合理。3、设计中对现浇混凝土箱梁桥和预制混凝土小箱梁桥进行了方案比较，同意现浇混凝土箱梁桥作为推荐方案。4、设计说明中，确定的桥宽为30米，上部结构采用单箱四室截面、箱梁顶底板厚0.25米，均与结构设计图不符，请核实。回复：按专家意见核实修改图纸。5、桥面车道为整幅车道，无中央分隔带，而结构设计图中主梁为双幅箱梁，在横向是否连接为整体，未见图示和说明，请予以明确。回复：按专家意见核实修改图纸。6、下阶段设计时，需采用更为合适的结构分析软件，充分考虑斜梁桥的受力特性；0号桥台地形横向高差大，需充分考虑轻型桥台所受土压力的影响。回复：由于桥梁斜交角度较大，下阶段采用midasciv桥梁结构计算软件进行空间结构分析。下阶段施工图设计时，采用构造措施减少土体对桥台侧向土压力作用，如放缓锥坡坡度、回填高度较大时适当回填部分浆砌片石等。1.4设计内容本册为桥梁工程，其余部分详见另分册。2设计依据及设计采用规范2.1设计依据1） 业主与我院签订的设计合同 2）周边已发红线3）本项目初设批复（巫溪城建初设[2018]8号）4）1：500地形图5）《巫镇高速入城连接道工程工程—地质勘察报告》（长春市政工程设计研究院2018.07）2.2主要设计规范1）国家规范（1）《城市道路交通设施设计规范》（GB50688-2011）（2）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（3）《预应力筋用锚具夹具和连接器》（GB/T14370-2007）（4）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（5）《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476-2008）（6）《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2014）（7）《建筑工程设计文件编制深度规定》（2008年）2）住建部规范（1）《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）（2016年版）（2）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）（3）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166-2011）（4）《城市桥梁桥面防水工程技术规程》(CJJ139-2010)（5）《市政公用工程设计文件编制深度规定》（2013年）（6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（7）《钢-混凝土组合桥梁设计规范》(GB509117-2013)（8）《碳素结构钢》（GB/T700-2006）（9）《低合金高强度结构钢》（GB/T1591-2008）3）交通部规范（1）《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）（2）《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)（3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTGD61-2005)（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)（5）《公路钢结构设计规范》(JTGD64-2015)（6）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)（7）《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）（8）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）（9）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/TD60-01-2004）（10）《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、夹具和连接器》(JT/T329-2010)（11）《公路桥梁盆式支座》（JT/T391-2009）（12）《公路桥梁伸缩装置》（JT/T327-2004）（13）《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT-T529-2004）（14）《公路桥梁伸缩缝装置通用技术条件》（JT/T327-2016）（15）《公路交通安全设施设计规范》（JTGD81-2017）（16）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)（17）《公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件》（JT/T722-2008）（18）《公路工程基本建设项目设计文件编制办法》4）地方规范（1）《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029—2004）（2）《重庆市城市桥梁工程施工质量验收规范》（DBJ50/T-086-2016）（3）《重庆市市政工程施工图设计文件编制技术规定》（重庆市城乡建设委员会2017）3工程地质及建设条件3.1地理位置拟建道路位于重庆市巫溪县，项目区域内地势总体上北高南低，地势高差较大，两侧多为林地、耕地和民房。线位区内仅有多条农村公路及机耕道与之相连，总体上交通不方便。勘察区位见图3.1-1。农村公路及机耕道见图3.1-2勘察勘察图3.1-1勘察区位图图3.1-2农村公路及机耕道3.2气象水文巫溪县属亚热带暖湿季风气候区，四季分明，雨量充沛。低山河谷年平均气温18℃左右；山地年平均气温小于5℃。海拔每升高100米，年均温下降0.65℃。气温最高在7、8月份，最低在1月份。多年平均降水量在1030-1950毫米之间。降水量9月最多，1月最少。低山河谷年均霜日11天，槽坝年均霜日40天，高山年均霜日大于100天。低山区日照多年平均1589小时，中山区多年平均1568.7小时，高山区多年平均1378小时。其中C线终点处紧邻柏杨河。柏杨河为已治理河道，河堤挡墙高约6～8m，河道宽约7～10m，勘察期间水面宽度约5～7m，年内最小流量一般出现在1-3月，勘察期间水位高程约203.35m，洪水主汛期在6-9月，7-8月最集中，根据走访调查，在本河道治理后的最高洪水位约206.34m。勘察区内从西向东分布有多条冲沟，大部分为干沟，少数有水，勘察区内从冲沟由西向东依次为：江北沟，宽约1～2m，勘察期间有水流，水深约0.5m。罗家沟，宽约1m，有深谭，勘察期间有水流，水深约0.5m。门头沟，宽约1.5～4m，勘察期间有水流，水深约1.5m，据当地老乡介绍，本沟在多雨季节水量较大。无名沟1，宽约1m，勘察期间无水，据老乡介绍，在多雨季节本沟有季节性流水。无名沟2，宽约0.5m，勘察期间有极小径流。无名沟3，宽约1～2m，干沟，有季节性流水。无名沟4，宽约1m，干沟，有季节性流水。无名沟5，宽约宽约1m，干沟，有季节性流水。此外，场地还零星分布有鱼塘，水池等，面积均较小,本次勘察范围内无大型地表水体分布，场地水文条件总体较为简单。3.3工程地质条件3.3.1地形地貌拟建场地属构造剥蚀丘陵、岩溶喀斯特地貌单元，总体上属斜坡地形，在居民分布区，有人工改造的痕迹。场地原始地貌多为山丘与沟槽相间排列，丘间纵横冲沟较为发育，局部为丘间坦坝，地形严格受地质构造控制，山脉走向与构造线基本一致，呈东西向平行岭谷区。场地斜坡地形区植被较发育，坡角一般15～45°，局部基岩露头区坡角大于50°；沟谷地带地形坡度较陡，坡角一般20°～35°，丘间坦坝地段较平缓，坡角一般5°～20°。场地中等复杂，现状地形沿线起伏较大，拟建道路处于原始侵蚀斜坡近坡肩地段，整体地势西北低东南高。勘察区内最大高程418m，位于拟建道路B线北侧山顶上，最低高程210m，位于C线末端河沟洼地，最大高差约208m。场地内勘探点最高标高376.05m（ZK183），最低标高210.34m（ZK679），相对高差约165.71m。3.3.2地层岩性据地面调查和钻探揭露，场地内主要分布有上覆第四系全新统人工填筑层杂填土、素填土（Q4ml），残坡积层次生红粘土（Q4el+dl），崩坡堆积层块石土（Q4col+dl），冲洪积层淤泥（Q4al+pl），冲洪积层淤泥质土（Q4al+pl），冲洪积层漂卵石土（Q4al+pl）。土层下伏基岩为三叠系下统嘉陵江组（T1j）灰岩、泥灰岩、角砾岩、泥岩组成，现由新到老分述如下： 1、第四系全新统（Q4）（1）素填土（Q4ml）：杂色，主要由次生红粘土夹灰岩碎块石组成，局部含有植物根茎。次生红粘土主要呈可塑状，硬质物多成次棱角状，硬质物竖向分布不均，含量约为15%～30%，一般直径为50mm～300mm，最大500mm，松散～稍密，为场地人工随机堆填，堆填时间为半年~一年。揭露层厚0.40m(ZK583)～9.40m(ZK2)，场地填土主要分布于村庄、厂房及附近道路修建段。（2）杂填土：杂色，生活垃圾，建筑垃圾，灰岩碎块，黏土矿物组成，稍湿，硬质物，含量在30%左右，松散至稍密，为人工垃圾场，人工、器械抛填，堆填时间较短。揭露层厚1.50m(ZK460)～21.30m(ZK443)，场地杂填土分布于场地局部地段。（3）次生红粘土（Q4el+dl）：黄褐色，由粘土矿物组成，含有少量灰岩碎块石，含量在5%左右，形状各异。可塑状，坡残积，稍湿，遥感反应无，切面稍有光泽，干强度及韧性中等，浸水后膨胀，失水易龟裂。揭露层厚0.10m（ZK386）～8.30m（ZK337），残坡积层次生红粘土主要分布于原始沟谷地带及斜坡地形区及稻田水塘地区，斜坡地带厚度薄，沟谷地带分布厚度较大。（4）块石土（Q4col+dl）：浅黄色，灰黄色，主要由灰岩碎块石充填次生红粘土组成，碎块石呈棱角形、次棱角形，碎石含量约20％～35％，一般直径20～200mm，块石含量约30％～55％，一般直径200mm～1000mm，最大块经3500mm，可塑状次生红粘土充填，稍密-中密状。揭露层厚0.50m（ZK635）～14.10m（ZK4），该层分布于场地大部分地段，但厚度随地形起伏变化较大，分布不连续。（5）淤泥（Q4al+pl）:灰褐色、黑褐色，主要由粘性土淤泥、动植物残骸、生活垃圾组成，有腐味。本次钻探未揭露，据现场调查，该层分布于场地内死水沟、水塘及局部淤堵的沟渠内。（6）淤泥质土（Q4al+pl）：灰褐色、黄褐色、黑褐色，含有少量灰岩碎屑，碎屑粒径2～15mm，含量约5～10%。局部含植物根系，以流塑状为主，有腐味，稍有光滑，干强度及韧性极低。本次钻探只在一个钻孔中揭露厚度4.2m（ZK344），据钻探揭露及现场调查，该层零星分布于场地积水农田、过水沟渠、水塘等地段及周边一定影响范围。厚度因随不同水体影响变化较大，分布不连续。（7）漂卵石土（Q4al+pl）:灰色、黄色，母岩主要为中等风化灰岩、泥灰岩等，很湿-饱和，松散～稍密，磨圆度一般～较好，呈次棱角状～浑圆状，分选性一般，颗粒级配一般，一般粒径2-50cm，最大约150cm，充填粘性土、砂土。本次钻探未揭露，据现场调查，该层分布于场地河沟局部地段。厚度随河沟地形起伏变化较大，分布不连续。2、三叠系下统嘉陵江组（T1j）。（1）灰岩（T1j-Ml）：灰白色~黄色，主要由硅酸岩矿物组成，泥质～钙质胶结，隐晶质结构，薄层~中层构造。部分岩芯有溶蚀小孔出现，岩芯断口有白色长石晶体发育。强风化段网状裂隙发育，风化裂隙极度发育，有黏土填充，岩芯破碎，多呈碎块状，探揭露层厚0.20m（ZK586）～6.0m（ZK333）；中等风化段构造网状裂隙较发育，岩体破碎~较破碎，岩芯呈碎块状-短柱状。锤击声较脆，岩质相对较硬。勘察场地均有分布，为场地基岩主要岩性。（2）泥灰岩（T1j-Ml）：黄褐色，主要泥灰质矿物组成，中厚层构造，隐晶结构，强风化岩体较破碎，风化裂隙发育，岩芯呈碎块状，探揭露层厚0.7m（ZK209）～11.6m（ZK197）；中风化段岩体较完整，岩芯呈短柱状至中长柱状，岩芯长度15cm~25cm。勘察场地局部分布。（2）角砾岩：杂色，中层状结构，由黏土矿物和灰岩岩块重新胶结组成，裂隙发育，强风化岩体较破碎，岩芯呈碎块状至短柱状,探揭露层厚0.5m（ZK551）～17.4m（ZK335）；中等风化段裂隙发育，岩体较破碎，岩芯呈碎块状至短柱状。勘察场地局部分布。（3）泥岩：褐红色，主要有黏土矿物组成，泥质胶结，中厚层构造，中等风化段岩体较完整，岩芯呈短柱状，本次勘察只揭露到中等风化段泥岩。勘察场地局部分布。3、基岩面起伏情况与埋深上覆第四系地层与下伏三叠系下统嘉陵江组基岩呈不整合接触。第四系覆盖层厚度约0.5-21.3，基岩面倾角起伏较大，约5-50°。场地基岩划分为强风化带及中风化带。强风化带：裂隙发育,强风化岩石被裂隙分割成碎块状，裂面多充填泥膜，强风化灰岩岩芯多呈碎块状。强风化带底界面起伏较大，在场地各钻孔均有揭露。中等风化带：岩石结构部分破坏，网状裂隙较发育，面较平直，部分由泥质充填，局部沿裂隙风化后，其周边呈褐黄色，岩体破碎~较破碎~较完整。钻孔岩芯呈碎块状～短柱状。其在场地各钻孔均有揭露。3.3.3地质构造场地在地质构造位于渔沙—建楼冲断复背斜南翼，岩层呈单斜构造,产状为163°～200°∠32°～41°，优势产状180°∠37°，岩层层面呈闭合状，平直光滑，略有起伏，偶夹泥质充填或泥夹岩屑充填，结合很差，属软弱结构面。根据道路沿线基岩露头裂隙调查结果，拟建道路沿线主要发育三组构造裂隙,裂隙特征描述如下：裂隙LX1：产状为65～90°∠50～75°，优势产状74°∠65°，裂面较平整，局部张开1-2mm，间距1-6m，延伸长1-4m，泥质充填，结合程度很差，属软弱结构面。裂隙LX2：产状为280～340°∠55～74°，优势产状320°∠73°，间距0.5-5.00m，裂面较平直，延伸长度3-6m，张开度1-15mm，泥质充填，结合程度很差，属软弱结构面。裂隙LX3：产状为210～215°∠60～62°，优势产状213°∠60°，间距1.0-4.20m，裂面较平直，延伸长度2.2-5.4m，张开度1-5mm，泥质充填，结合程度很差，属软弱结构面。场地内未发现断层。综合分析，场地岩体裂隙较发育。3.3.4不良地质现象据本次地面调查测绘、钻探成果及区域地质表明，拟建场地内无断层通过，未见滑坡、泥石流、危岩和塌岸等不良地质现象,也未见致灾地质体和对工程不利的埋藏物。但场地属于灰岩地区局部见溶裂和溶洞。3.3.5岩溶发育程度据地面物探和钻探揭示，在多处钻孔中发现了被次生红粘土充填的溶洞，溶洞直径在0.6～1.8m，按《工程地质勘察规范》(DBJ50/T-043-2016)中8.4.2节中标准划分，揭露溶洞5个，总孔数698个，见洞隙率为0.72％，判定勘察区岩溶微发育，溶洞埋深深浅不一，多充填次生红粘土，岩溶发育情况详见6.1节。根据现场地质调查，在场地及周边未发现有溶洞、土洞等岩溶现象，但在基岩出露区，有溶蚀现象，主要表现为小溶孔、溶蚀裂缝等。勘察区为可溶性碳酸盐岩，地表水及地下水对岩石存在破坏和改造，参考查阅区域地质资料、相邻场地经验，拟建场地还可能存在其他隐伏岩溶。本次勘察为查明场地的隐伏型岩溶，在场地内拟建桥梁区布置物探剖面2条，采用高密度电阻率法测量。成果分析如下（详见平面图及物探报告）：根据以上数据处理结果，经过对比分析并结合区内地质特征以及钻孔资料综合分析、判断，从而得出最终推断解释成果。成果分析如下：高密度电法测试成果说明如下：依据经验系数、反演计算反演剖面成象特征，对整个场区的物探成果图资料进行综合解释；各测线解释为：WT1-WT1’测线：测线长度150m；测线表层为土层覆盖，土层主要为碎石、粘土，厚度为1.4～3.4米，基岩为灰岩；测线WT1~WT1’未见物探异常；该测线区域下，电阻率值较低，推测该测线区域内基岩较破碎。WT2-WT2’测线：测线长度90m；测线表层为土层覆盖，土层主要为碎石、粘土，厚度为1.2～4.8米，基岩为灰岩；WT2-WT2’测线未见物探异常。该测线区域下，电阻率值较低，推测该测线区域内基岩较破碎。建议结合地质勘察资料确定异常带的具体情况；综上所述，勘测范围内电阻率无较大异常,无明显的岩溶发育。解释成果详见附件7《巫镇高速入城连接道工程工程地面物探勘测报告》。综上所述：该地区岩溶微发育。对于桩基底标高在溶洞顶板以上，建议穿越溶洞，以下伏稳定基岩作为基础持力层，且3倍桩径或5m深度范围内无溶洞及软弱层。3.4桥梁工程地质评价拟建场地周围造剥蚀丘陵地貌，拟建场地呈浅“V”型地貌。中间发育冲沟，沟深约1.5m，水深约1.0m。根据现场调查，两岸整体稳定，场地适宜拟建桥梁的建设。根据设计资料，本桥梁包括0#桥台、1#桥墩、2#桥墩、3#桥台，持力层选择及基础形式建议如下：0#桥台：桥台处覆盖层为碎石土，厚度2.3-5.5m，下部为强、中风化灰岩，其中强风化灰岩厚度约0.5m。根据设计资料，本桥台采用重力式桥台，桥台基础为扩大台阶基础，以中等风化灰岩为基础持力层，中等风化灰岩地基容许承载力1000kPa。建议采用明挖扩大形式，其基坑边坡碎石土部分建议采用1：1放坡，岩质部分采用1：0.75放坡，并采取支护措施。基底摩擦系数值取0.55。1#桥墩：桥墩处覆盖层为粘土、碎石土，厚度1.0-5.4m，下部为强、中风化灰岩，其中强风化灰岩厚度约0.5m。根据设计资料，1#桥墩墩高9m，桥墩采用直径为1.6m的圆形柱式墩，接直径为1.8m的桩基。建议采用嵌岩桩基础形式，以中风化灰岩为基础持力层，中等风化灰岩饱和抗压强度为24.37Mpa。嵌岩深度不小于3倍桩径。2#桥墩：桥墩处覆盖层为素填土、粘土，厚度1.3-2.0m，下部为强、中风化灰岩，其中强风化灰岩厚度约1.0m。根据设计资料，2#桥墩高度约为20m，桥墩采用直径为1.8m的圆形柱式墩，接直径为2.0m的桩基。建议采用嵌岩桩基础形式，以中风化灰岩为基础持力层，中等风化灰岩饱和抗压强度为24.37Mpa。嵌岩深度不小于3倍桩径。3#桥台：桥台处覆盖层为粘土，厚度0.6-1.8m，下部为强、中风化灰岩，其中强风化灰岩厚度约0.5m。根据设计资料，本桥台采用重力式桥台，桥台基础为扩大台阶基础，以中等风化灰岩为基础持力层，中等风化灰岩地基容许承载力1000kPa。建议采用明挖扩大形式，其基坑边坡碎石土部分建议采用1：1放坡，岩质部分采用1：0.75放坡，并采取支护措施。基底摩擦系数值取0.55。3.5岩体物理力学参数3.5.1岩、土体参数建议值一览表指标重度抗拉强度标准值抗剪强度值天然抗压强度标准值饱和抗压强度标准值地基承基底摩擦系数岩土与锚固体极限粘结强度标准值载力CΦ特征值地层kN/m3kPakPa°MpaMpakPakPa素填土天然20.5*；饱和21.0*天然5*天然28*饱和22*现场载荷试验确定0.25*/饱和3*杂填土天然20.5*；饱和21.0*天然2*天然25*现场载荷试验确定0.25*/饱和1*饱和18*块石土天然23.5*天然20.0*天然30.0*350*0.45*160*饱和24.0*饱和14.0*饱和25.0*次生红粘土天然18.0/天然28.70天然12.77//110*0.25*40*饱和18.5*饱和21.40饱和8.78淤泥质粘土天然17.3/天然19.14天然8.64//60*饱和17.5*饱和15.14饱和6.24强风化灰岩24.0*/////400*0.40*220*强风化角砾岩24.0*/////350*0.40*220*强风化泥灰岩24.0*/////350*0.40*220*强风化泥岩24.0*/////300*0.40*220*中等风化灰岩24.863614103231.3724.2172460.60*1500*中等风化角砾岩24.72916253015.8910.8136700.55800*中等风化泥灰岩24.63157813112.88.4746460.5620*中等风化泥岩24.5*141362286.183.8422430.4400*其它参数（经验值）：1、后期填土应压实处理，其压实系数应在0.94以上，且承载力特征值以现场实测为准。2、灰岩、角砾岩岩体抗剪强度折减系数按经验C值取0.20，φ值取0.85；抗拉强度取0.30。岩体弹性模量与变形模量按试验值的0.60折减；泊松比取1.0。泥灰岩、泥岩岩体抗剪强度折减系数按经验C值取0.30，φ值取0.90；抗拉强度取0.40。岩体弹性模量与变形模量按试验值的0.70折减；泊松比取1.0。永久边坡应考虑时间效应系数，取0.95。3、岩体变形指标标准值：灰岩变形模量取4839MPa，弹性模量取5180MPa，泊桑比取0.18；角砾岩变形模量取1517MPa，弹性模量取1623MPa，泊桑比取0.31；泥灰岩变形模量取1617MPa，弹性模量取1826MPa，泊桑比取0.31；4、边坡允许坡率值（不受外倾结构面控制时）：压实填土1:1.75，次生红粘土1：1.75，块石土：1:1.5，强风化基岩1：1.0，中等风化基岩1:0.75。临时边坡的开挖的坡率值可在允许坡率值的基础上适当增陡。5、土体水平抗力系数的比例系数m值：素填土为10MN/m4；次生红粘土为14MN/m4；淤泥质粘土为2.5MN/m4；滑移带土（红粘土）为14MN/m4；软化泥灰岩（呈土状）为14MN/m4；块石土为100MN/m4。岩体水平抗力系数，中等风化灰岩为380MN/m3，中等风化角砾岩为150MN/m3。中等风化泥灰岩为130MN/m3。中等风化泥岩为80MN/m3。6、裂隙LX1、裂隙LX2、裂隙LX3属软弱结构面，结合程度很差，建议：结构面抗剪强度取值C=20KPa，φ=12°；岩层结构面结合度极差，属软弱结构面，抗剪强度取值C=20KPa，φ=12°。由于边坡高度较大，按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）要求，其结构面的抗剪强度应实测校核。7、边坡锚固支护时，应以中等风化岩层为锚固段，锚固面应取外倾结构面与岩体理论破裂角中二者较小值；强风化理论破裂角为45°，本工程场地中等风化灰岩理论破裂角为61°，中等风化角砾岩理论破裂角为60°，中等风化泥灰岩理论破裂角为60°，中等风化泥岩理论破裂角为59°8、土岩界面参数建议值：素填土与块石土界面面的抗剪强度参数：天然状态c取5kPa*，φ取28°*，饱和状态c取3kPa*，φ取22°*。素填土与基岩面的抗剪强度参数：天然状态c取4kPa*，φ取25°*，饱和状态c取2kPa*，φ取20°*。次生红粘土与碎石土的分界面天然状态c取28.7kPa*，φ取12.77°*，饱和状态c取21.4kPa*，φ取8.78°*。次生红粘土与基岩界面抗剪强度参数：天然状态下C取26.0kPa，Φ取11.50°；饱和状态下C取19.00kPa，Φ取8.00°。块石土与基岩分界面天然状态c取18kPa*，φ取27°*，饱和状态c取13kPa*，φ取23°*。3.5结论与建议（一）结论1、拟建物工程重要性等级为二级，边坡的安全等级为二～一级，建筑场地等级为二级场地（中等复杂场地），综合判定场地岩土工程勘察等级为甲级。2、据本次地面调查测绘、钻探成果及区域地质表明，拟建场地内无断层通过，未见滑坡、泥石流、危岩和塌岸等不良地质现象,也未见致灾地质体和对工程不利的埋藏物，本次钻孔在多处钻孔中发现了溶洞，岩溶微发育，溶洞埋深深浅不一，多充填次生红粘土夹灰岩碎块石。场地为灰岩地区，据现场钻孔，局部地段有溶蚀现象，呈溶蚀裂缝，蜂窝状溶孔，推测隐伏岩溶较发育。施工过程中加强对岩溶的调查，桥梁段等桩基础地段逐桩进行持力层检测，确定基底以下3倍基础宽度或5m范围内有无洞穴，如在基础下方出现溶洞等现象，可采用桩基穿越或用混凝土回填，经对岩溶处理及拟建道路两侧挖填方边坡进行有效支挡处理后，场地整体稳定，适宜该工程建设。3、据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010，2016年局部修订版）场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组，地震效应评价详见五(一)节。4、场地内地下水较贫乏。工程场地附近无污染源，环境水和土层对砼结构、钢筋砼中钢筋有微腐蚀性，土层对钢结构有微腐蚀性。5、场地内开挖边坡稳定性评价详见第5.2节。（二）建议1、施工顺序：平场—边坡支挡—场内基础施工。2、场地内岩土层物理力学性能指标建议值见5.4节。3、拟建道路沿线挖方边坡的支护措施建议见本报告第5.2、5.3、5.4节。填方路段支护措施建议：建议分阶放坡＋排水处理。填方边坡建议第1级（8m以内）放坡坡率采用1：1.50，第2级放坡坡率采用1：1.75，第3级及以下放坡坡率采用1：2.00，现状地面坡角较陡段在坡脚设抗滑挡墙支挡，完善排水措施及边坡表面植被绿化；对于坡高大于8.00m进行分阶放坡，且每阶高度不应大于8.00m，中间设置宽度不小于2.0m马道。强风化基岩1:0.75，中等分化基岩1:0.5。挖方路段支护措施建议：建议采用分阶放坡＋排水处理，坡率：对于土层厚度小于1.00m进行清除，土层厚度大于1.00m的土层按1：1.50进行放坡；强风化基岩1：1.0；中等风化基岩1：0.75。对于坡高大于8.00m进行分阶放坡，且每阶高度不应大于8m。完善排水措施，坡面采用挂网锚喷支护。拟新建桥梁桥台边坡，建议临时放坡处理，临时放坡坡率：填土取1：1.25。涵洞左右两侧壁采用涵洞侧壁支挡，以基岩做挡墙持力层。先支挡后回填。并做排水处理。拟新建涵洞两侧边坡，建议临时放坡处理，临时放坡坡率：填土取1：1.25。涵洞左右两侧壁采用涵洞侧壁支挡，以基岩做挡墙持力层。先支挡后回填。并做排水处理。建议设计加强对斜坡上填方或半挖半填路段路基整体或局部滑移的控制。顺向坡地段易沿外倾结构面整体滑塌，建议采用分段跳槽、自上而下、及时支护的逆作法施工，边坡工程宜采用动态设计，信息施工法。B线超限高切坡开挖段宜调整方案，建议采用隧道穿越，减少开挖土石方开挖量和支护工程。4、拟建道路的路基存在填土与基岩同时作为一段路基基础的情况，设计时需考虑路基的不均匀沉降问题。5、局部存在次生红粘土路段，建议清除拟建路基次生红粘土表层的软土及杂土。6、边坡开挖时应严格按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）及勘察设计要求进行施工,边坡施工必须先支挡后开挖，建议采用分段跳槽、自上而下、及时支护的逆作法施工，边坡工程宜采用动态设计，信息施工法，并设置相应的变形观测点进行变形监测，同时应加强对结构面产状、结构面结合特征、结构面力学参数及边坡稳定性的复核。7、边坡施工严禁无序大开挖、大爆破作业，及时封闭边坡，防治进一步风化。并作好坡顶和坡面的排水措施。8、场地水文地质条件简单，地下水较贫乏。基坑开挖应注意做好排水及降水措施（特别是雨季施工）。9、场平时严格控制填土填料质量，避免出现‘橡皮土’或将第四系松散层作换填处理。若采用压实填土作为地基，压实填土的压实系数应大于或等于0.97，在地基主要受力层范围以下，压实填土的压实系数应大于或等于0.94，压实填土质量必须满足相关规范要求。10、基坑开挖应严格控制爆破，防止破坏地基和边坡岩体强度。11、桥梁墩下桩基础基底应进入中风化基岩内1～3倍桩径，桩基础的单桩轴向受压承载力容许值[Ra]，建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007第5.3.4条推荐的公式计算。当土层较深且遇尚未固结填土时应考虑负摩阻力，同时雨季施工时应做好桩孔内的降水措施及护壁措施。12、因桥墩桩位处为沟谷，有地下水存在，该段范围内的桩基施工时应采取必要的排水措施，施工时宜采用钻孔灌注桩。13、在卵石层中进行桥墩的钻孔桩施工时，应采用泥浆护壁，14、建议场地在场平施工前应进行场平设计和支挡结构设计，施工时应根据场平设计方案进行合理有序的场平，严禁无序和大面积乱开挖。15、由于地基土的不均匀性，应控制差异性沉降，并加强监测。16、填方边坡高度大于12m，挖方土质边坡大于15m，岩质边坡高度大于30m段属超限边坡，根据渝建发（2010）166号文规定，对边坡初步设计支护方案业主应组织专家进行安全专项论证和可行性评估；边坡施工应按建质【2009】87号文规定做好边坡支护施工方案专项论证工作。17、施工中加强验槽工作，出现异常情况及时通知我院技术人员到场解决有关地质问题。4主要材料及性能要求4.1混凝土1）C50混凝土：预应力混凝土箱梁；2）C40混凝土：墩柱、盖梁；3）C35混凝土：台帽、搭板、人行道；4）C35水下混凝土：桩基；5）C30混凝土：台身6）C25混凝土：基础垫层。4.2钢绞线采用公称直径15.2mm的高强度低松弛（Ⅱ级松弛）预应力钢绞线。其应符合图纸要求及《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2014）中的规定。钢绞线主要技术要求应符合如下规定：1）钢铰线公称直径：15.2mm；2）截面面积：140mm2；3）抗拉强度标准值：fpk=1860MPa；4）弹性模量：E=1.95×105MPa；5）钢筋松弛率：≤0.035；6）预应力钢束与管道的摩阻系数：u=0.17；7）预应力管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：k=0.0015（塑料波纹管）；8）一端锚具变形及钢束回缩值小于等于：6mm。4.3普通钢筋设计采用HPB300钢筋、HRB400钢筋，HPB300钢筋其质量应符合《钢筋混凝土用钢第1部分:热轧光圆钢筋》GB1499.1-2008的规定，HRB400钢筋其质量应符合《钢筋混凝土用钢第2部分:热轧带肋钢筋》(GB1499.2－2007)要求。除特别说明外直径≥22mm的钢筋采用机械连接，接头连接等级为I级，连接区段内的接头率不大于50%，并满足《钢筋机械连接技术规程》（JGJ107-2010）要求。HPB300钢筋：抗拉设计强度fsd≥250MPa，标准强度fsk≥300MPa，弹性模量E=2.1×105MPa。HRB400钢筋：抗拉设计强度fsd≥330MPa，标准强度fsk≥400MPa，弹性模量E=2.0×105MPa。4.4钢材人行道防撞护栏钢管及人行道栏杆采用Q235B钢，技术标准必须符合《碳素结构钢》（GB/T700-2006）的有关规定。5主要技术标准1）设计荷载：汽车荷载为城-A级；2）桥梁设计基准年限：100年；3）桥梁设计使用年限：100年；4）环境类别：Ⅱ类；6）结构安全等级：一级；7）地震烈度：地震动峰值加速度为ag=0.05g，按Ⅵ度进行抗震构造设防。6桥梁设计6.1桥梁概况桥梁跨越现有匝道。6.2桥梁总体设计6.2.1连接道上跨桥连接道上跨桥起点桩号K3+357.512，终点桩号K3+455.512，桥梁上跨现状匝道。桥梁平面位于直线段上，共一联，跨径布置为：25+40+25m，斜交角度45°，上部结构为预应力混凝土现浇箱梁，桥梁全长98.0m。桥梁横向布置为：2.5m（人行道）+14.0m（车行道）+4.0m（人行道）=20.5m。2）上部结构设计上部结构采用预应力混凝土现浇箱梁，箱室结构为单箱四室截面，全桥共三跨，箱梁顶板宽20.5m，底板宽均为16.5m，梁高2.1m，悬臂长2.0m，顶底板厚度均为0.25m，采用支架现浇施工。3）下部结构设计下部结构桥墩采用柱式墩，桥墩直径为1.6m，基础为2.0m钻孔灌注桩基础，桥台采用轻型桥台，基础为直径1.8m钻孔灌注桩基础。桩基础嵌入中风化岩层不小于3倍桩径，桩底单轴抗压强度标准值不得小于6.0Mpa，嵌岩深度要求从桩基边到中风化岩层斜面的安全襟边距不得小于5米算起。下部结构桥墩墩柱、桥台采用搭设支架现浇施工。6.3附属结构1）桥面铺装设计现浇箱梁桥面：采用4cmSMA-13沥青玛蹄脂+6cmAC-20C中粒式密级配沥青混凝土；桥面防水层：现浇箱梁喷涂道桥用聚合物水泥防水涂料，钢箱梁采用甲基丙烯酸树脂防水粘结层，防水层需符合《道桥用防水涂料》（JC/T975-2005）相关规定。2）桥面排水设计桥面雨水经泄水管收集，通过纵向PVC管引导至桥台或桥墩位置，在桥台及桥墩处设竖向PVC管将雨水沿桥墩（台）有组织地引入市政雨水管网系统中，避免桥面积水及雨水散排。3）伸缩缝设计在桥台位置设置80型伸缩缝，伸缩缝详细资料由生产厂家提供。4）桥头搭板设计为使行车平顺，台后均铺设钢筋混凝土搭板。5）支座采用GPZ盆式橡胶支座，必须符合《公路桥梁盆式支座》（JT/T391-2009）的有关规定。6）栏杆设计桥梁人行道外侧设置栏杆，栏杆形式根据实际情况，选择经济适用，美观、与周围环境协调一致的栏杆。7桥梁抗震设计根据国家质量技术监督局2001年发布《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），桥址区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，地震基本烈度Ⅵ度。本次施工图设计拟定采用以下结构抗震措施:1）尽量采用连续结构，以加强结构整体性。2）加强防震挡块设计，挡块与梁之间应加设防震橡胶垫块。3）加强防止落梁的措施设计。4）适当加大桥墩、桥台盖梁宽度，保证梁端至墩、台盖梁边缘的距离不小于（40+0.5L）cm（L为梁板计算跨径，以m为单位取值）。5）适当加大桥墩及其桩基的截面尺寸，加强桥墩及其桩基的钢筋构造，增强其刚度及抗弯惯性矩。6）适当加强墩桩结合部位潜在塑性铰区域处的钢筋构造，增强此处的抗震能力。7）适当加长轻型桥台台长，加大桥台桩基、盖梁、耳背墙截面尺寸，同时加强其钢筋构造。8桥梁耐久性设计及措施结构的防腐蚀耐久性设计是一个系统工程，它涉及到设计方法、施工质量、监理控制及管理部门后期维护等各方面的内容，很大程度上取决于结构施工过程中的质量控制与保证以及结构使用过程中例行检测与正确维修，因此，建设、设计、施工及监理四方单位应紧密协作，共同解决结构耐久性各项措施的实施。8.1结构耐久性设计依据本项目结构耐久性设计依据交通运输部批准《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》（JTG/TB07-01—2006）和中国土木工程学会标准CCES01－2004《混凝土结构耐久性设计与施工指南》（2005年修订版）提出的标准、要求进行设计。8.2结构环境本项目结构所处环境类别按Ⅱ类考虑。环境作用考虑到对钢筋混凝土、预应力混凝土结构侵蚀的严重程度为A级，即可忽略作用影响，这样环境作用等级为A级。8.3结构设计基准期本项目桥梁结构工程设计基准期为100年。8.4设计基本要求1）混凝土结构混凝土的各项指标除须满足现行设计、施工规范的要求外，同时也须满足下列方面要求；（1）工作性能预制构件用混凝土坍落度：6±2cm；泵送混凝土坍落度：14±2cm，同时要求混凝土拌合物具有良好的坍落度、均匀性、保水性能。（2）力学性能混凝土强度等级符合设计要求，并保证有一定的富余。（3）常规耐久性能抗渗等级≥P82）提高混凝土耐久性的具体措施（1）控制混凝土中钢筋的保护层厚度各种混凝土构件的钢筋的保护层厚度拟定参见下表。主要混凝土构件保护层厚度项目单位保护层厚度备注主梁mm30大气区桥墩mm30大气区承台mm40泥下区桩mm60泥下区注：1、保护层厚度指受力主筋表面至混凝土外边缘距离。2、泥下区指陆地地面线以下范围。（2）控制裂缝宽度钢筋混凝土结构通过增加配筋、增大截面尺寸等措施限制裂缝宽度。8.5支座要满足结构的设计使用寿命，支座的耐久性也很重要，设计从支座的结构、材料、防腐等各方面进行综合考虑，墩顶留有足够的起顶空间，定时检查，必要时应立即更换支座，确保结构安全。8.6结构使用运营阶段维修、养护对结构在使用年限内作出详细的养护、维修、检测规划及相应监控措施，必要时应委托有一定检测资质的单位进行定期检测和维修，确保结构的正常使用。具体要求参见《城市桥梁养护技术规范》（CJJ99-2003）。9桥梁施工要点有关桥梁的施工工艺及其质量检查标准采用《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008），并参照《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）（以下简称《施工规范》）进行，本施工说明只对以上两本规范未说明的部分和施工中有特殊要求部分作出说明。对于两本规范及本说明都未涉及的部分，可参照国家已批准的有关现行规范及标准进行操作。9.1上部结构施工9.1.1预应力混凝土箱梁1）箱梁采用满堂支架现浇方式整联浇筑。支架应进行预压，预压重量为箱梁及施工机械重量的110%。箱梁混凝土的颜色应保持一致，表面光滑平整。应严格保证箱梁混凝土的质量和强度，在浇筑新混凝土前应将旧混凝土的接缝面凿毛洁净，以保证新旧混凝土的整体性，并注意混凝土的养生。2）各梁段应严格控制断面尺寸，施工误差应限制在施工规范允许的偏差之内。浇筑箱梁时，注意预留泄水管的孔道，并且注意不要遗漏预埋在梁中的部件，如预埋在梁中的支座螺栓、伸缩缝钢筋等。3）钢束管道应严格按照图纸所给的坐标准确定位，确保钢束曲线平滑，锚具安装时，垫板平面必须与钢束管道垂直，锚孔中心应正对管道中心。4）必须待梁体混凝土强度达到90%设计强度且浇筑7天后方可张拉预应力钢束，采用两端张拉的预应力钢束张拉时须两端同时、对称张拉和锚固。5）为使现浇桥面层与箱梁整体结合，箱梁顶面必须拉毛处理，并用水冲洗干净后方可浇筑桥面。6）箱梁人孔洞根据实际情况在箱梁1/4截面至端部范围内自行设置，施工完毕后应按设计复原。7）预应力钢材及预应力锚具进场后，应分批严格检验和验收，妥善保管。8）预应力锚具和预应力张拉设备应配套使用，应按锚具使用说明书上的要求采用匹配的千斤顶型号。建议在上部结构施工前先进行试张拉等工艺试验，以掌握相关参数和熟悉张拉规程。预应力张拉设备在使用前必须进行标定和检验。9）预应力钢绞线应按有关规定对每批钢绞线抽检强度、弹性模量、截面积进行检测，对不合格产品严禁使用，同时应就实测的弹性模量和截面对计算引伸量作修正。10）钢绞线运抵工地后应放置在室内并防止锈蚀，切割钢绞线不准采用电焊或气焊切割，应采用圆盘机械切割。11）所有预应力钢材不许焊接，凡有缺陷的预应力钢绞线部位应予切除，不准使用。钢绞线使用前应作除锈处理，所有预应力张拉设备应按有关规定认真进行标定。12）波纹管应分批检验，不符合技术标准和相关要求的不允许使用。钢束管道要按图纸要求准确定位。13）锚具安装时，垫板平面必须与钢束管道相垂直，锚孔中心要对准管道中心。钢束管道与锚具的连接必须妥善处理，严禁管道伸入锚孔内，长钢束的穿束方法应仔细研究确定。14）锚具夹片和锚头锥孔要保持清洁，严禁有金属屑、混凝土等杂物，安装夹片前要进行清理。15）预应力管道间及管道与喇叭管的连接应确保其密封性。所有管道沿长度方向按设计要求设井字形定位钢筋并点焊在主筋上，不容许铁丝定位，确保管道在浇筑混凝土时不上浮，不变位。16）应逐个检查垫板喇叭管内有无毛刺，对有毛刺者应予退货，不准使用。17）预应力张拉顺序：0→初始张拉吨位（10%σk）→100%σk张拉吨位→持荷2分钟锚固。引伸量的量测应测定钢绞线直接伸长值，不宜测千斤顶油缸的变位，为此应将钢绞线伸出千斤顶尾端10厘米，直接测定钢绞线在张拉前、初始张拉吨位、张拉吨位及锚固后四种情况下的引伸值。如实际张拉引伸量与设计值相符，则可不进行超张拉，直接在控制应力锚固。如实际张拉引申量和设计值不符，误差超过6%，则应及时跟设计、监理联系，查明原因后方可进行张拉。18）箱梁预应力若采用两端张拉的钢束，预应力钢束在箱梁横截面方向应对称张拉，在纵向张拉两端应同步。预应力钢束张拉时采用张拉力和伸长量同时控制，以张拉力为主，张拉过程中、应观察梁体变位，如发现异常立即停止施工，并及时向设计、监理、业主方通报。19）预应力钢束张拉完毕后，严禁撞击锚头和钢束。20）箱梁钢绞线张拉完成后，应采用高强度水泥浆对预应力管道进行灌浆处理，水泥浆强度等级不低于C50，并应保证灌浆饱满。21）预应力管道应预留压浆孔和溢浆孔，曲线孔道的波峰部位应预留排气孔，在最低部位预留排水孔。压浆前应用压缩空气清除管道内杂质，然后压浆，管道压浆要求密实，压浆配合比要仔细比选，采用最优配合比，水灰比不大于0.4，不得掺入各种氯盐，可掺减水剂，其掺量由试验决定。22）预应力的张拉班组必须固定，且应在有经验的预应力张拉工长的指导下进行，不允许临时工承担此项工作。每次张拉应有完整的原始张拉记录，且应在监理在场的情况下进行。23）钢束实际伸长量与理论伸长量的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉，每一截面的断丝率滑移率不得大于该截面总钢丝数的1%。24）千斤顶在下列情况下应重新标定。（1）张拉设备的校准期限不得超