高支模设计计算书

第七届世界军人运动会射击馆工程

高支模计算书

审批人:

审核人:

编制人:

第1章编制依据

序号名称编号

1《钢管脚手架扣件》GB15831-2006

2《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

3《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

4《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-2013

5《碳素结构钢》GB/T700-2006

6《直缝:电焊钢管》GB/T13793-2008

7《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008

8《建筑机械使用安全技术规范》JGJ33-2012

9《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005

10《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

11《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016

12《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

13《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

14《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

15《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质2009(87)号

16《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质2009(254)号

17《建设工程安全生产管理条例》—

18建设工程高支撑模板系统施工安全监督管理导则—

19广联达众然施工安全设施计算软件及建筑施工手册第五版—

第1页

第2章工程概况

2.1工程概况

序号项目内容

1工程名称第七届世界军人运动会射击场馆建设工程

2建设地点武汉市蔡甸区参山街老世陈村特一号野战国防园

3建设单位武汉蔡甸生态发展集团有限公司

4设计单位武汉理工大设计研究院有限公司

5勘察单位武汉市勘察设计有限公司

6监理单位湖北新天地工程建设监理有限责任公司

7总承包单位中建钢构有限公司

结构类型及

8混凝土框架结构；大跨度钢结构

层数

（1）土建（含钢结构及装饰工程、屋面工程）、水、电和消防工程及室外道

工程承包范

9路、管网、路灯工程等施工图纸内包含的全部工作内容；

围

（2）投标截止时间前发出的设计变更。

10质量目标合格（在合格的基础上保证到达优质工程标准）

2017年6月开工，2018年6月完成主体建筑建设，2018年底完成设备安装，

11工期目标

2019年正式投入运行。

12承包方式施工总承包

步那心1c涵还＜上温窿:，蹲!

13效果图

本工程位于蔡甸野战国防园，占地面积373亩，总建筑面积约52000m）主

要建筑包括10米/25米/50米手（步）枪射击馆（宽97mx长173m）、飞碟射

14主要信息

击靶场（宽16mx长183m）、300米步枪射击场和运动员及媒体中心大楼（宽

681nx长110m）,设计接待规模400人，预计总投资3.2亿元。

2.2设计概况

本工程仅在10m/25m/50m射击馆中有部分区域有高大支模工程。

第2页

2.2.110米/25米/50米手（步）枪射击馆概况

序号项目内容

1单体名称10/25/50米气手（步枪）射击馆

2建筑层次地上三层（负一层、一层、二层）

负一层为10米射击馆、一层为25米射击馆、二层为50米射击

3建筑功能

馆；其中一层与二层之间设一夹层，二层上设一夹层。

坡地建筑：

4建筑高度10米射击馆一侧建筑高度Hl=22.7m

25米和50米射击馆一侧建筑高度H2=18.3m

5建筑面积总建筑面积28560.74m‘（无地下室）

设计使用年限50年

抗震设防烈度6度

抗震等级三级

建筑类别多层公建（甲级体育建筑）

设

建筑防火分类等级一级

计

6耐火等级一级

标

混凝土大屋面：［级，检修通道屋面及金属屋面防水等级为n

准屋面防水等级

级

地下工程防水等级二级

基础设计等级乙级

结构安全等级二级

基础形式柱下独立基础

（4-2）层中风化泥质粉砂岩，

持力层

地基承载力特征值fak=1500Kpa,

主体结构形式型钢混凝土框架结构

1、混凝土强度等级

垫层混凝土：C15

独立基础、地下室底板、基础梁、梁、板：C35

结地下室外墙、框架柱：C40

构所有二次现浇混凝土构件中，雨篷等室外构件混凝土强度等

7啊

慨级为：C30

混凝土结构材料

况其他构件（构造柱、填充墙拉梁、现浇门窗过梁等）混凝土

强度等级为：C25

2、地下室底板，外墙壁，外露地下室顶板，（包括相关基础

承台和基础梁），电梯基坑、集水井壁均应采用防水於，抗渗等级

为P6,地下室配电房和种植顶板防水等级为一级，其余部分防

水等级为二级。掺入10%（水泥含量）。

材料：为HRB400热轧钢筋fy=360N/mm2口

钢筋

连接形式：本工程除特别注明者外，框架梁、基础梁内纵向

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钢筋、采用机械连接或焊接接头，其中直径216mm采用机械连

接，机械接头等级为I级，非框架梁上部纵筋及板内纵向钢筋、

墙内竖向及水平钢筋采用搭接连接。

第4页

第3章计算书

3.1梁模板计算书

3.1.1600*1700梁模板安全计算书

一、计算依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011

2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002

6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

7、《钢结构设计规范》GB50017-2003

二、600*1700梁模板(扣件式)界面参数表

一、基本参数

新浇混凝土梁名称3GGKL4(5)600*1700新浇混凝土梁计算跨度(m)16.5

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600x1700新浇混凝土结构层高(m)8.7

梁侧楼板厚度(mm)100

二、支撑体系参数

梁两侧有板，梁板立柱

新浇混凝土梁支撑方式梁跨度方向立柱间距la(mm)500

共用(A)

梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500

新浇混凝土楼板立柱间距1a(mm)1000新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)1000

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600

梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距

400,800梁底支撑小梁根数5

离(mm)

第5页

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽

模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

三、荷载参数

模板及其支架自重标准值新浇筑混凝土自重标准值

0.1,0.3,0.5,0.7524

3

Glk(kN/m")G2k(kN/m)

混凝土梁钢筋自重标准值混凝土板钢筋自重标准值

1.51.1

G3k(kN/m3)G3k(kN/m3)

施工人员及设备荷载标准值

1振捣荷载Q2k(kN/n?)2

Qlk(kN/m2)

模板工程支拆环境考虑风荷载省份浙江

地区杭州市基本风压30(kN/m2)0.3

风压高度变化系数同0.65风荷载体型系数空0.8

风荷载标准值(Dk(kN/m2)0.156

四、面板参数

面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15

面板抗弯强度设计值［fRN/mn?)15面板弹性模量E(N/mm2)10000

五、小梁参数

小梁材质及类型方木方木宽(mm)40

方木高(mm)80小梁抗弯强度设计值WN/mn?)13

小梁抗剪强度设计值XN/mn?)1.4小梁截面惯性矩Ken?)170.67

小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)9600

验算方式三等跨连续梁

六、主梁参数

主梁材质及类型钢管截面类型①48x3

第6页

主梁抗弯强度设计值fIN/mn?)205主梁抗剪强度设计值HN/mn?)125

主梁截面惯性矩Kcm、10.78主梁截面抵抗矩W(cn?)4.49

主梁弹性模量E(N/mn?)206000

七、可调托座参数

可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值［N］(kN)30

八、立柱参数

钢管类型①48x3立柱截面面积A(mm2)424

立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm，4.49

立柱抗压强度设计值［fKN/mn?)205支架自重标准值q(kN/m)0.15

九、地基参数

模板支架作用位置混凝土楼板支撑层楼板厚度h(mm)100

混凝土强度等级C15立杆垫板长a(mm)200

立杆垫板宽b(mm)200

二、荷载设计

面板0.1

面板及小梁0.3

模板及其支架自重标准值Gik(kN/n?)

模板面板0.5

模板及其支架0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/n?)24

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/n?)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/n？)1.1

当计算支架立柱及其他支承结构构件

1对水平面模板取值Q2k(kN/n?)2

时Qlk(kN/n?)

风荷载标准值3k(kN/n?)基本风压(oOlkN/m?)0.3非自定义0156

第7页

风压高度变化系数

0.65

风荷载体型系数由0.8

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)

梁跨度方向立柱间距la(mm)500

梁两侧立柱间距lb(mm)1200

步距h(mm)1500

新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600

梁底增加立柱根数2

梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800

梁底支撑小梁根数5

每纵距内附加梁底支撑主梁根数0

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100

结构表面的要求结构表面隐蔽

设计简图如下:

第8页

第9页

本图聚侧支撑构造仅作示意，具体详见梁曾模扳设计

立面图

四、面板验算

面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15

面板抗弯强度设计值Il'KN/mnF)15面板弹性模量E(N/mm2)10000

取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算，计算简图如下:

54.556kN/m54.556kN/m54.556kN/m54.556kN/m

W=bh2/6=1OOOx15x15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000x15x15x15/12=

281250mm4

第io页

qi=yoxmax[1.2(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4Q2k,

1.35(Gik+(G2k+G3k)xh)+1,4vcQ2k]xb=0.9xmax[1.2x(0.1+(24+1.5)x1.7)+1.4x2,

1.35x(0.1+(24+1.5)xl.7)+1.4x0.7x2]xl=54.556kN/m

qi®=0.9xl.35x[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=0.9xl.35x[0.1+(24+1.5)xl.7]xl=

52.792kN/m

qi;s=0.9x1,4x0.7xQ2kXb=0.9x1.4x0.7x2x1=1.764kN/m

q2=[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=[0.1+(24+1.5)x].7]xl=43.45kN/m

1、强度验算

222

Mmax=0.107qi悔L?+0.12lqiii5L=0.107x52.792x0.15+0.121x1.764x0.15=

0.132kNm

622

o=Mniax/W=0.132xl0/37500=3.517N/mm<[f]=15N/mm

满足要求！

2、挠度验算

44

vmax=0.632q2L/(l00EI)=0.632x43.45x150/(l00x10000x281250)=0.049mm<[v]=

1/250=150/250=0.6mm

满足要求！

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

RI=R5=0.393qi*1+0.446qi活1=0.393x52.792x0.15+0.446x1.764xO.15=3.23kN

R2=R4=1.143qi静1+1.223qiffil=l.143x52.792x0.15+1.223x1.764x0.15=9.375kN

R3=0.928qi&l+1.142qisl=0.928x52.792x0.15+1.142x1.764x0.15=7.651kN

标准值(正常使用极限状态)

RI=R5=0.393q2l=0.393x43.45x0.15=2.561kN

R2=R4=1.143q2l=l.143x43.45x0.15=7.45kN

R3=0.928q2l=0.928x43.45x0.15=6.048kN

五、小梁验算

小梁类型方木小梁材料规格(mm)40x80

第11页

小梁抗弯强度设计值［fKN/mn，)13小梁抗剪强度设计值田(N/mn?)1.4

小梁弹性模量ElN/mn?)9600小梁截面抵抗矩W(cn?)42.67

小梁截面惯性矩Kcm0170.67验算方式三等跨连续梁

为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:

9.411kN/m9.411kN/m9.411kN/m

A(1)(2)A⑶4

L_500L500L500_L

9.411kN/m

⑴

qi=

max{3.23+0.9x1,35x[(0.3-0.l)x0.6/4+0.5x(1.7-0.1)]+0.9xmax[1.2x(0.5+(24+l.l)x0.1)+l.

4x2,1.35x(0.5+(24+1.1)X0.1)+1.4X0.7X2]xmax[0.6-0.6/2,(1.2-0.6)-0.6/2]/2x1,

9.375+0.9x1.35x(03-0.1)x0.6/4}=9.411kN/m

q2=max{2.561+(0.3-0.1)x0.6/4+0.5x(1.7-0.1)+(0.5+(24+l.l)x0.1)xmax[0.6-0.6/2,

(1.2-0.6)-0.6/2]/2x1,7.45+(0.3-0.1)x0.6/4}=7.48kN/m

1、抗弯验算

2222

Mmax=max[0.1qili,0.5qil2]=max[0.1x9.41lx0.5,0.5x9.41lx0.1]=0.235kN-m

◎=M,nax/W=0.235x106/42670=5.514N/mm2<[f]=13N/mm2

满足要求！

第12页

2、抗剪验算

Vmax=max[0.6qili,qil2]=max[0.6x9.411x0.5,9.41lxO.l]=2.823kN

22

Tmax=3Vmax/(2bho)=3x2.823x1000/(2x40x80)=1.323N/mm<[i]=1.4N/mm

满足要求！

3、挠度验算

44

vi=0.677q2li/(l00EI)=0.677x7.48x500/(l00x9600x1706700)=0.193mm<[v]=

li/250=500/250=2mm

44

V2=q2h/(8EI)=7.48x100/(8x9600x1706700)=0.006mm<[v]=2h/250=

2x100/250=0.8mm

满足要求！

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax=max[l.lqili,0.4qili+qil2]=max[l.1x9.411x0.5,0.4x9411x0.5+9.411xO.l]

=5.176kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri=R5=2.807kN,R2=R4=

5.176kN,R3=4.228kN

正常使用极限状态

Rmax=max[l.lq21i,0.4q21i+q2h]=max[l.lx7.48x0.5,0.4x7.48x0.5+7.48x0.1]=

4.114kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'i=R'5=2.439kN,R12=R'4

=4.114kN,R'3=3.347kN

六、主梁验算

主梁类型钢管主梁材料规格(mm)①48x3

可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mn?)206000

主梁抗弯强度设计值［fKN/mn?)205主梁抗剪强度设计值KKN/mn?)125

主梁截面惯性矩Ken")10.78主梁截面抵抗矩W(cn?)4.49

第13页

主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计

算简图如下:

1.404kN2.588kN2.114kN2.58BkN1.404kN

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN-m)

o=Mmax/W=0.173x106/4490=38.439N/mm2<[f]=205N/mm2

满足要求！

2、抗剪验算

3.64J3.645

1.0571.0571.4741.474

&

-1.474-1.474-1.057-i.op

主梁剪力图(kN)

第14页

Vmax=3.645kN

22

Tmax=2Vmax/A=2x3.645x1000/424=17.193N/mm<[i]=125N/mm

满足要求！

3、挠度验算

-0.068

主梁变形图(mm)

vmax=0.068mm<[v]=1/250=400/250=1.6mm

满足要求！

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为Ri=0139kN,R2=10.237kN,R3=10.237kN,R4=0.139kN

七、可调托座验算

荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85

可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值[N](kN)30

1、扣件抗滑移验算

两侧立柱最大受力R=max[R।,RJ=max[0.139,0.139]=0.139kN<0.85x8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40〜65N.m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N=max[R2,R3]=10.237kN<[N]=30kN

满足要求！

八、立柱验算

第15页

剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点200顶部立杆计算长度系数卜。1.386

的长度a(mm)

非顶部立杆计算长度系数口21.755钢管类型①48x3

立柱截面面积A(mn?)424回转半径i(mm)15.9

立柱截面抵抗矩W(cn?)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205

支架自重标准值q(kN/m)().15

1、长细比验算

顶部立杆段：loi=kHi(hd+2a)=1x1.386x(600+2x200)=1386mm

非顶部立杆段：lo2=kp?h=1x1.755x1500=2632.5mm

X=lo/i=2632.5/15.9=165.566<[X]=21O

长细比满足要求！

2、风荷载计算

22

Mw=yoxl.4xVcx(0kxlaxh/10=1.4x0.9x0.156x0.5xl.5/10=0.022kN-m

3、稳定性计算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011,荷载设计值卬

有所不同：

1)面板验算

qi=[1.2x(0.1+(24+1.5)xl.7)+1.4x0.9x2]xl=54.66kN/m

2)小梁验算

qi=

max{3.242+1,2x[(0.3-0.1)x0.6/4+0.5x(1.7-0.1)]+[1,2x(0.5+(24+l.l)x0.1)+1.4x0.9xl]xm

ax[0.6-0.6/2,(1.2-0.6)-0.6/2]/2x1,9.402+1.2x(0.3-0.1)x0.6/4}=9.438kN/m

同上四〜六计算过程，可得：

Ri=0.141kN,R2=10.27kN,R3=10.27kN,R4=0.141kN

顶部立杆段：loi=kgi(hd+2a)=1.185x1.386x(600+2x200)=1642.41mm

Xi=loi/i=1642.41/15.9=103.296,查表得，(pi=0.566

第16页

立柱最大受力Nw=max[Ri+N边i,R2,Ra,R4+Nii2]+Mw/lb=

max[0.141+[1.2x(0.5+(24+1.1)x0.1)+1.4x0.9xl]x(l+0.6-0.6/2)/2x1,10.27,10.27,

0.141+[1.2x(0.5+(24+1.1)X0.1)+1.4X0.9Xl]x(l+1.2-0.6-0.6/2)/2xl]+0.022/1.2=

10.288kN

f=N/((pA)+Mw/W=10287.94/(0.566x424)+0.022xl06/4490=47.794N/mm2<[f|=

205N/mm2

满足要求！

非顶部立杆段：lo2=kg2h=1.185xl.755x1500=3119.512mm

k2=lo2/i=3119.512/15.9=196.196,查表得，§2=0.188

立柱最大受力Nw=max[Ri+N边i,R2,Ra,R4+Nii2]+Mw/lb=

max[0.141+[1.2x(0.5+(24+l.l)x0.1)+1.4x0.9xl]x(l+0.6-0.6/2)/2x1,10.27,10.27,

0.141+[1.2x(0.5+(24+1.1)X0.1)+1.4X0.9Xl]x(l+1.2-0.6-0.6/2)/2xl]+0.022/1.2=

10.288kN

立柱最大受力Nw=max[Ri+NM，R2,R3,R4+Nii2]+1.2x0.15x(8.7-1.7)+Mw/lb=

max[0.141+[1.2x(0.75+(24+1.1)X0.1)+1.4X0.9Xl]x(l+0.6-0.6/2)/2x1,10.27,10.27,

0.141+[1.2x(0.75+(24+Ll)xO.l)+1.4xO.9xl]x(l+1.2-0.6-0.6/2)/2x1]+1.26+0.022/1.2=

11.548kN

2

f=N/((pA)+Mw/W=11547.94/(0.188x424)+0.022x1()6/4490=149.796N/mm<[f|=

205N/mm2

满足要求！

九、立杆支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C15

立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200

Fi=N=11.548kN

1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式参数剖析

第17页

Fl局部荷载设计值或集中反力设计值

截面高度影响系数:当hW800mm时,取ph=1.0；当hN2000mm时,取

Ph

ph=0.9；中间线性插入取用。

ft混凝土轴心抗拉强度设计值

Fl<(O.7phft+O.25apc,m)r|UmhO临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，

opc,m

其值控制在1.0-3.5N/nm2范围内

临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边hO/2处板垂

um

直截面的最不利周长。

hO截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值

局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数

H2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数

r|=min(r|l,q2)局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，肉

0s

r)l=0.4+1.2/Ps,r|2=0.5+asxh0/4Um不宜大于4：当0s<2时取0s=2,当面积为圆形时，取保=2

板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40,对边柱，取as=30：对

as

角柱,取as=20

在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中cpc，m之值，将其取为

说明

0,作为板承载能力安全储备。

可得：0h=l,ft=0.91N/mm2,r|=l,ho=h-2O=8Omm,

Um=2[(a+ho)+(b+ho)]=l120mm

F=(0.7Phft+0.25opc,

m)r|Umho=(O.7x1x0.91+0.25x0)x1x1120x80/1000=57.075kN>Fi=l1.548kN

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第661条规定，见下表

公式参数剖析

第18页

Fl局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值

fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值

Fl<1.35pcplfcAlnPc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用

Pl混凝土局部受压时的强度提高系数

Ain混凝土局部受压净面积

Al混凝土局部受压面积

Pl=(Ab/Al)l/2

Ab局部受压的计算底面积，按本规范第662条确定

2

可得：fc=7.2N/mm,pc=l>

Pi=(Ab/Ai)1/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)x(600)/(200x200)]1/2=3,

Ain=ab=40000mm2

F=1.35pcpifcAin=1.35xlx3x7,2x40000/1000=1166.4kN>Fi=11.548kN

满足要求！

第19页

3.1.2500*1500梁模板安全计算书

一、计算依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011

2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

5、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002

6、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

7、《钢结构设计规范》GB50017-2003

二、500*1500梁模板(扣件式)界面参数表

一、基本参数

新浇混凝土梁名称B-GGKL15(1)500*1500新浇混凝土梁计算跨度(m)22

混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500x1500新浇混凝土结构层高(m)7.55

梁侧楼板厚度(mm)250

二、支撑体系参数

梁两侧有板，梁板立柱

新浇混凝土梁支撑方式梁跨度方向立柱间距】a(mm)500

共用(A)

梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500

新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)1000新浇混凝土楼板立柱间距l'b(mm)1000

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600

梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距

600梁底支撑小梁根数5

离(mm)

梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽